2筏板抗冲切计算过程和计算结果(参考模板)
住宅建筑筏板基础冲切控制分析
住宅建筑筏板基础冲切控制分析摘要：近年来，住宅高层建筑得到了快速发展，在体量和数量上都急速增长。
在这个过程中发现了一些基础厚度明显偏大的情况，经过仔细分析发现冲切控制成为比较重要的环节，因此本文就在基础设计中,利用好基础冲切来进行厚度控制，达到结构安全同时又经济的双重效果以供参考。
关键词：筏板基础；冲切控制；经济性引言经济性近年已经成为工程建设工作中最重要的一个考核环节，而基础的造价和比重在整个土建总量的比重也是非常大，因此在结构设计中基础的选型和优化显得尤为重要。
1工程概况建筑功能为住宅，总建筑面积为12336平方米；结构形式采用混凝土剪力墙结构，建筑大屋面结构高度为75.32m、地上26层、地下室1层。
项目抗震设防烈度为8度二组、场地类别为II类，全埋地下室不存在开敞情况，也无不良地质情况为抗震一般地段；基本风压为0.65。
地基持力层为稍密卵石层，基础天然筏板基础。
在初步设计中，筏板基础采用C30抗渗混凝土，整体厚度达到1200mm，边角位置局部加厚，总厚度达到了1800mm(如下图1.1原方案)。
根据设计经验，对于普通住宅来说整体偏厚，因此对此进行了深入的分析。
图1.12基础冲切严重影响筏板厚度2.1存在的问题1）由上图1.1原方案可知，筏板右侧加厚区，总厚度高达1800mm，但是筏板的北侧挑出长度为850mm、东侧挑出长度为1350mm、南侧挑出长度仅仅为800mm；同时查看冲切计算结果时仅为1.03的富余度，距离规范安全1.00红线一步之遥。
至此发现了问题所在，筏板挑出长度太短导致，也就是筏板厚度h0+墙厚一半为1950mm，大于所有挑出长度，导致冲切椎体落在筏板的边界以外，从而导致冲切计算时按临截面F l增大，只有通过不断的加厚来弥补。
2）再来看看规范的定义就更加明确了；根据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011，8．4．7条“平板式筏基柱下冲切验算时应考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩产生的附加剪力。
筏板基础模板计算书
Appendix 1附件1Calculation of the Formworks模板计算书1、Side Formwork Construction侧模施工1.1、设计说明Design description: using site processed wood formwork, face plate is plywood of 15mm, secondary keel is timber of 50mm×100mm (the material is northeast larch) with 250mm space in between. Main keel is the timber of 80mm×200mm as modeling with the min. height no less than 150mm. 2 main keel set up with spacing of 700mm, 250mm as bottom and 255mm as upper side of slab.侧模采用现场加工木模板，面板为15厚胶合板；次龙骨为50mm×100mm木方（材质为东北落叶松），间距250mm；主龙骨使用80mm×200mm木方做造型木（材质为东北落叶松），造型木中心最小高度不小于150mm。
主龙骨设置两道，间距700mm，距底部250mm和上侧255mm.1.2、Computational Checking of Secondary Keel次龙骨验算1）Load and Combination of Load荷载及荷载组合a．side pressure on the form for concrete混凝土对模板的侧压力t0=200/(25+15)=5h (即混凝土的温度按25℃计算)F1=0.22γc t0β1β2V1/2=0.22×25×5×1.2×1.15×21/2 =53.67KN/m2F2=γc H=25×1.2=30KN/m2（取此值做强度验算）(take this value for computational checking of strength )b．load of concrete pouring混凝土倾倒荷载：4KN/m2c．load of concrete vibrating混凝土振捣荷载：4KN/m2combination of load荷载组合：1.2×30+1.4×(4+4)=47.2KN/m2line load化为线荷载：q=47.2×0.25=11.8KN/m2）Computational Checking of Flexural Strength抗弯强度验算M max =11.8×0.7^2×(1-4×0.252/0.72)/8=0.52KN·m (建筑施工手册表Construction Manual 2-10)W n =1/6bh2 =1/6×50×1002 =250000/3σm = M/W n =0.52×106 /(250000/3)=6.24N/mm2≤ f m =17 N/mm2Flexural Strength meets the requirement抗弯强度满足要求。
ZD-7冲切验算
*************************************************************************************************计算项目: ZD-7(筏板柱底加厚)柱对基础冲切验算************************************************************************************************* [计算条件]筏板形式: 平板柱底局部加厚（变厚筏板）混凝土强度等级：C40筏板厚度：1800 mm筏板计算用 As：40 mm地基土平均净反力设计值：100.00 Kpa柱类型：中柱柱截面长：1000 mm柱截面宽：900 mm柱x方向弯矩：0.00 Kn*m柱y方向弯矩：0.00 Kn*m柱轴力设计值N：16498.00 Kn柱墩截面宽：0 mm柱墩截面高：0 mm柱墩高：0 mm[计算结果] 1、冲切计算公式如下 :Fl--------相应于荷载效应基本组合式的集中力设计值对内柱取轴力设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反力设计值 s AB unb s m l I c M h u F //0max ατ+=)/2.14.0(7.0max t hp s f ββτ+≤)/(3211121c c a s +-=地基反力值应扣除底板自重um--------距柱边h0/2处冲切临界截面的周长h0--------筏板的有效高度Munb--------作用在从切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值 cAB--------冲切临界面重心至冲切临界面最大剪应力点的距离 Is--------冲切临界截面对其重心的极惯性距βs--------柱截面长边与短边的比值h0--------筏板的有效高度c1--------筏板的有效高度c2--------筏板的有效高度as--------不平衡弯矩分配系数βhp-------受冲切承载力截面高度影响系数**柱子冲切计算**********************************Y方向 H = 1800 增设柱墩高度 Hun = 0Fl=N-P0*A=16498.0-100.0*20.0=14500.16tmax = Fl/(um*h0)+as*Munb*cAB/Is= 14500.16/(10.840*1.760)+0.40*0.00*1.380/26.51= 760.03kl = 0.7*(0.4+1.2/Bs)*Bhp*ft= 0.7*(0.4+1.2/2.00)*0.92*1710.45= 1097.54◎◎◎筏板抗冲切验算满足◎◎◎X方向 H = 1800 增设柱墩高度 Hun = 0Fl=N-P0*A=16498.0-100.0*20.0=14500.16tmax = Fl/(um*h0)+as*Munb*cAB/Is= 14500.16/(10.840*1.760)+0.40*0.00*1/25.12= 760.03kl = 0.7*(0.4+1.2/Bs)*Bhp*ft= 0.7*(0.4+1.2/2.00)*0.92*1710.45= 1097.54◎◎◎筏板抗冲切验算满足◎◎◎计算的柱墩尺寸:柱墩截面宽：900 mm柱墩截面高：1000 mm柱墩高：0 mm。
筏板基础计算范文
筏板基础计算范文筏板基础计算是指在建筑工程中，为了保证建筑物的稳定性和承载能力，需要进行的筏板厚度和尺寸计算。
筏板是建筑物地基的一种常用结构设计，具有较大的水平承载能力，能够分散建筑物的荷载，减小地基沉降。
下面将详细介绍筏板基础计算的内容。
首先，筏板基础计算需要考虑到的主要参数有：建筑物的荷载、地基土的承载能力、筏板的尺寸和材料强度。
建筑物的荷载包括动力荷载和静力荷载，动力荷载是指建筑物在使用和施工过程中所承受的载荷，静力荷载是指建筑物自身的重力。
地基土的承载能力是指地基土能够承受的最大压力，需要通过地基勘探和实验来确定。
筏板的尺寸和材料强度则是由设计要求和材料性能决定的。
在进行筏板基础计算时，首先需要确定筏板的受力方式。
通常情况下，筏板受力主要有剪力、弯矩和压力。
剪力是指筏板上表面的荷载所引起的平面内的切应力，弯矩是指筏板的边缘所受的弯曲力矩，压力是指筏板底面受到的垂直应力。
在计算剪力时，需要考虑筏板的宽度和受力面积。
剪力的计算公式为：剪力=荷载/宽度。
在选择筏板的宽度时，一般会根据建筑物的荷载和地基土的承载能力来确定。
另外，为了保证筏板的稳定性，还需要考虑到筏板与地基土的摩擦力。
在计算弯矩时，需要考虑筏板的长度和弯矩应力。
弯矩的计算公式为：弯矩=荷载×距离/2、在选择筏板的长度时，一般会根据建筑物的荷载和地基土的承载能力来确定。
在计算压力时，需要考虑筏板的面积和单位面积上的荷载。
压力的计算公式为：压力=荷载/面积。
在选择筏板的面积时，一般会根据建筑物的荷载和地基土的承载能力来确定。
除了这些基本参数之外，还需要考虑到其他一些因素，如筏板的稳定性、地基土的软基处理、筏板的布置和排水，以及防止地基沉降和侧向力的措施等。
综上所述，筏板基础计算是建筑工程中非常重要的一部分，通过对建筑物的荷载、地基土的承载能力、筏板的尺寸和材料强度等参数进行综合考虑，可以确定出合理的筏板厚度和尺寸，从而保证建筑物的稳定性和承载能力。
底板抗冲切计算
底板柱帽抗冲切验算:（1）柱对底板抗冲切验算E轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况：恒荷载作用下内力标准值：5217KN人防荷载作用下内力标准值：2888KN人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×5217+2888-3*3*100）＝9073KN柱帽厚度1100：抗冲切验算：人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050＝11375KN满足要求（2）柱对底板抗冲切验算K轴交2.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况：恒荷载作用下内力标准值：2333KN人防荷载作用下内力标准值：2811KN人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×2333+2811-2.3*2.3*100）＝5589KN 柱帽厚度800：抗冲切验算：人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*1.0*1.5*1.43*5800*750＝6531KN满足要求（3）柱对底板抗冲切验算U轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况：恒荷载作用下内力标准值：4325KN人防荷载作用下内力标准值：4055KN人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×4325+4055-3*3*100）＝8228KN柱帽厚度1100：抗冲切验算：人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050＝11375KN满足要求（4）柱对底板抗冲切验算21轴交Q.轴处柱恒荷载作用下内力标准值：4032KN人防荷载作用下内力标准值：4453KN人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×4032+4453-2.6*2.6*100）＝9477KN 平时冲切荷载设计值：F l＝1.1×（6256-2.6*2.6*100）=6138 KN柱帽厚度1000：抗冲切验算：人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.983*1.5*1.43*7000*950＝9815KN平时：0.7βh f t u m h0＝0.7*0.983*1.43*7000*950＝6543KN 满足要求底板对柱，柱帽抗冲切验算：水浮力及底板自重标准值：67KN/m2人防荷载标准值：50KN/m2a）底板对柱受荷面积：8.4*8.8-2.6*2.6=67.2m2底板人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×67 +50）x67.2＝9639KN 底板平时冲切荷载设计值：F l＝1.35x67x67.2=6078KN满足要求b）底板对柱帽受荷面积：8.4*8.8-3*3=64.9m2底板人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×67 +50）x64.9＝9309KN 底板平时冲切荷载设计值：F l＝1.35x67x64.9=5870KN底板厚度600：抗冲切验算：人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*1.5*1.43*14200*550＝11726KN平时：0.7βh f t u m h0＝0.7*1.43*14200*550＝7818KN满足要求。
筏基计算书
梁板式筏形基础设计计算书一、荷载计算不考虑地震和风荷载，每个KZL 柱底传给基础的竖向力为：恒载标准值180KN ，活载标准值60KN 。
初定基础埋深为 1.0m ，根据地质资料可知，基础持力层为粉质粘土，上层土均为粉质粘土，基础底面位于地下水位以上，粉质粘土自重为20KN/m 3，其地基承载力f ak =160KPa.1、地基承载力验算 地基承载力验算时，作用在基础上的荷载按正常使用极限状态下的荷载效用的标准组合，地基反力则采用地基承载力特征值。
初选筏板尺寸为3.6m ×3.6m ，根据荷载特点，荷载中心荷载，b=3.6m ，d=1.0mP k =AG F kk +F k =（180×1.2+60×1.4）×4=1200KNG k =γb 2×1.2=20×3.62×1×1.2=311.04KNPk= 3.6×6.304.3111200+=116.6KPa地基承载力修正公式为：f a =f ak +εb γ（b-3）+εd γm （d-0.5）其中f ak =160KPa ，εb=1.5（黏粒含量Pc ≥10%的粉土），γ=γm=20KN/m 3 ∴f a =160+0.3×20×（3.6-3）+1.5×20×（1-0.5）=178.6KPa ∵P k ≤f a∴地基承载力满足要求 2.筏形基础的内力分析 内力分析采用倒楼盖法。
（1）板的承载力计算地基反力 Pt=A F k =26.31200=92.6KPa①地板厚度验算 ❶抗冲切验算：底板厚度初定为200mm ，h 0=200-40-6=154mm ，肋梁尺寸定为250mm ×400mm 梁板式筏基底板受冲切承载力按下式计算：Ft ≤0.7βnp f t μm h 0 选用C 30混凝土底板冲切计算示意图如右： Μm =（2750-154）×4=10384mmFt= Pt ×A 阴影=92.6×（2750-2×154）×（2750-2×154）×10-6=552.2KN Ft ≤0.7βnp f t μm h 0=0.7×1.0×1.43×10384×154=1600.7KN ∴底板抗冲切承载力满足要求。
筏板基础手工计算
筏板基础的计算1.1、 基础的确定1.1.1、 基础偏心计算：对(0,0)角点F 1y =16438.8kN , F 2y =20962.3kN , F 3y =21717.3kN , F 4y =26656.6kN , F 5y =20993.1kN , G=6977.8kNX 2=5m , X 3=11.5m , X 4=17.5m , X 5=23.5m , X 6=2.5m ,F 2y X 2 F 3y X 3 F 4y X 4 F 5y X 5 Gx 6升 e x=11.71F ixG F 1x =17826.7kN ,F 2x =22434.7kN , F 3x =21958.8kN , F 4x =25720.4kN , F 5x =18827.5kN , G=6977.8kN , y 2=7.5m , y 3=13.5m , y 4=20.1m , y 5=26.1m , y 5=13.05m1.1.2、 基础类型采用梁式筏板基础。
1.1.3、 基础深度根据地质勘探报告，基础埋深为 4.7m 。
1.1.4、 地基承载力修正f ak + d o (d 外 0.5) b (b 3)200 1.6 11.4 (5.3 0.5) 0.3 9.2 3 295.8 kPa基础基地净反力为 N106768.1 P j A 141.9kN /m28.5 26.4 1.2、基础板厚验算取板厚为h=550mm h 0 550 40 510mm ,最不利跨板的跨度为7.5mX6.5m1.2.1、基础底板受冲切承载力验算hp 1 , f t 1.43MPau m (7.5 0.55 0.51) 2(6.5 0.6 0.51) 2 23.66m A j =(6.5-0.6-0.51 X 2) X (7-0.55-0.51 X 2)=26.5m 20.7 hp f t U m h 。
=0.7 X 1.0 X 1430X 23.66 X 0.51=12078.7kNe y F 2x y 2F 3x y 3 F 4x y 4 F 5x y 5 F ixG Gy s =13.75P nNG 」 rd “6768" 20 28.5 26.4 5.25 侯行 28.5 26.4 9.2 1.05 19.5 3.1 156.4kN /m f a 295.8KPaF L P j A j =141.9 X 26.5=3760.35kN 0.7 hp f t u m h 0=12078.1kN因此底板满足受冲切要求1.2.2、基础底板受剪承载力验算V S 0.7 hs f t (l n2 2h o )h o hS 1， l n2 7.5 0.55 =6.95m0.7 hs f t (l n2 2h °)h 0=0.7 X 1.0 X 1430X( 7.0-2 X 0.51 )X 0.51=3052.8kN A s 1(1.05 5.88) 2.415 8.37 vmV S P j A s =141.9 X 8.37=1187.7kN 0.7 hs f t (l n2 2h °)h ° =3296.1kN 因此底板受剪承载力也满足要求。
桩基冲切计算书
桩基冲切计算书
对于框架柱下桩基采用一柱一桩的方式布桩，因此柱对筏板的冲切以及桩对筏板的冲切均满足要求。
核心筒处桩基采用近似均匀布置的方式，现对核心筒内冲切反力最大的一根桩在不扣除上部有利荷载的情况下验算其冲切承载力，如下：
0l 7.0h f F m t h ημβ=
核心筒处筏板板厚取2500mm ，混凝土等级采用C40，桩直径为2200mm ，则
9.0=h β 2/71.1f mm N t = mm 24500=h
mm 146012
24502220014.3m =⨯+⨯=）（μ {}0.1，min 2,1==ηηη
代入上式得：
KN h f F m t h 385372450146010.171.19.07.07.00l =⨯⨯⨯⨯⨯==ημβ 大于在基本组合下最大一根桩顶反力36232KN ，此外核心筒外筒上的桩基反力均比此值大，但是在考虑上部墙体以及有利荷载的作用下，冲切必然满足要求。
筏板支撑计算书
筏板支撑计算书一、计算原则：1、筏板支撑计算从强度，刚度，稳定性三方面进行验算2、筏板支撑计算书荷载主要由筏板面筋自重和施工活荷载组成，不包括在筏板面筋上堆放钢筋原材料架上，否则将压塌筏板及支撑体系。
二、计算原理1、筏板支撑失效，主要由立柱钢筋失稳或焊接断裂引起，对计算而言主要针对立柱钢筋失稳（压弯变形）以及横向架立筋，筏板面筋挠度变形进行验算，立柱钢筋压弯失稳利用P≤Ncr=3.142EI/（ul）2进行计算，挠度利用f=5ql4/384EI<[f]验算。
三、筏板支撑计算1、荷载组合计算〈1〉静荷载①筏板面筋自重（三级钢筋）Φ25@150（双向布置）：取15m×15m为计算单元，101×2×15×3.85/15×15=54.85kg/m2即520N/m2②筏板面二排（三级钢筋）Φ25@150（单向布置）：520/2=260 N/m2③分布筋（二级钢筋）Φ12@300（单向布置）：30 N/m2④静荷载标准值：q静1=520+260+30=810 N/m2=0.81KN/m2静荷载设计值：q静2=1.2+810 N/m2=970 N/m2=0.97 KN/m2〈2〉施工活荷载查相关规范：施工活荷载标准值：2.5 KN/m2施工活荷载设计值：1.4×2.5 KN/m2=3.5 KN/m2〈3〉荷载组合计算荷载标准值：0.81+2.5=3.31 KN/m2 取3.3KN/m2荷载设计值：0.97+3.5=4.47 KN/m2 取4.5 KN/m22、立柱钢筋承载力计算（Ncr=3.142EI/（ul）2）〈1〉试选（三级钢筋）Φ22、（三级钢筋）Φ25进行计算I22=3.14d4/64=1.15×104mmI25=3.14d4/64=1.92×104mm〈2〉立柱钢筋计算长度：l=1100-(50+20+25×3)=955mm，取1000mm参数取值：E=2.0×105 KN/m2 u=2.0〈3〉临界力Ncr计算N22=3.142EI/（ul）2=（3.142×2.0×105×1.15×104）/（2×1000）5=5.67KN N22= 3.142EI /（ul）2=1.92/1.15×5.67=9.46 KN3、单根立柱钢筋承受荷载面积S1= N22/4.5=1.26 m2S2= N22/4.5=2.10 m24、立柱钢筋间距布置取（三级钢筋）Φ22：1.0×1.2=1.2<1.26 满足要求（三级钢筋）Φ25：1.2×1.8=2.16≈2.10满足要求取1200 m2为计算单元（三级钢筋）Φ22（按1.0×1.2）：1200/1.2=1000根（每根计1m）（三级钢筋）Φ25（按1.2×1.8）：1200/2.16=556根（每根计1m）1000 m×2.98kg/ m =2980 kg＞556m×3.85 kg/ m =2140.6 kg故取（三级钢筋）Φ25做立柱钢筋较为经济合理：5、挠度变形验算挠度变形是由筏板自重和施工荷载引起的；筏板自重引起变形为永久性变形。
筏板基础计算实例
筏板基础摘要：本文总结了筏板基础的适用条件，剪力墙面荷载按162/kNm时，最终传给地基的力，平、筏板板厚的取值、梁筏板不同厚度时，满足抗冲切的极限净反力、平筏板不同板厚和不同地基净反力时能抵抗的极限柱下轴力设计值、地梁的高度，宽度确定方法及经验值、地梁的内力计算方法和经验配筋、筏板的内力和配筋计算方法、经验配筋、pkpm进行筏板基础设计的具体操作过程、介绍了梁元法和板元法的一些具体操作。
本文章总结于：刘铮“建筑结构设计快速入门”、朱炳寅“建筑结构设计问答与分析”、“建筑地基基础设计方法及实例分析”、郁彦“高层建筑结构概念设计”、杨星“pkpm结构软件从入门到精通”、钢结构论坛、文献以及网上别人经验总结。
共11。
2011-11-20---12-281.适用条件：一般用于高层，且地基承载力必须很大；当多层房屋，比如框架，地基承载能力很低时，也可以用伐板基础；筏基，其整体性好，能很好的抵抗地基不均匀沉降。
2.荷载：剪力墙结构每层每平方162/kNm计算，假设一个30层的高层，地下1层，则传给地基4962/kNm，假设用伐板基础，伐板厚1100mm，则筏板自重的面荷载为：25*1.1=27.52/kNm，则传给基础总的面荷载为：496+27.5=5242/kNm，可以用这个大概估计下地基承载力大概要多大，并且地基资料给出地基承载力特征值已经包括了挖开土的重量。
按规范，天然地基的最小埋深取上部高度的1/15，所以一般高层的埋深为：7m左右，经深度修正后的地基承载力做多也就增加一个30kpa 的样子。
设计时，一般可以不修正，留作安全余量。
3.板厚：3.1.规范：箱筏规范：梁板式筏基板厚：当12层时，h1/14L短且400mm；L短为最大双向板格的短边净跨，假设8m*8m的双向板，则最小厚度为570mm。
应届生求职季宝典开启你的职场征途简历撰写笔试真题面试攻略专业技能指导公务员专区当12层时，h1/20L短且300mm；L短为最大双向板格的短边净跨，假设8m*8m的双向板，则最小厚度为400mm。
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如不慎侵犯了你的权益，请联系告知！ 1 / 6 2 筏板抗冲切计算过程和计算结果 2.1 柱下受冲切筏板厚度验算 柱截面长边与短边的比值βs计算 βs = max(h, w)/min(h, w) = max(1500, 1000)/min(1500, 1000) = 1.500 因为βs < 2.0, 取βs = 2.0
查混凝土规范表4.1.4，所选C30轴心抗拉强度设计值ft为 ft = 1430.00kPa
受冲切承载力截面高度影响系数计算 根据地基规范8.2.7确定βhp如下 h = 2400mm 因为h ≥ 2000mm, 故βhp = 0.9 受冲切混凝土冲切抗力
= 0.7×(0.4 + 1.2/2.000)×0.900×1430.00 = 900.90kPa
1) X方向受冲切承载力验算 h0 = d + d1 － αs = 2400 － 50 = 2.350m
a) 计算冲切临界截面周长及极惯性矩 与X方向弯矩作用方向一致的柱截面的边长hc = 1.000m 垂直于hc的柱截面边长bc = 1.500m 根据基础规范附录P，采用以下公式计算 对于中柱，有： c1 = hc + h0 = 3.350m c2 = bc + h0 = 3.850m cAB = c1/2 = 1.675m um = 2c1 + 2c2 = 2×3350.000 + 2×3850.000 = 14.400m
= 3.350×2.3503/6 + 3.3503×2.350/6 + 3.850×2.350×3.3502/2 = 72.7386m4
根据基础规范公式8.4.7-3，不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数αs为：
0.7 0.4 1.2shp f t
Is
c1h306c31h06c2h0c2 1
2
s11123 c1 c 2如不慎侵犯了你的权益，请联系告知！ 2 / 6 = 0.383
b) 相应于荷载效应基本组合时的集中力Fl为： Fl = N － p×(hc + 2×h0)×(bc + 2×h0) = 35000.0 － 400.0×(1.000 + 2×2.350)×(1.500 + 2×2.350) = 20864.0kN
作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值Munb的计算： 由于对称关系，柱截面形心与冲切临界截面重心重合，因此冲切临界截面重心上的弯矩，取柱根弯矩 ep = 0.000m eN = 0.000m Munb = |eN×N － ep×p×A ± My| = 200.00kN·m
根据以上参数，可以计算冲切临界截面上的剪应力最大值τmax为
= 618.3kPa
τmax ≤ 900.9kPa
------X方向筏板抗冲切验算满足------
2) Y方向受冲切承载力验算 h0 = d + d1 － αs = 2400 － 50 = 2.350m
a) 计算冲切临界截面周长及极惯性矩 与Y方向弯矩作用方向一致的柱截面的边长hc = 1.500m 垂直于hc的柱截面边长bc = 1.000m 根据基础规范附录P，采用以下公式计算 对于中柱，有： c1 = hc + h0 = 1500 + 2350 = 3.850m c2 = bc + h0 = 1000 + 2350 = 3.350m cAB = c1/2 = 1.925m um = 2c1 + 2c2 = 2×3.850 + 2×3.350 = 14.400m
= 3.850×2.3503/6 + 3.8503×2.350/6 + 3.350×2.350×3.8502/2 = 89.0236m4
根据基础规范公式8.4.7-3，不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数αs为：
max
Flumh0sMunbcAB
I s
Is
c1h306c31h06c2h0 c2 1
2如不慎侵犯了你的权益，请联系告知！
3 / 6
= 0.417
b) 相应于荷载效应基本组合时的集中力Fl为： Fl = N － p×(hc + 2×h0)×(bc + 2×h0) = 35000.0 － 400.0×(1.500 + 2×2.350)×(1.000 + 2×2.350) = 20864.0kN
作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值Munb的计算： 由于对称关系，柱截面形心与冲切临界截面重心重合，因此冲切临界截面重心上的弯矩，取柱根弯矩 ep = 0.000m eN = 0.000m Munb = |eN×N － ep×p×A ± Mx| = 600.00kN·m
根据以上参数，可以计算冲切临界截面上的剪应力最大值τmax为
= 622.0kPa
τmax ≤ 900.9kPa
------Y方向筏板抗冲切验算满足------
2.2 筏板变厚处受冲切验算
受冲切混凝土冲切抗力
= 0.7×(0.4 + 1.2/2.000)×0.933×1430.00 = 934.27kPa 1) X方向受冲切承载力验算 h0 = d － as = 1600 － 50 = 1.550m
a) 计算冲切临界截面周长及极惯性矩 与X方向弯矩作用方向一致的柱截面的边长hc= 3.800m 垂直于hc的柱截面边长bc = 4.300m 根据基础规范附录P，采用以下公式计算 对于中柱，有： c1 = hc + h0 = 5.350m
s11123 c1 c 2
max
Flumh0sMunbcAB
I s
0.7 0.4 1.2shp f t如不慎侵犯了你的权益，请联系告知！
4 / 6 c2 = bc + h0 = 5.850m cAB = c1/2 = 2.675m um = 2c1 + 2c2 = 2×5.350 + 2×5.850 = 22.400m
= 5.350×1.5503/6 + 5.3503×1.550/6 + 5.850×1.550×5.3502/2 = 172.6464m4
根据基础规范公式8.4.7-3，不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数αs为：
= 0.389
b) 相应于荷载效应基本组合时的集中力Fl为： Fl = N － p×(hc + 2×h0)×(bc + 2×h0) = 35000.0 － 400.0×(3.800 + 2×1.550)×(4.300 + 2×1.550) = 14576.0kN
作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值Munb的计算 由于对称关系，柱截面形心与冲切临界截面重心重合，因此冲切临界截面重心上的弯矩，取柱根弯矩 ep = 0.000m eN = 0.000m Munb = |eN×N － ep×p×A ± My| = 200.00kN·m
根据以上参数，可以计算冲切临界界面上的剪应力最大值τmax为
= 421.0kPa
τmax ≤ 934.3kPa
------X方向筏板抗冲切验算满足------
2) Y方向受冲切承载力验算 h0 = d － as = 1600 － 50 = 1.550m
a) 计算冲切临界截面周长及极惯性矩 与Y方向弯矩作用方向一致的柱截面的边长hc = 4.300m
Is
c1h306c31h06c2h0 c2 1
2
s11123 c1 c 2
max
Flumh0sMunbcAB
I s如不慎侵犯了你的权益，请联系告知！
5 / 6 垂直于hc的柱截面边长bc = 3.800m 根据基础规范附录P，采用以下公式计算 对于中柱，有： c1 = hc + h0 = 4300 + 1550 = 5.850m c2 = bc + h0 = 3800 + 1550 = 5.350m cAB = c1/2 = 2.925m um = 2c1 + 2c2 = 2×5.850 + 2×5.350 = 22.400m
= 5.850×1.5503/6 + 5.8503×1.550/6 + 5.350×1.550×5.8502/2 = 197.2446m4
根据基础规范公式8.4.7-3，不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数αs为：
= 0.411
b) 相应于荷载效应基本组合时的集中力Fl为： Fl = N － p×(hc + 2×h0)×(bc + 2×h0) = 35000.0 － 400.0×(4.300 + 2×1.550)×(3.800 + 2×1.550) = 14576.0kN
作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值Munb的计算： 由于对称关系，柱截面形心与冲切临界截面重心重合，因此冲切临界截面重心上的弯矩，取柱根弯矩 ep = 0.000m eN = 0.000m Munb = |eN×N － ep×p×A ± Mx| = 600.00kN·m
根据以上参数，可以计算冲切临界截面上的剪应力最大值τmax为
= 423.5kPa
τmax ≤ 934.3kPa
------Y方向筏板抗冲切验算满足------
3. 筏板抗剪切计算过程和计算结果
Is
c1h306c31h06c2h0c2 1
2
s11123 c1 c 2
max
Flumh0sMunbcAB
I s