11附件-10 钢板桩围堰计算书(FSP-IV-15m)(彩打)
钢板桩筑岛围堰计算书
吴淞江大桥主墩筑岛围堰设计计算书一、计算依据㈠.承台尺寸：30.3m（横桥向）×12m（纵桥向）×3.5m（高度）；㈡.承台及河床高程：承台顶面设计高程为－0.500m，承台基坑底标高按承台底标高向下80cm计，即－4.800m，河床底高程为－2.687m，根据施工图纸，该处地质情况较差，河床以下20m左右深均为淤泥质亚粘土；㈢.水位情况：目前实测水位为h实＝1.013m（此时水深3.7m），最高通航水位hmax＝2.117m（此时水深4.804m），围堰设计时按最高通航水位考虑；㈣.水流速度：按1.5m/s计。
二、参考资料㈠.《公路施工手册－桥涵》；㈡.《桥梁施工工程师手册》。
㈢.《基础工程》。
三、计算按满足施工操作空间的需要，围堰平面尺寸采用33m（横桥向）×15m（纵桥向），按防水要求根据规范围堰顶面高程采用3.0m，围堰内设一层导梁，围堰材料采用国产包IV型钢板桩，内部填土筑岛，形成施工操作平台。
计算方法采用《公路施工手册－桥涵》中的经验算法。
根据对水文、地质条件和该围堰的受力情况分析，采用《公路施工手册－桥涵》中图5－44（板桩计算图三）中5－5曲线进行计算如下（土的内摩擦角φ＝20o）：㈠.钢板桩h＝αH=0.48×6.917＝3.32m则所需最小入土深度h min＝3.32+（－2.867）－（－4.800）＝5.25mM max＝M＝β1H3=0.28×6.9173＝92.66KN·mR max＝R＝ξH2＝4.4×6.9172＝210.52KN钢板桩是3号钢，常用容许弯曲应力[σ]＝180MPa，则所用钢板桩（每1延米）的最小断面模量为：Wmin＝M max/[σ]＝92.66×103/180×106＝0.515×10-3m3＝515cm3所选用的钢板桩完全满足要求。
㈡.支撑系统1支撑位置：S1＝0.475H+0.16h＝0.475×6.917+0.16×3.32＝3.816mS2＝0.525H－0.16h＝0.525×6.917－0.16×3.32＝3.101m 可见导梁位置位于高程为2.117－3.816＝-1.699m处，考虑承台施工时的空间问题，现将内导梁和横撑的轴线高程调整为 1.000m，以满足施工需要，其受力仍按上面得到的R max＝210.52KN计算。
钢板桩围堰设计与计算
須台及敦岸施工禹堰演计与计算L 工程⅛ι况市六橫岛住于群岛的南部诲域，亦蚱舞门国际航道的西南側，是市的第三火岛,为市重点扶持的三大岛之一，占地约106o 8平方公里。
厂址区域四周由穿山丰岛和群岛所环抱，形成一个近封网水域。
本工程住于厂入号、九头之间。
工程囲：1. 船台二座：船台长250m,宽45m,水下段长60m,滑道坡度1： 20,滑道底⅛⅛-3o OOm,顶⅛⅛12o 40m；2. 陆域独立®车道:600T龙门起.重机轨道一组：2x437m; 150T 门机轨道三组：6x3O3m;3. 直立荻岸约230m。
为了确保船台及驶岸的干地施工，须柱外海側顺變设囲堰，从而确保工程进度。
本工程工作量大，施工时诃相对较紧，施工工期：2008 年1月IeJ ~6月30目，共6个月。
2,旬然条件2.1水丈资料设计水住：设计壽水住：2」4m设计低水住：∙2.6Om下水水住：1.5Om2.2地质资料场地地质构隹活动轶稳定，未见新构隹运动及活动断裂，不存在液化土层，故属基本稳定区。
根据工程地质勘矗报告，场地地层自上而下分为：Q)I层杂色填土，为新近人工回填而成；Q)2层淤泥、②1 层灰色淤泥质粉质粘土、©)层粘土为软弱场地土；③1层睹绿〜灰黄色粉质粘土、⑤1虎黄〜灰绿色粉质扌占土及⑤2层粉质粘土夹抄砾、碎石为中硬场地土，⑥层强风化晶膚凝灰岩、⑦层中等风化晶屑凝灰岩为坚硬场地土。
由于拟是场地20.Orn深度囲无饱和抄性土及粉土存在，本场地为不液化场地。
场地分布有轶厚的软弱土。
该区域由于拟建场地周禹无污染源存在，对钢结枸具中等腐蚀性。
本次役计钢板桩插入②1层灰色淤泥质粉质粘土土层中，淤泥质粉质粘土的扬力力学性质指栋为：舍水串42.6%,比重 2.74,重度17.4kN∕π√,固快粘聚力13.34kPa, >f⅛角12.5。
其余参数详见地质勘採报告。
3、比选囲堰是用于囲护水工建筑施工场地的临肘扌当水建筑扬。
钢板桩围堰施工方案+计算书
目录一、工程概况 (1)1、编制依据 (1)2、工程概况 (1)3、工程地质及水文情况 (1)二、围堰施工方案 (2)1、工艺流程 (3)2、钢板桩吊运及堆放 (4)3、钢板桩施工 (5)4、围堰内挖土、抽水、安装内撑、封底混凝土 (8)5、钢板桩的施工中遇到的问题及处理 (9)6.钢板桩拔除 (10)7、监测方案 (11)三、施工过程中质量控制措施 (14)1、拉森钢板桩 (14)2、钢围檩、内撑 (14)四、安全生产文明施工措施 (15)1、安全施工措施 (15)2、文明施工措施 (16)五、应急救援预案 (17)1、预防措施 (18)2、教育培训与演练 (18)3、应急准备 (19)4、资源配置 (20)5、应急处理程序 (21)六、钢板桩围堰支护计算书 (22)钢板桩围堰专项施工方案一、工程概况1、编制依据(1)《铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10415-2010）；(2)《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）；(3)《建筑基坑工程监测技术规范》（GB50497-2009）；(4)《铁路混凝土工程施工质量验收标准》（TB10424-2010）；(5)《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）；(6)《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）；(7) 工程地质报告及现场实地踏勘收集的相关资料。
2、工程概况XX特大桥位于陕西榆林市神木县，起讫里程DK13+879.09～DK14+661.95,全长782.86m。
全桥孔跨布置为：（9-32m+3-24m+1-32m+1-24m+9-32m+2-24m）简支T梁。
桥址范围在线路里程DK14+508.3～DK14+539.1处跨越河流，河流与线路大里程夹角（右偏角）为136°。
20#、21#墩位于河道内，根据水文地质资料及现场调查结果，18#～22#墩承台均位于河流水位以下，承台尺寸长12.3m*宽9.4m*高3.5m。
钢板桩围堰计算书
墩号
表1. 4#墩承台参数表（m） 围堰顶标 承台顶标高 承台底标高
高
河床标高
4#
+28.000 +24.117
+18.117
+24.230
土层名称 粘土
表2. 土层参数表（m）
土层顶 标高
土层底 标高
容重 内摩擦 粘聚力 层高 （kN/m3） 角（°） （kPa）
பைடு நூலகம்
+24.230 +19.320 4.91
钢板桩围堰施工方案如下：钢板桩采用拉森Ⅳ型。在+23.5m 处设置一层圈梁， 圈梁采用 2HM588×300，内支撑采用φ630×8 钢管。承台采用两次浇筑施工，第一 次浇筑高度 4m，第二次浇筑高度 2m，第一次承台浇筑完成后，抄垫承台及钢板桩 间隙，拆除圈梁。钢板桩围堰总体布置图如下图 1 所示。
2
武汉四环线特大桥 4#墩钢板桩围堰计算书
Lx=6300mm，Ly=6300mm，Lx/Ly=1.0，查得：αx=αy =0.037, Mx= My=0.037×45.03×6.32（1+1/6）=77.15kN·m 取 b=1m 单宽进行验算: Wx=bh2/6=0.48m3 σmax=Mx/Wx=77.15/0.48/1000=0.16MPa<[σ]=0.50MPa。 4.1.3.钢护筒粘结力计算 围堰封底投影面积：A=1992-(3.14/4×2.52×50)=1746.7m2； 封底混凝土重量：G=24×1746.7×1.7=71265.4kN； 浮力：F 浮＝(25.0-18.117+1.7)×10×1746.7＝149919.3kN； 范围内共有 50 根φ2.8m 桩，每根桩所承受的粘结力为： （149919.3-71265.4）/(3.14×2.5×1.7×50)＝117.9kPa<200kPa。 4.1.4.结论：2.0m 厚封底混凝土满足受力要求。 4.2. 钢板桩入土深度计算 4.1.1.取 1m 宽钢板桩计算。圈梁及内支撑安装完毕，围堰内吸泥清淤完成，准备
钢板桩围堰施工图解及经典实例 附图丰富(含计算 结构设计)
• 钢板桩施工综述 • 打桩方法 • 打桩设备 • 打桩辅助设备 • 钢板桩施工
2021/8/4
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钢板桩施工综述
2021/8/4
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钢板桩施工综述
板桩施工
钢板桩的施工与选择的桩型，场地的工程地质资料已经施工单位的 施工机械，施工技术水平都有很大的关系，一般钢板桩的施工采用振动 锤沉桩。具体工程具体对待，同时施工经验也很重要。
2021/8/4
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钢板桩打桩
打桩时常见问题及对策
打桩阻力过大不易贯入
这由两种原因造成。一是在坚实 的砂层锤击数或砂砾层中打桩，桩的 阻力过大；二是钢板桩连接锁口锈蚀 ，变形：致使板桩不能顺利沿锁口而 下。对第一种原因，需在打桩前对地 质情况作详细分析，充分研究贯人的 可能性，在施工时可伴以高压冲水或 振动法沉桩，不能用锤硬打；第二种 原因，应在打桩前对板桩逐根检查， 有锈蚀或变形的及时调整。还可在锁 口内涂以油脂，以减少阻力
2021/8/4
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打桩设备
2021/8/4
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打桩设备
打桩设备分类
钢板桩的施工设备很多，按照打桩方式的不同可分为下述几 种：
（一）冲击打桩机械：有自由落锤，蒸汽锤、空气锤、液压 锤、柴油锤等。
（二）振动打桩机械：这类机械既可用于打桩还可用于拔桩 ，常用的是振动打拔桩锤。
（三）振动冲击打桩机械：这种机械是在振动打桩机的机体 与夹具间设置冲击机构，在激振机产生上下振动的同时，产生冲 击力，使施工效率大大提高。
2021/8/4
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打桩设备
震动打桩机的选择方法
2021/8/4
水中墩钢板桩围堰计算书
水中墩钢板桩围堰计算书一、 计算总说明1．计算水位取+2.5m。
2．钢板桩采用IV型拉森桩，长21m，重量75kg/m，截面模量W=2037cm3,允许应力为[σ]=180Mpa。
3．土质按图纸提供参数。
4．钢板桩中支撑不按等反力和等跨弯矩布置，依施工需要安排，即板桩按跨度不等的连续梁计算。
二、 入土深度验算本地质土层为两层较厚的亚粘土中夹了一层粉砂层，且粉砂层较薄，所以本围堰有较好的地质土层。
为安全起见，现按粉砂、细砂土质中不出现涌砂的情况来验算。
不出现涌砂情况时，如图所示基坑内抽水后水头差为h’，由此引起的水渗流，其最短流程为紧靠板桩的h1+h2，故在此流程中，水对土粒渗透的力，其方向应是垂直向上。
现近似地以此流程的渗流来检算坑底的涌砂问题，要求垂直向上的渗透力不超过土在水中的密度，故安全条件如公式所示：K s iρw=K s h’/(h1+h2)×ρw≤ρb式中：K s—安全系数；i—水力梯度；ρb—分别为水的密度及土在水中的密度，g/cm3ρw、ρb=(G-1)(1-n)其中G为土粒的比重;n为土的孔隙率以小数计。
土层按第④层土均质土层计算，入土深等数值见图1.地质剖面图，其中h’=11.7m、h1=10.7m、h2=7.3m、G=2.725g/cm3、安全系数取1.4:K s iρw=1.4×11.7/(7.3+10.7)=0.91ρb=(G-1)(1-n)=(2.725-1)(1-0.78/(1+0.78))=0.970.91<0.97满足要求。
三、 土压力计算按照静止土压力计算钢板桩后土压力：p0=K0rzK0—静止土压力系数，K0=1-sinθ’A点：p0a=r w×h=10×8.3=83kpaB点：p0a=K0(q+r’2h2)=0.778(83+9.4×5.3)=103 kpaC点：p0a= K0(q+r’2h2+r’3h3)=0.669(83+9.4×5.3+8.8×2.2)=102kpaD点：p0a=K0(q+r’2h2+r’3h3+r’4h4)=0.748(83+9.4×5.3+8.8×2.2+9.6×3.2)=137kp 四、 钢板桩计算钢板桩顶标高+4.5m，入土深度7.3m，设置四道支撑，各支撑的中心标高分别为+2.0m、-1.0m、-3.4m、-5.5m。
【承台基坑钢板桩围堰施工方案】钢板桩围堰计算书
【承台基坑钢板桩围堰施工方案】钢板桩围堰计算书承台钢板桩围堰施工方案一、工程概况D1K468+272辽河1号特大桥位于直线段，全长8970.33米，横跨铁岭市贺家屯、沙山子、康西村，地形起伏不大，地表多为农田，工程涉及的地层主要为：第四系全新统冲积粉质粘土、淤泥质粉质粘土、细砂、中砂、粗砂、砾砂、砾岩。
桥梁孔跨布置为 28-32m+1-24m+134-32m+1-24m+1-32+（32+48+32）m +106- 32m预应力混凝土双线箱梁。
本桥下部结构采用矩形空心桥台、钢筋混凝土承台、圆端型实体桥墩、钻孔桩基础，桩径有1.0m、1.25m两种。
主墩基础采用8根或者11根钻孔灌注桩，承台底进入细砂层软基层中，基坑渗水量很大，造成基底流砂,易塌。
承台的结构尺寸为11.2m×7.6m×3m，每个承台的工程量为混凝土255.6 方，钢筋9.386吨。
根据现场地质情况拟采用钢板桩围堰方案。
二、总体施工流程施工准备→测量定位→导向桩制作→打钢板桩→钢板桩内支撑1→排水→堵漏→钢板桩内支撑2→排水→堵漏→清淤→封底→垫层→钢筋绑扎→模板安装→混凝土浇筑→钢板桩围堰拆除。
三、机械设备与人员进场计划 1、机械设备计划（每个工作面）序号表机械或设备名称型号数量(台) 1 泥浆运输车 1 2 振动锤25T 1 3 插入式振捣器 50 3 4 钢板桩日本拉森Ⅳ 68.376T 5 工字钢 I30 140米 5 电焊机 2 6 电动空压机 1 7 钢筋调直机 1 8 钢筋切断机 1 9 钢筋弯曲机 1 10 泥浆泵 1 11 水泵 2 12 吊车 16T 1 2、劳动力计划表（每工作面）序号人员数量 1 现场管理人员 4 2 钢筋工 8 3 混凝土工 5 4 模板工 10 四、钢板桩围堰施工方案 1、钢板桩打入 1.1 钢板桩的选用本工程选用日本进口止水钢板桩进行施工，该钢板桩为小锁口，有很好的止水能力，宽40cm，重77.7kg/m，考虑到本工程地质情况的需要，拟采用桩长为8米的钢板桩。
钢板桩围堰计算书
钢板桩围堰计算书中铁十三局集团有限公司环巢湖旅游大道派河大桥计算书主墩钢板桩围堰计算书一、设计依据1、施工图纸、施工水位2、《详细工程地质勘察报告》3、《土力学》4、《钢结构设计规范》5、《简明深基坑工程设计施工手册》二、设计参数1、材料选择,1,、钢板桩采用拉森?钢板桩围堰，每米钢板桩截面特性:3W=2270cm。
,2,、围囹采用2?40a，固定牛腿采用?25a。
,3,、内支撑采用φ529×10钢管。
2、设计参数,1,、计算水位+7.000m。
,2,、承台参数表及地质参数表:承台参数表表格1墩号平台顶围堰顶承台顶承台底封底底12# +8.500 +8.500 +5.605 +1.605 -1.39513# +8.500 +8.500 +5.605 +1.605 -1.395钢板桩土层参数根据《详细工程地质勘察报告》取值，见表格2: - 1 -中铁十三局集团有限公司环巢湖旅游大道派河大桥计算书地质参数表表格2-1序土层土层容重内摩擦角粘聚力备注 3号名称厚度 ,KN/m, ,。
, ,kPa, 1 粉土? 6.7 19.6 12.4 4.8 12# 2 粘土?1 3.7 20.2 11.6 98.7 12# 3 粉土? 4.6 20.0 11.9 18.4 12# 加权平均值 19.9 12.0 32.1 表格2-2序土层土层容重内摩擦角粘聚力备注 3号名称厚度 ,KN/m, ,。
, ,kPa, 1 粉土? 4.7 19.6 12.4 4.8 13# 2 软土? 2.3 18.2 3.5 16.5 13#粉质粘3 6.8 19.7 10.3 34.9 13#土?4 粉土? 1.2 20.0 11.9 18.4 13#加权平均值 19.5 10.0 21.3 3、强度检算控制指标- 2 -中铁十三局集团有限公司环巢湖旅游大道派河大桥计算书材质为SY295的拉森?钢板桩强度控制值:[σ]=246MPa, Q235钢材强度控制值:[σ]=215MPa。
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附件-10钢板桩围堰计算书计算：复核：审核：批准：中铁上海工程局沪通铁路工程站前V标项目经理部2015年1月10日目录1工程概况 (1)2计算目标 (2)3计算依据 (2)4计算参数 (2)4.1支护方案 (2)4.2基本信息 (3)5计算分析 (5)5.1各工况计算分析 (5)5.2截面验算分析 (13)5.3整体稳定验算分析 (14)5.4抗倾覆稳定性验算分析 (15)5.5 抗隆起验算分析 (18)5.6抗管涌验算分析 (20)5.7抗承压水(突涌)验算分析 (21)5.8嵌固深度计算分析 (21)5.9钢管支撑计算分析 (22)5.10 HW型钢围檩计算分析 (23)5.11 封底混凝土厚度验算 (24)6注意事项 (24)21工程概况377#、378#主墩均采用拉森FSP-Ⅳ型钢板桩围堰，钢板桩围堰平面内尺寸20.0m×15.6m（已考虑施工偏差和承台施工的立模空间），钢板桩顶标高为+1.5m（高出施工水位0.40m），采用L=15m钢板桩，打入承台垫层混凝土底以下土层深度5.74m。
共设置3层围檩和支撑。
三层围檩均采用双HW400型钢（400×400×13×21）mm制作，围檩采用托架固定在钢板桩上，围檩四角设双斜撑，中部设双对撑，围檩对撑和斜撑均采用Φ630mm×δ10mm螺旋钢管桩制作，对撑和斜撑与围檩焊接连接。
图1-1 钢板桩支护平面图（单位：m）1图1-2 钢板桩支护立面图（单位：m）2计算目标（1）验算基坑各工况受力情况；（2）验算基坑整体稳定性、截面、抗倾覆稳定性；（3）验算基坑底抗隆起、抗管涌、抗承压水；（4）验算钢板桩嵌固深度；（5）验算钢管支撑、型钢围檀受力情况。
3计算依据（1）《理正深基坑V7.0》（2）《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-20124计算参数4.1支护方案采取排桩支护，如下图所示：23图4.1-1排桩支护4.2基本信息表4.2-1 基本信息表4.2-2 放坡信息表4.2-3 超载信息表4.2-4 附加水平力信息4表4.2-8 土压力模型及系数调整弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:5计算分析5.1各工况计算分析5678内力位移包络图：地表沉降图：5.2截面验算分析（1）截面参数表5.2-1 截面参数表（2）内力取值表5.2-2 内力取值（3）截面验算基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力)σnei = Mn / Wx= 397.814/(2200.000*10-6)= 180.824(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力)σwai = Mw / Wx= 207.895/(2200.000*10-6)= 94.498(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足式中:σwai———基坑外侧最大弯矩处的正应力(Mpa);σnei———基坑内侧最大弯矩处的正应力(Mpa);Mw ———基坑外侧最大弯矩设计值(kN.m);Mn ———基坑内侧最大弯矩设计值(kN.m);Wx ———钢材对x轴的净截面模量(m3);f ———钢材的抗弯强度设计值(Mpa);5.3整体稳定验算分析计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks = 1.289圆弧半径(m) R = 19.039圆心坐标X(m) X = -3.892圆心坐标Y(m) Y = 6.8975.4抗倾覆稳定性验算分析抗倾覆安全系数:Mp——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
Ma——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
工况1：序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 内撑0.000 ---2 内撑0.000 ---3 内撑0.000 ---Ks = 1.354 >= 1.200, 满足规范要求。
工况2：序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 内撑438.667 ---2 内撑0.000 ---3 内撑0.000 ---Ks = 2.265 >= 1.200, 满足规范要求。
工况3：序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 内撑438.667 ---2 内撑0.000 ---3 内撑0.000 ---Ks = 1.738 >= 1.200, 满足规范要求。
工况4：序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 内撑438.667 ---2 内撑438.667 ---3 内撑0.000 ---Ks = 2.509 >= 1.200, 满足规范要求。
工况5：序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 内撑438.667 ---2 内撑438.667 ---3 内撑0.000 ---Ks = 2.006 >= 1.200, 满足规范要求。
工况6：序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 内撑438.667 ---2 内撑438.667 ---3 内撑438.667 ---Ks = 2.566 >= 1.200, 满足规范要求。
工况7：序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 内撑438.667 ---2 内撑438.667 ---3 内撑438.667 ---Ks = 2.398 >= 1.200, 满足规范要求。
工况8：已存在刚性铰，不计算抗倾覆。
工况9：已存在刚性铰，不计算抗倾覆。
工况10：已存在刚性铰，不计算抗倾覆。
工况11：已存在刚性铰，不计算抗倾覆。
工况12：已存在刚性铰，不计算抗倾覆。
工况13：已存在刚性铰，不计算抗倾覆。
安全系数最小的工况号：工况1。
最小安全Ks = 1.354 >= 1.200, 满足规范要求。
5.5 抗隆起验算分析（1）从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下：支护底部，验算抗隆起：Ks = 0.874 < 1.600，抗隆起稳定性不满足。
（2）坑底抗隆起按以最下层支点为转动轴心的圆弧条分法计算，结果如下：Ks = 0.757 < 1.900，坑底抗隆起稳定性不满足。
5.6抗管涌验算分析Kse———流土稳定性安全系数；安全等级为一、二、三级的基坑支护，流土稳定性安全系数分别不应小于1.6、1.5、1.4；ld———截水帷幕在基坑底面以下的长度(m)；D1———潜水水面或承压水含水层顶面至基坑底面的垂直距离(m)；γ'———土的浮重度(kN/m3)；Δh'———基坑内外的水头差(m)；γw———地下水重度(kN/m3)；K = (2.00*6.50 + 0.80*9.26)*7.50/9.50*10.00K = 1.611 >= 1.5, 满足规范要求。
5.7抗承压水(突涌)验算分析式中Pcz———基坑开挖面以下至承压水层顶板间覆盖土的自重压力(kN/m2);Pwy———承压水层的水头压力(kN/m2);Ky———抗承压水头(突涌)稳定性安全系数，规范要求取大于1.100。
Ky = 35.00/30.00 = 1.16 >= 1.10基坑底部土抗承压水头稳定。
5.8嵌固深度计算分析嵌固深度计算参数：嵌固深度计算过程：当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得到的结果。
嵌固深度构造要求：依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012,嵌固深度对于多支点支护结构ld不宜小于0.2h。
嵌固深度构造长度ld：1.852m。
嵌固深度满足整体滑动稳定性要求：按《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度：圆心(-32.396，59.236)，半径=67.516m，对应的安全系数Ks = 2.411 ≥1.300嵌固深度计算值ld = 0.000m。
满足以上要求的嵌固深度ld计算值=1.852m，ld采用值=5.740m。
5.9钢管支撑计算分析根据理正程序计算结果，ф630mm（δ=10mm）钢管支撑（最大间距300cm）在工况9时受力最大，为1091.25KN/（3m）。
螺旋焊管容许应力为[σ]=145Mpa则最大容许轴力为：[N]=υ[σ]A692.0故4.792514.053.035.05.14长细比m5.14长度为两端按简支计算，最大==+⨯==ϕλil [N]=0.692×145 MPa ×19478mm2=1954.42 KN ≥1091.25 KN 满足要求！5.10 HW 型钢围檩计算分析查HW 型钢数据表，HW400×400×13×21mm 型钢抗弯截面模量W=3340 cm3，惯性矩I=66900 cm4，半截面积静矩Sz=1800 cm3，腹板厚d=13mm 。
根据理正程序计算结果，第一层围檩在工况3时受力最大，为200.9KN/（3m ），即q1=67KN/m ；第二层围檩在工况9时受力最大，为1091.25KN/（3m ）,即q2=363.75KN/m ；第三层围檩在工况7时受力最大，为779.07KN/（3m ）,即q3=259.7KN/m ，为了简化计算取第二层围檩在工况9时的工况进行验算。
围檩按三跨连续梁模型考虑，计算跨度取3.0m ，则： Mmax= q ×l 2/10=363.75×9/10=327.4 KN ·m Qmax=0.6×q ×l=0.6×363.75×3=654.75 KN fmax=0.677×q ×l4/(100E ×2×I)=0.72mm 相应：σmax= Mmax /W=327.4 KN ·m/（2×3340 cm3） =48.97 MPa ≤[σ]=145 MPaτmax=Qmax ·Sz/（I ·d ）=654.75KN ×1800cm3/（2×66900 cm4×13mm ）=67.77 MPa ≤[τ]=80 MPa fmax=0.72 mm ≤[f]=l/400=7.5 mm满足要求！5.11 封底混凝土厚度验算根据理正计算结果，本围堰坑底抗管涌、抗浮稳定性，无需封底均能满足要求，不需进行封底混凝土验算，但由于工况9时将封底混凝土看作一道支撑，故需将封底混凝土按照支撑的工况进行验算。
根据《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》（TB1002.3-2005）中轴心受压构件的纵向弯曲系数52.0≥ϕ可知30/5.15/0≤=b b l相应517.0≥b m ，考虑到封底混凝土存在表面的浮浆及底部夹泥的现象，封底混凝土的厚度取1m ，按照有效厚度0.6m ，混凝土强度等级取C20，验算封底混凝土作为支撑的强度和稳定性。