电-热-力载下BNNTs增强压电板的非线性动力响应

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滑动简支压电层合梁的非线性弯曲

滑动简支压电层合梁的非线性弯曲

图1 . 1层合梁
假设 电致 弹性效应与柔顺度 相 比是小的 ,则略去 了 以上 的 高 阶项后 ( 式可表达为 = , 一 E一1而 J ( ) 中 Q : 4) Q 百 E 5, 其 ¨ =
1 E
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, ,J ,( ) s w : = 1, 仁, c :
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8 S{ 3 I 墨 1m1 3 x l di di — 3 =叮 E 匠0
其中,o o u和W 分别是中面的轴向和横向位移 , 是薄膜应变 , 8
电致伸缩柔顺度 。由 ( ) 6 式可知 , 等效刚度受 电致 弹性效应影 响 , 而等效电致伸缩柔顺度也受电致弹性柔顺度系数 的影响 。 下面根据简支层合 梁的运动方 程及 边界条 件来研究求 出挠度 W 和轴 向位移 / 的方法 和过程。层合粱 的运动 方程 : 厶 O ¥ 0 — ,: 旦 O N

基本 方 程
般地, 虑长度为 f 考 , 总厚度 为 h 有 n层各向同性的层合梁 , , 如图 1 所示 。 . 1 设第 k 层处于 : : : 之间。 ;和 假设每层被完好地 粘合 在一起并 略去粘合层 的厚 度。 电层的极化沿 = 压 轴方向。 对于 狭窄层合 梁, 有的位移及其导 出分量独立于坐标 Y 所 。由于沿厚度 方 向作用电场 & , 而另外两个分 量为零 , 以仅 仅考虑轴 向位移 u 所 : 和横向位移 , £ J 。根据 kr h 假设 , i ho c f 位移场 、 应变 和位 移 关系 、 线性压 电效应本 构方 程可 分别表 示为 ,( c “ )z 非 u,J。 - x = t

热声载荷下薄壁结构非线性振动响应分析及疲劳寿命预测

热声载荷下薄壁结构非线性振动响应分析及疲劳寿命预测

根 部的应力响应 , 并基 于 Mi n e r 线性累积损伤理论采 用 G o o d m a n 、 Mo r r o w、 Wa l k e r 和修正 Wa l k e r 应力寿命模型预 测了薄板 梁在不同工况下 的热声疲 劳寿命 。研究 结果 表明 : 薄板粱 的热模 态基频 在其热声疲 劳 问题 中起 主导作用 ; 薄板 梁热屈 曲 后 的非线性 跳变响应将增大应力 幅值 , 从而严重削弱结构 的预期 寿命 ; 噪声载荷 是影 响屈 曲前薄板梁 热声疲劳 寿命 的主 要 因素 , 而热载荷是影 响屈 曲后热声疲劳寿命 的主要 因素。因此 在薄 壁结 构抗 热声 疲劳设计 中必须重点考虑热声载荷联
合作用 的影响 。
关键 词 :薄壁结构 ; 热声载荷 ; 时域分析 ; 非线性跳变响应 ; 雨流法 ; Mi n e r 损伤理论
中图分类号 :V 2 1 5 ; V 4 1 4 文献标识码 :A
No n l i n e a r v i br a t i o n r e s po ns e a n a l y s i s a nd f a t i g ue l i f e pr e d i c t i o n o f a t h i n・ - wa l l e d s t r uc t ur e un de r t he r ma l - - a c o u s t i c l o a d i ng
HE Er — mi n g,L I U F e n g,HU Y a — q i ,ZHAO Zhi — b i n
( S c h o o l o f A e r o n a u t i c s , N o r t h w e s t e r n P o l y t e c h n i c a l U n i v e r s i t y ,X i ’ a n 7 1 0 0 7 2 , C h i n a )

滚动轴承-转子系统非线性动力响应分析

滚动轴承-转子系统非线性动力响应分析
第2 6卷
第1 期
《 燃




术》
V0 1 . 26 No .1 Ma r .,201 3
2 0 1 3年 3月
GAS TUR BI NE I ECHNoL0GY
滚 动 轴 承一 转 子 系统 非线 性 动 力 响应 分 析
陶海亮 , 潘 波 , 高 庆 。 , 郭 宝亭 , 谭春 青 ,
剪切效应 、 回转效应 、 转子 几何 参数等影 响 因素 , 对滚 动轴 承模 型考虑 了非线 性赫兹 接触及 由滚 动轴承 支承
刚度变化而产生 的 V C ( V a r y i n g C o m p l i a n e e ) 振 动。运用 N e w m a r k—B法 获得 了连续转 子 的系统响应 , 利 用时
域波形 、 分岔 图、 P o i n c a r e映射 图和频谱 图分析 了该 转子系统 的非线 性动力 学行为 。结 果表明 : 由于不 同参数
的影响 , 转 子碰摩 系统具有 丰富 的非线 性现 象 。本模 型 考虑 了更 多 的影 响 因素 , 可 为复 杂转子 的非 线性 设
计、 故 障诊 断提供 更为准确合理 的理论参 考。 关 键 词: 转子 ; 滚动轴 承 ; 连续模型 ; 非线性 ; 分 岔
基 金项 目: 国家 8 6 3计划重点项 目( 2 0 0 7 A A 0 5 0 5 0 2 ) 作者简 介 : 陶海亮 ( 1 9 8 6一 ) 男, 博士生 , E - m a i l : t a o h i a l i a n g @m a i l . e t p . a c . c a 。
1 6
燃气轮机技术
l Y

激光等离子体相互作用产生的非线性力——有质动力

激光等离子体相互作用产生的非线性力——有质动力

1.2 相对论下的有质动力式 当激光强度超过 1018W/cm2 时, 需要考虑相对论效应, 进行 相对论修正。将场强 E 和磁场强度 B 用电矢量 A 来表示, 采用 ∂ A ∂A y 洛伦兹规范, 有 E = - ∂A 和 B = -∇ ˑ A =(0, - Z , ) 。此时, 电 ∂t ∂x ∂x 子在光场中的受力方程可以简写为: ∂ p p e ∂A e p +( ㊃∇) p = ㊃ ˑ∇ˑ A c ∂t c γ ∂x γ 对于非线性有质动力项 (二阶及以上项) , 可得到: ep p Fp = ˑ(∇ ˑ A) ˑ ∇p cγm γm 结 合 一 阶 项 结 果 p = A , γ = 1 + p2 和 数 学 关 系 式 1 ∇p2 = p㊃∇p + p ˑ(∇ ˑ p) ,化简可得: 2 F p = - mc2 ∇γ
ω2 E2 pe ㊃∇ L [1 - cos(2ω L t)] 2 ω L 16π ω2 E2 pe 该式求平均后为: < F p > t = 2 ㊃∇ L 。 ω L 16π Fp = -
1 , 可以采用单粒子理 论、 流体理论和动力学理论等, 我们在下文中通过流体力学理 论推导有质动力的表达式。 1.1 非相对论下的有质动力式 在激光等离子体中, 光波电场压力的变化能产生有质动 力, 有质动力引起电子密度变化, 会带来密度的涨落, 进而自洽 的产生离子密度的涨落。 对于一个空间分布不均匀的高频光场, 假定其电场表达式 为: E = E L ( x)㊃ cos ω L t 。 将等离子中的电子和离子当作两种流体处理, 由于离子质
2 结语
——有质动力
张子昊(驻马店市高级中学,河南 驻马店 463000)

非线性晶体

非线性晶体
(1)非谐振振于模型 最早用经典物理, 采用非谐振振子模型来处理晶体的非线 性光学系数时,所得到的理论计算结果只能停留在定性或半定 量的水平。
(2)双能级模型 1969年,Phillips和VanVechten提出了双能级模型。将晶体 中所有能带简化为两个能级,即导带和价带,采用导带和价带 之间的平均带隙来近似计算晶体的非线性光学系数。
倍频效应的方法来筛选潜在的非线性光学晶体。原理是, 用脉冲激光照射一薄层晶体粉末,将所产生的二次谐波 强度,与在同样测试条件下的标准晶体粉末(如α-SiO2或 KDP等晶体粉末)所产生的二次谐波强度进行比较。
5、几种理论模型 Franken等发现了非线性光学效应一年以后,1962年,
Armstrong等就开始从理论上探索晶体非线性光学效应的物理 过程,将晶体的倍频系数与其电子波函数联系起来,给出了由 量子力学求解的晶体非线性光学系数的公式。但由于求解复杂 晶体能带波函数的困难,发展了许多近似方法和理论模型。
均存在着从可见光到红外波段的性能良好的频率转换晶体。 磷酸盐晶体 (i) 磷酸二氢钾(KH2PO4)结构型晶体,简称KDP型晶体。 KDP型晶体是用水溶液或重水溶液法生长的,具有优良
的压电、电光和频率转换性能.这些晶体作为压电换能器、 声纳等常用的晶体材料, 是适用于激光核聚变等高功率激光 系统中的优选晶体。
(7)双重基元结构模型 1987年,许东等将无机非线性光学晶体中畸变八面体同有 机非线性光学晶体的共轭体系电荷转移这两种理论结合起来, 提出了探索新型非线性光学晶体的双重基元结构模型。
7、非线性光学晶体的展望
从现有的非线性光学晶体发展的概况来看,晶体的透光波 段大多是从紫外—可见一近红外区波段,对于真空紫外、红外、 光折变、光学超晶格量子阱、高速电—光Q开关等晶体研究得 较少。目前,所用的激光晶体全是无机晶体,所用的非线性光 学晶体也大多是无机晶体,有用的有机非线性光学晶体为数尚 少。有待发展的几个方面的研究工作:

非线性能量阱减振的研究进展

非线性能量阱减振的研究进展

Vol. 41 No. 2Apr. 4021第41卷第2期2021年4月地震工程与工程振动EARTHQUAKE ENGINEERING AND ENGINEERING DYNAMICS 文章编号:1000 -1301(2021)02 -0162 -13DOI : 10.13107/j. eeev.400.42.162. shicl. 410非线性能量阱减振的研究进展时成龙3,,张纪刚02,程 赞0(3.青岛理工大学土木工程学院,山东青岛266033 2山东省高等学校蓝色经济区工程建设与安全协同创新中心,山东青岛266033;3.军事科学院国防工程研究院,北京100033)摘要:结构振动的问题在海洋工程、航空航天和土木工程等领域普遍存在。

建筑结构在地震、风等 动力荷载作用下,会产生较大的振动响应,影响生活的舒适性,这就使得结构振动控制变得尤为重 要。

非线性能量阱(NES )具有宽频、频率鲁棒性高、构造简单的优点;文中综述了非线性能量阱 (NES )技术在减振中的应用,主要包括非线性能量阱的减振模型、研究进展、工程中的应用进展、减 振装置的参数优化以及试验装置的研发等,对非线性能量阱在不同状况的耗能过程进行了详细分 析;针对非线性能量阱在动力学中的减振机制,分析了非线性能量阱比传统减振装置对主体结构耗 能方面的优越性;最后,对非线性能量阱在结构减振中的应用和研究进行了总结和展望。

关键词:非线性能量阱;减振模型;参数优化;耗能减振;试验装置中图分类号:TU317;TU352.4 文献标识码:AResearch progress of nonlinear energy sink vibration reductionSHI Chenglong 72, ZHANG Jigang 72, CHENG Yun 3(7 School of CiviC Engineering, Qingdao University of Technoloay, Qingdao 266033 , China; 2. Cooperative Innovation Cevtvr of EngineeringConstruction and Safety in Shannopg Blue Economic Zoge , Qingano Univeaity of 丁点"“。

非饱和土地基的三维非轴对称动力响应

第28卷第3期V ol.28 No.3 工程力学2011年3月 Mar. 2011 ENGINEERING MECHANICS 78 文章编号:1000-4750(2011)03-0078-08非饱和土地基的三维非轴对称动力响应*徐明江1,魏德敏2(1. 广州市建筑科学研究院有限公司,广州 510440;2. 华南理工大学亚热带建筑国家重点实验室,广州 510640)摘 要:考虑土颗粒、孔隙流体的压缩性以及各相物质间的黏性、惯性耦合,采用Bishop有效应力公式和毛管压力函数的V-G模型,建立了非饱和土的动力控制方程。

通过引入位移函数,并利用Cauchy-Reimann条件,在直角坐标系下将非饱和土的波动方程进行解耦,进而采用双重Fourier变换,求得了位移和应力在变换域上的一般解。

结合一定的边界条件,研究了非饱和半空间体在任意分布的表面谐振荷载作用下的动力响应问题。

数值分析中,考虑了饱和度对土的动剪切模量的影响,并提出了一个计算任意饱和度下粘性土的动剪切模量的经验公式。

算例结果表明:饱和度对地基动力响应的影响非常显著,通常情况下,饱和度增大时,地表位移幅值随之增大,但当土体接近完全饱和时,地表位移幅值随饱和度进一步增大而减小。

孔隙渗透性和地表排水条件则只有在饱和度很高时才会对地表位移产生明显的影响。

关键词:地基;非饱和土;多孔介质;动力响应;波动方程;双重Fourier变换中图分类号:TU435 文献标识码:A3D NON-AXISYMMETRICAL DYNAMIC RESPONSE OFUNSATURATED SOILS*XU Ming-jiang1 , WEI De-min2(1. Guangzhou Institute of Building Science Co., Ltd., Guangzhou 510440, China;2. State Key Laboratory of Subtropical Building Science, South China University of Technology, Guangzhou 510640, China)Abstract:The paper derives dynamic governing equations for unsaturated soils by adopting Bishop’s effective stress formula and van Genuchten’s capillary pressure function. These equations consider the compression of solid grain and pore fluids, the viscous-coupling interactions and the inertial forces of fluids. By introducing the displacement function and making use of Cauchy-Reimann conditions, the 3D wave equations in rectangular coordinates are transformed into two uncoupled governing differential equations. Then, with the help of double Fourier transform, general solutions of displacement and stress as well as pore pressure are obtained. With boundary conditions imposed, dynamic responses of unsaturated half-space under arbitrary distributed harmonic loads are solved. The influence of saturation on dynamic shear modulus is considered in numerical calculations, and an empirical formula is raised here to describe the relations between saturation and shear modulus. Numerical results show that (1) with the increase of saturation, the displacement of ground surface increases firstly, then decreases when soils are nearly saturated; (2) permeability of pore and drainage conditions of ground surface have insignificant effects on the displacement when soils are nearly saturated.Key words: subgrade; unsaturated soils; porous media; dynamic response; wave equations; double Fourier transform———————————————收稿日期:2009-08-17;修改日期:2010-06-10作者简介:*徐明江(1976―),男,湖南常德人,高工,博士,从事地基基础振动理论与测试技术研究(E-mail: mjxu0411@);工程力学 79半空间地基的动力响应分析一直是地震工程、土动力学、动力机器基础及地球物理学等领域的重要研究课题。

含损伤复合材料圆柱壳非线性动力响应及屈曲

(co l f aa A cicueSae yL brtr , h nh i i o gUn e i , hn hi 0 0 0 C ia Sho o vl rht tr,tt Ke aoaoy S ag a J oT n i r t S a g a2 0 3 , h ) N e a v sy n Ab ta tTh y a c rso s n u k ig o a n td c mp st yid i ls el n e h n le c f sr c : ed n mi e p n ea d b c l fa l n miae o o i c l r a h l u d rt e if n e o e n c u
维普资讯
第2 7卷第 2期
20 06年 4月




Vo .7 № . 12 2
J un l f r i E gn eigUnvri o r a o bn n ier i s y Ha n e t
Ap .0 6 r2 0
nq e,t e n nie rp rildfee ta e u t n r rn fr e o o dn r i e e ta q a in , wh c iu h o l a at i rn il q a i s wee ta so n a f o m d t r iay df rn ile u t s f o ih
导出包含横 向剪切变形 以及初始几何缺 陷的圆柱 壳 的非线性 动力方 程 . 复合材 料 圆柱壳上 的初始 几何 变形 以初 始
几何缺陷的方式描述并引入方程 , 针对基体破坏子层进行刚度折减, 并求得脱层损伤区域的等效刚度矩阵. 采用半
解析法求解方程 , 并根 据求 得的位移 响应情况 , B—R准则判定屈 曲, 定屈 曲临界载荷 ; 析初 始几何 变形 、 随 由 确 分 伴

水下系泊支撑平台非线性动力响应

水下系泊支撑平台非线性动力响应
何孔德;方子帆;杨蔚华
【期刊名称】《科学技术与工程》
【年(卷),期】2014(014)028
【摘要】针对水下系泊支撑平台在水流涡激作用下的非线性动力响应,基于水力学理论和海洋工程结构力学理论,建立流固耦合非线性动力学方程.采用伽辽金法和综合数值解法,计算了支撑平台浮体固有频率与漩涡泄放频率相近发生谐振时,系泊浮体的非线性动力响应.结果表明,第一阶振型对振动位移的贡献最大;高阶振型对振动位移的贡献依次减小,且各阶模态随时间变化呈现明显的非线性特征.高阶模态对动弯矩、动切力的贡献要远远大于对振动位移的贡献,尤其是对动切力的影响非常大.在计算动力响应时,应该多取几阶振型来保证计算精度.
【总页数】5页(P209-213)
【作者】何孔德;方子帆;杨蔚华
【作者单位】三峡大学机械与动力学院;新能源微电网湖北省协同创新中心,宜昌443002;三峡大学机械与动力学院;三峡大学机械与动力学院
【正文语种】中文
【中图分类】TH113.1
【相关文献】
1.半潜式综合支撑平台系泊疲劳分析 [J], 曹菡;强兆新;苗文举;刘志刚
2.一腱断裂下深水张力腿平台非线性动力响应及系泊特性研究 [J], 谷家扬;陈宇;耿
培腾;刘为民
3.系泊缆索的非线性动力响应计算 [J], 刘文玺;张纬康;任慧龙;周其斗
4.绷紧式系泊浮式风机动力响应及系泊优化 [J], 陈映宇; 张玉明; 刘海笑
5.水下系泊监测平台非线性振动稳定性分析 [J], 何孔德;李友荣;方子帆;杨蔚华因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。

确定性周期与随机激励联合作用下非线性系统非平稳响应的统计线性化方法

第35卷第3期2022年6月振动工程学报Journal of Vibration EngineeringVol.35No.3Jun.2022确定性周期与随机激励联合作用下非线性系统非平稳响应的统计线性化方法孔凡1,2,韩仁杰1,张远进3(1.武汉理工大学土木工程与建筑学院,湖北武汉430070;2.合肥工业大学土木与水利工程学院,安徽合肥230009;3.武汉理工大学安全科学与应急管理学院,湖北武汉430070)摘要:提出一种用于求解确定性周期与非平稳随机激励联合作用下,单自由度非线性系统非平稳响应的统计线性化方法。

将系统响应分解为确定性周期和零均值随机分量之和,则原非线性运动方程可等效地化为一组耦合的、分别以确定性和随机动力响应为未知量的非线性微分方程。

利用统计线性化方法将非平稳随机激励作用下的非线性随机动力方程化为等效线性方程,得到关于线性随机响应二阶矩的李雅普诺夫方程。

联立李雅普诺夫方程与谐波激励作用下的确定性微分方程,并利用数值算法对其进行求解。

以蒙特卡洛模拟验证了此方法的适用性和精度。

关键词:非平稳响应;非线性系统;统计线性化;联合激励;龙格‐库塔法;蒙特卡洛模拟中图分类号:O324;O322文献标志码:A文章编号:1004-4523(2022)03-0625-10DOI:10.16385/ki.issn.1004-4523.2022.03.012引言工程动力作用具有强烈的随机性,通常利用非平稳随机过程描述[1]。

以完全非平稳地震动为例:它不仅在强度上具有明显的上升和衰减过程,而且在不同时间段上能量的频率分布也不同[2]。

因此,地震动非平稳性体现为幅值非平稳和频率非平稳。

学者们提出了各种模型以全面反映地震动的非平稳特性[3‐6]。

近年来,小波变换以其时‐频联合分辨特性在地震动建模方面得到了广泛发展,详见文献[7‐10]。

复杂非线性系统在随机激励下的随机动力响应是随机振动研究的重要课题。

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第34卷第2l期 振动与冲击 J0URNAL OF VIBRATION AND SHOCK 

电一热一力载下BNNTs增强压电板的非线性动力响应 杨金花,张鹏君 (长沙理工大学土木与建筑学院,长沙4101 14) 

摘 要:研究了电一热一力载荷作用下硼氮纳米管(BNNTs)增强压电板的非线性动力响应。运用板的非线性应 变几何关系及考虑温度效应的压电理论,建立了BNNTs增强压电板的本构关系。通过变分推导出了结构的非线性动力 控制方程。在空间上采用差分法离散,在时间上采用Newton—Newmark方法离散,整个问题采用迭代法进行求解。算例 中,详细讨论了电压、温度、载荷、体积比以及外激励频率等因素对BNNTS增强压电板非线性动力响应的影响。 关键词:非线性动力响应;压电;板;BNNT;电一热一力载 中图分类号:O341 文献标志码:A DOI:10.13465/j.cnki.jVS.2015.21.026 

Nonlinear dynamic response of a piezoelectric plate reinforced with BNNTs under electro-thermo—mechanical loadings YANG Jin—hua,ZHANG Pe (School of Civil Engineering and Architecture,Changsha University of Science&Technology,Changsha 4101 14,China) 

Abstract:The nonlinear dynamic response of a piezoelectric plate reinforced with boron nitride nanotubes (BNNTs)under electro—thermo—mechanical loadings was studied.Using nonlinear strains based on the plate theory and the piezoelectric theory considering thermal effects,the constitutive relations of the piezoelectric plate reinforced with BNNTs were established.Then,the dynamic governing equations of the structure were derived with the variational principle.Using the difference method in space and Newton—Newmark method in time,the whole problem was solved with the iteration method.In numerical examples,the effects of voltage,temperature,mechanical load,volume ratio and external excitation frequency on the nonlinear dynamic response of the piezoelectric plate reinforced with BNNTs were discussed. Key words:nonlinear dynamic response;piezoelectric;plate;BNNT;electro-thermo—mechanical loadings 

硼氮纳米管(BNNT)具有类似于碳纳米管(CNT) 的结构,有很好的力学性能,并且与CNT相比,BNNT 具有更好的抗氧化能力及强的压电特性。另外,BNNT 还具有稳定的半导体性能u-2]。硼氮纳米管的这些性 质使其似乎可以作为各种纳米级的电子和光子设备的 替代材料。因此,BNNT越来越广泛地用作复合结构的 加固组分。随着科技的发展,一种具有压电性质的新 型智能纳米复合材料,即用压电材料作基体而BNNT 作增强材料,吸引了科学界的兴趣。现有文献表明,对 BNNTs增强压电结构的研究还很少,且大多讨论的是 线性静力问题。因此,有必要对这种结构的非线性动 力行为进行更广泛的研究。 目前大多数研究都局限于讨论无BNNT增强的压 基金项目:国家自然科学基金(1l102028) 收稿日期:2015—04—27修改稿收到日期:2015—07—15 第一作者杨金花女,博士,副教授,1974年生 电结构的动力行为。随着微分求积(DQ)逐层建模技 术的开发和实现,Zhang等 研究了多层压电复合材料 板的自由振动。基于高阶剪切板弹性理论和压电理 论,Mao等 分析了压电功能梯度板的非线性动态响 应和主动振动控制。基于高阶剪切变形板理论,Fa khari等 使用有限元分析具有表面粘贴压电层的功能 梯度板在热、电和力载条件下的非线性固有频率和频 率响应。为了分析简支压电夹层板的自由振动,Ben— jeddou等¨叫提出了一种二维封闭式的解法。Sehjat 等¨ 使用不同的机电载荷下的有限元方法,进行了功 能梯度压电板的非线性静态分析和自由振动分析。 Larbi等¨ 给出了压电复合结构振声问题的理论公式 及有限元解。Xia等…研究了热环境下表面粘贴压电 纤维增强复合材料板的非线性振动及动态响应。Dash 等_1 分析了内埋或表面粘结压电层的复合材料层合板 的非线性自由振动特性。Wang等¨ 使用有限元模型, 第21期 杨金花等:电一热一力载下BNNTs增强压电板的非线性动力响应 151 研究了压电复合材料板的负速度反馈控制的动力稳 定。Liew等 钊使用一种有效的无网格方法,讨论了带 压电传感器或驱动器的复合材料层合板的主动控制。 Zhang等Ⅲ 提出了由1—3个纤维增强的压电复合层 合板及正交复合层合板的结构振动控制分析方程。 Yang等 研究了复合压电壳的动力不稳定性。Saviz 等_】 给出了简支压电层合圆柱壳层的动力分析。Ying 等 分析了压电厚壳在边界随机激发平面应变条件下 的随机响应。D’Ottavio等 ¨研究了内埋压电材料的多 层壳的自由振动问题。以上研究中均没有考虑BNNT 增强压电结构。 近年来出现了一些对于BNNTs增强压电结构静力 屈曲问题的研究。Salehi.Khojin等 研究了电一热一 力载下PVDF弹性介质中BNNT的屈曲问题,Mosallaie Barzoki等 研究了具有弹性核心的BNNTs增强的 PVDF圆柱壳的扭转屈曲。在另一项研究中,Mosallaie Barzoki等 研究了BNNT增强内埋压电壳的非线性 屈曲。使用基于非局部圆柱压电连续壳理论的虚位移 原理,Ghorbanpour Arani等 讨论了电一热一力负荷 条件下内埋弹性介质中双壁硼氮纳米管的轴向屈曲。 到目前为止,BNNTs增强压电板的非线性动力研究尚 未见报道。 出于这种考虑,本文我们研究电一热一力载下 BNNTs增强压电板的非线性动力响应。空间上使用有 限差分法,时间上采用Newton—Newmark方法,整个问 题通过迭代求解。讨论了电压,温度,力载及体积比等 对BNNTs增强压电板的非线性动力响应的影响。 

1基本方程 图1为一BNNTs增强压电板,板的长度为a,宽度 为b,厚度为 ,板的密度为P。。坐标系O—xyz置于板 的中面(z=0),压电板受有横向动载荷q,施加电压为 及温度升高AT。 

图1 BNNTs增强压电板几何示意图 Fig.1 Geometry of piezoelectric plate reinforced with BNNTs 

设 ,石, 分别为压电板内任一点在 ,Y和 方向 的位移,它们在中面上的值分别为 , ,W。则压电板的 

位移分量可表示为 u( ,y,z,t)=u(x,),,t)一zw. ( ,y,t) ( ,y, , ): ( ,y,£)一 . ( ,),,t) (1) 

w(x,y,z,t)=w(x,y,t) 下标(,)表示对坐标变量求偏导。 其非线性应变一位移关系可表示为 

+z/( :Opy+zK 

(2) 

8 y 8珂七ZI ̄玎 式中, , ,Oxy为壳中面上相应点的应变,K ,K ,Kxy分 别为壳中面上相应点的曲率和扭率改变量,且 

~ 丢 , =V,y+ 1 , 

S y=/Z,y+ , +W, ,y, K =一 

.辅 

Ky=一W, ,K =一2w, 

(3) 

对电一热一力载荷作用下的压电结构而言,本构 关系可写为 '凹I3。 Cl1 C12 C13 C12 C22 C23 C13 C23 C33 0 0 0 0 O O 0 0 O Oty O 0 0 △ l一 0 0 0 O 0 0 0 0 0 C44 0 0 0 C55 0 0 0 C66 e1l 0 0 e12 0 0 e13 0 0 0 24 0 0 0 e35 0 0 O 

× I≥。 

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