喀什国际免税广场A塔超高层钢结构性能化抗震设计_刘琼祥
强震山区大跨悬索桥桥塔横梁方案比选
桥梁建设2021年第51卷第5期(总第273期)108Bridge Construction,Vol.51,No.5,2021(Totally No.273)文章编号：1003-4722(2021)05-0108-08强震山区大跨悬索桥桥塔横梁方案比选曹发辉1,刘清华2,左翔文1(1.四川省公路规划勘察设计研究院有限公司，四川成都610041；2.四川公路工程咨询监理有限公司，四川成都610041)摘要：针对大跨度悬索桥桥塔传统混凝土结构横梁抗剪能力较差的情况，以强震山区主跨1loo m的悬索桥——泸定大渡河特大桥为背景，计算地震作用下桥塔结构的内力，并对混凝土结构、钢结构、新型波形钢腹板组合结构3种形式桥塔横梁方案进行比选。
结果表明：相比于混凝土结构横梁方案，钢结构横梁方案弯矩和剪力减少幅度分别为25.9%〜29.3%和33%〜34.7%,新型波形钢腹板组合结构横梁方案弯矩和剪力减少幅度分别为17.5%〜27.8%和19.1%〜30.6%,钢结构横梁与新型波形钢腹板组合结构横梁方案的抗震性能优于混凝土结构横梁方案。
但钢结构横梁方案的桥塔横梁钢-混连接构造无法满足结构受力需求，且施工要求高、难度大。
新型波形钢腹板方案钢-混连接构造可靠度和施工难易程度优于钢结构横梁方案，因此泸定大渡河特大桥最终采用新型波形钢腹板组合结构横梁方案。
关键词：悬索桥;桥塔;横梁；波形钢腹板组合结构；剪力；弯矩；抗震设计中图分类号：U448.25；U443.38文献标志码：AStudy of Tower Crossbeam Types for Long-Span Suspension Bridge in Mountainous Area of High SeismicityCAO Fa-hui1,LIUQing-hua2,ZUOXiang-wen1(1.Sichuan Highway Planning,Survey,Design and Research Institute Ltd.,Chengdu610041,China；2.Sichuan Highway Engineering Consult Supervision Co.,Ltd.,Chengdu610041,China)Abstract:In the long-span suspension bridge,the traditional concrete crossbeams for towers usually have poor shear performance.The Luding Dadu River Bridge,which is a suspension bridge located in the mountainous area with high seismicity and has a main span length of1100m, is used as the prototype bridge for this study・The internal forces of the towers under seismic actions were computed,and options of tower crossbeams were compared,including the concrete crossbeam,steel crossbeam and novel composite crossbeam with corrugated steel webs・As per the comparison,the bending moment and shear forces in the steel crossbeam are reduced with degrees of25・9%-29・3%and33%-34.7%,respectively,while the two items of the novel composite crossbeam with corrugated steel webs were decreased with degrees of17.5%-27・8%and 19・1%一30・6%,respectively,in contrast to the concrete crossbeam.The seismic performance of the steel crossbeam and composite crossbeam with corrugated steel webs is superior to that of the concrete crossbeam・However,the utilization of the steel crossbeam is limited by its steelconcrete connection details that are regarded below the load bearing requirements and quite construction challenging・The novel composite crossbeam with corrugated steel webs is a relatively better 收稿日期：2020-03-17基金项目：四川藏区高速公路科技攻关项目(2016-04)Project of Sichuan-Tibetan Expressway Key Science and Technology Research Program(2016-04)作者简介：曹发辉，高级工程师)E-mail:64366507@ o研究方向：大跨度桥梁设计理论与方法。
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【CN209723269U】一种复合隔震装置及隔震建筑【专利】
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CN 209723269 U
权 利 要 求 书
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6 .根据权利要求2或3所述的复合隔震装置，其特征在于， 所述上滑轨的 长度与所述下滑轨的 长度相等 ，且所述上滑轨的 长度不小于第一距离 、 第二距离、第三距离及第四距离之和； 其中 ，所述第一距离为所述滑动部件位于所述上滑轨的 初始位置时 ，所述第一限 位部 件至所述锁止机构之间的距离，且所述第一距离不小于所述隔震层的最大允许位移的1 .2 倍； 所述第二距离为所述第一限位部件至所述上滑轨最靠近所述第一限位部件的一端端 部的距离，且所述第二距离不小于所述上滑轨内的所述第一弹性复位件挤压至其自身的极 限压缩状态时的长度； 所述第三距离为所述滑动部件在所述上滑轨上的延伸长度； 所述第四距离为所述第一限位部件在所述上滑轨上的延伸长度。 7 .根据权利要求1至3任一所述的复合隔震装置，其特征在于，所述上滑轨的中心与所 述下滑轨的中心位于同一垂直线，所述垂直线同时垂直于所述上滑轨及所述下滑轨。 8 .根据权利要求7所述的复合隔震装置，其特征在于，所述滑动部件的两端分设有上滑 块及下滑块，所述上滑块滑动连接于所述上滑轨，所述下滑块滑动连接于所述下滑轨。 9 .根据权利要求1至3任一所述的复合隔震装置，其特征在于，所述锁止机构包括设于 所述滑动部件上的第一锁止块及第二锁止块，所述第一锁止块用于在所述滑动部件滑动至 所述上滑轨的极限位置时与所述第一限位部件抵接，所述第二锁止块用于在所述滑动部件 滑动至所述下滑轨的极限位置时与所述第二限位部件抵接。 10 .根据权利要求9所述的复合隔震装置，其特征在于，所述上滑轨的两端分设有所述 第一限位部件，所述下滑轨的两端分设有所述第二限位部件； 所述 第一锁止块为两块 ，对称设于所述滑动部件上 ，两所述 第一锁止块 用于分 别与两 所述第一限位部件抵接； 所述 第二锁止块为两块 ，对称设于所述滑动部件上 ，两所述 第二锁止块 用于分 别与两 所述第二限位部件抵接。 11 .根据权利要求9所述的复合隔震装置，其特征在于， 所述第二锁止块在所述滑动部件上的分布平面与所述第一锁止块在所述滑动部件上 的分布平面位于同一平面；或者， 所述第二锁止块在所述滑动部件上的分布平面低于所述第一锁止块在所述滑动部件 上的分布平面。 12 .根据权利要求9所述的复合隔震装置，其特征在于，所述第一限位部件上设有第一 卡槽，所述第一卡槽在所述第一限位部件的所在位置与所述第一锁止块在所述滑动部件上 的所在位置处于同一水平位置，以使所述第一锁止块在所述滑动部件滑动至所述上滑轨的 极限位置时能够卡接于所述第一卡槽内； 所述第二限位部件上设有第二卡槽，所述第二卡槽在所述第二限位部件的所在位置与 所述第二锁止块在所述滑动部件上的所在位置处于同一水平位置，以使所述第二锁止块在 所述滑动部件滑动至所述下滑轨的极限位置时能够卡接于所述第二卡槽内。 13 .根据权利要求1至3任一所述的复合隔震装置，其特征在于，所述上滑轨设有上凹 槽，所述下滑轨上设有下凹槽；
南海长华国际商业中心塔楼结构设计
南海长华国际商业中心塔楼结构设计李宏健;谢聪睿;梁智殷;刘付钧【摘要】介绍南海长华国际商业中心超高层塔楼的结构设计要点,该结构为B级高度,存在斜柱、扭转不规则、楼板不连续等超限项;设计中采用合理的结构方案,并优化结构构件,采用抗震性能设计方法,利用多个软件对比计算,针对结构的关键部位采取合理的加强措施,结构满足整体抗震性能目标.【期刊名称】《广东土木与建筑》【年(卷),期】2015(022)004【总页数】5页(P3-7)【关键词】超高层;框架-核心筒结构;斜柱;抗震性能设计【作者】李宏健;谢聪睿;梁智殷;刘付钧【作者单位】广州容柏生建筑结构设计事务所广州510170;广州容柏生建筑结构设计事务所广州510170;广州容柏生建筑结构设计事务所广州510170;广州容柏生建筑结构设计事务所广州510170【正文语种】中文1 工程概况长华国际商业中心位于广东佛山市南海区狮山镇科技西路与红星路交接处,总占地面积约9.3万m2，总建筑面积约75万m2，包括1栋超高层塔楼和多栋高层塔楼。
其中，超高层塔楼为地上40层，结构高度173.7m，建筑高度180m，建筑面积地上部分73629m2，地下部分11503m2，塔楼位置仅设2层地下室，总深8.6m。
塔楼地面（B1层）以上已采用防震缝与裙楼分开，塔楼地上楼层为商业、办公和酒店，地下为车库和商场。
塔楼建筑基本平面形状为圆角三角形，从B1～39层建筑平面逐渐变化，至17层达到最大平面，再向上逐渐缩小至屋顶平面，建筑立面及剖面如图1所示。
塔楼B1层层高5.4m，底部商业楼层层高5.0m，办公层层高4.2m，避难层层高4.5m。
核心筒从下到上为直立的切角三角形。
塔楼各边边长约51m，核心筒各边边长约25m，塔楼外框柱柱距约9m，外框柱与核心筒距离约10m。
按照建筑设想，塔楼柱在30层以下及31层以上采用直立柱，30层柱为向核心筒方向收进的斜柱过渡。
斜柱在30层平面收进距离约600mm，层高4.5m，倾角7.6°。
2022年一级注册结构工程师《专业考试》下午真题_2
2022年一级注册结构工程师《专业考试》下午真题2022年一级注册结构工程师《专业考试》下午真题单选题（共40题，共40分）1.关于桩基施工有下列观点：Ⅰ．用于抗水平力的旋挖成孔及正反循环钻孔灌注桩，在灌注混凝土前，孔底沉渣厚度不应大于200mm；Ⅰ．压灌桩的充盈系数宜为1.0～1.2，桩顶混凝土超灌高度宜为0.1～0.20；Ⅰ．灌注桩后注浆量应根据桩长、桩径、桩距、注浆顺序、桩端和桩侧土性质、单桩承载力增幅以及是否复式注浆等因素确定；Ⅰ．静压沉桩时，最大压桩力不宜小于设计的单桩竖向极限承载力标准值，必要可由现场试验确定。
试问，依据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2022）的有关规定，针对上述观点的下列何项结论是正确的？（）A.Ⅰ正确，Ⅰ、Ⅰ、Ⅰ不正确B.Ⅰ、Ⅰ、Ⅰ正确，Ⅰ不正确C.Ⅰ、Ⅰ正确，Ⅰ、Ⅰ不正确D.Ⅰ、Ⅰ正确，Ⅰ、Ⅰ不正确2.关于岩土工程勘察有下列观点：Ⅰ．建筑物地基均应进行施工验槽；Ⅰ．在抗震设防烈度为7度及高于7度的建筑场地勘察时，必须测定土层的剪切波速；Ⅰ．砂土和平均粒径不超过50mm且最大粒径不超过100mm的碎石士密实度都可采用动力触探试验评价；Ⅰ．对抗震设防烈度为6度的地区不需要进行土的液化评价。
试问，依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2022）和《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2022）（2022年版）的有关规定，针对上述观点的判断，下列何项结论是正确的？（）A.Ⅰ、Ⅰ正确B.Ⅰ、Ⅰ正确C.Ⅰ、Ⅰ正确D.Ⅰ、Ⅰ正确3.某工程场地进行地基土浅层平板载荷试验，采用方形承压板，面积为0.5m2，试验加至375kPa时，承压板周围土体明侧向挤出，实测数据如下：试问，由该试验点确定的承载力特征值（kPa），与下列何项数值最为接近？（）A.175B.188C.200D.2254.关于高层建筑混凝土结构计算分析的各项论述，依据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2022），下列何项相对准确？（）A.剪力墙结构，当非承重墙采用空心砖填充墙时，结构自振周期折减系数可取0.7～0.9B.现浇框架结构，可对框架梁组合弯矩进行调幅，梁端负弯矩调幅系数取0.8～0.9，跨中弯矩按平衡条件相应增大C.现浇框架结构，楼面活荷载5kN/m2，整体计算中未考虑楼面活荷载不利布置时，应适当增大楼面梁的计算为弯矩D.对设计地震分组为第二组、场地类别为Ⅰ类的混凝土结构，计算风振舒适度时结构阻尼比取0.02，计算罕遇地震作用时特征周期取0.65s5.某16层普通民用高层建筑，采用钢筋混凝土框架—剪力墙结构，房屋高度60.8m，设防烈度8度（0.3g），设计地震分组第一组，建筑场地类别Ⅰ类，混凝土强度等级：梁、板均为C30；框架柱和剪力墙均为C40。
苏陕国际金融中心超高层混合结构设计
苏陕国际金融中心超高层混合结构设计[摘要] 苏陕国际金融中心位于陕西省西安市，塔楼由A,B两塔组成，为高抗震设防烈度的超高层建筑，均采用型钢混凝土框架-钢筋混凝土核心筒混合结构体系。
塔楼采用SATWET和MIDAS进行比较分析，包括整体弹性分析及中震不屈服分析、弹性动力时程分析、Pushover分析，以满足规范的各项要求。
[关键词] 高抗震烈度；超高层建筑；混合结构；1 工程概况苏陕国际金融中心位于陕西省西安市浐灞金融商务区，塔楼由A,B两塔组成，为超高层的办公楼建筑，裙楼为5层的四星级酒店及商业，下设2层地下室。
工程总建筑面积约250000m2，其中地下建筑面积为47160 m2，地上每栋塔楼建筑面积为61230 m2。
A,B塔楼均为35层，结构总高度148.90m。
两栋塔楼的布局基本相同,本文仅对A塔（以下称塔楼）进行设计介绍。
本工程的抗震设防烈度为8度，建筑结构的安全等级为二级，建筑抗震设防类别为丙类，使用年限为50年。
塔楼采用型钢混凝土框架-钢筋混凝土核心筒的混合结构体系，框架和核心筒的抗震等级均为特一级。
2 结构平面布置和选型本塔楼的建筑形状为正方形，外轮廓尺寸为44.6mx44.6m，核心筒尺寸为22.2mx22.2m，外框柱柱距6.50～8.20m，外框柱与核心筒距离10.9m，为高抗震设防烈度的超高层建筑。
由于建筑高度较大，柱距也较大，在恒载、地震及风的作用下外框柱的内力很大，如采用普通的C60混凝土，则将不可避免地形成抗震性能很差的超短柱。
为减小柱截面尺寸和提高结构的延性，外框柱采用型钢混凝土柱（SRC），小截面柱也更能满足建筑的使用需要。
为了节省钢用量，降低工程造价，框架梁采用仍采用钢筋混凝土梁，这样也能避免其与钢筋混凝土剪力墙连接位置的复杂节点问题。
核心筒外围墙厚度1～6层为700mm, 7～21层为600mm, 21层以上缩为500mm；局部纵向内墙6层以下为400mm，其他均为300mm；±0.000以上外框架柱主要截面由1500x1300（型钢为1100x900x50x50）逐渐收到1300x1100（型钢为900x900x40x32及900x900x32x32）和1200x1000（型钢为800x800x32x25），含骨率约为6～8%。
某框架剪力墙商业综合楼建筑结构CAD全套图纸
某超限高层建筑的斜撑转换结构专项分析
第51卷 增刊2 建筑结构 Vol.51 No.S2 2021年12月 Building Structure Dec. 2021
某超限高层建筑的斜撑转换结构专项分析* 贾树华1,3，陈 也2，付 波3，孙 浩3 （1 浙江大学建筑设计研究院有限公司，杭州 310063；2 杭州佰城结构设计事务所有限公司，杭州311215；3 杭州铁木辛柯建筑结构设计事务所，杭州 310015）
［摘要］某超限高层建筑的斜撑转换结构受力较为复杂，基于ABAQUS软件，采用考虑几何非线性和材料非线性的有限元法，对2个斜撑连接节点进行设计工况下的应力分析和极限承载力分析。另外采用ETABS软件，对竖向荷载作用下的斜撑转换结构进行了有无考虑核心筒混凝土收缩徐变的施工模拟分析。结果表明：斜撑连接节点在设计工况下处于弹性状态，节点具有一定的承载能力储备，达到极限状态时，节点区未出现破坏，满足“强节点弱构件”的抗震性能要求。进行转换层结构竖向荷载分析时，考虑核心筒混凝土收缩徐变的影响，转换层杆件内力出现明显的内力重分布现象，随着时间的推移，部分转换斜撑的轴力有较大增长，在承载力验算时应考虑内力重分布的影响，对受影响较大的斜撑适当进行加强。 ［关键词］超限高层；节点有限元分析；斜撑转换结构；收缩徐变；施工模拟 中图分类号：TU318.2 文献标识码：A 文章编号：1002-848X(2021)S2-0075-05
Analysis of the structural transfer floor of a high-rise tower with a core tube retracted JIA Shuhua1,3, CHEN Ye2, FU Bo3, SUN Hao3 (1 Zhejiang University Architectural Design and Research Institute Co., Ltd., Hangzhou 310063, China; 2 Hangzhou Baicheng Structural Design Office Co., Ltd., Hangzhou 311215, China; 3 Hangzhou Timoshenko Architectural Structural Design Office, Hangzhou 310015, China)
高层建筑模态抗震设计中的多模态静力推覆分析
ａ ａ ｓ （ Ａ）ａ ｄ ｔｅａ ａ ｔ ｅｐ ｓｏ ｅ ａ ａ ｓ ＡＰ ，ｈ ｓｂｅ ｒｐ ｓｄ ｎ ｔｅｍｕｔ ｍ ｄ ｕｈ ｖｒ ｎ ｌ ｉ ＭＰ ｙｓ ｎ ｈ ｄ ｐｉ ｕｈ ｖｒ ｎｌ ｉ ｖ ｙ ｓ（ Ａ） ａ ｅｎｐｏ ｏｅ ．Ｉ ｈ ｌ— ｏ ｅｐ ｓｏ ｅ ｉ
ａ ａ ｓ ｒｃｄ ｒ，ｔｅｍｕｔ ｌ ｄｇｅ－ｆ ｒｅｏ （ ＯＦ ｙｔｍ ｃｎａ ｐｏ ｉ ｔ ｙｂ ｅｏ ｏｅ ｎｏｅ ｎｌ ｉ ｐｏｅ ｕｅ ｈ ｌｐｅ ｅｒｅｏ－ ｅｄ ｍ ＭＤ ）ｓｓ ａ ｐ ｒｘｍａｅ ｅｄｃｍｐｓｄｉｔ ． ｙｓ ｉ ｆ ｅ ｌ
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第３ ４卷
第 ４期
湖 南 大 学 学 报 （自 然 科 学 版 ）
Ｊ ｕ ａ ｏ ｕ ａ ｉｅｓ ｙ Ｎａｕａ Ｓ ｉ ｃｓ ｏ ｒ ｌ ｆ ｎ ｎＵｎｖ ｒ ｔ（ ｔｒｌ ｃ ｎｅ ） ｎ Ｈ ｉ ｅ
Ｖｏ ． ４． ． １３ Ｎｏ ４
Ａ ｐ ．２ ０ ０ ７ ｒ
２００７年 ４月
文 章 编 号 ：０ ０２ ７ （０ ７０ ．０ 层 建 筑 模 态 抗 震 设 计 中 的 多模 态 静 力 推 覆 分 析
夏心红ｔ沈 蒲生 ， ， 龚胡广 ， 方 辉
（ 南 大学 土 木 学 院 ， 南 长 沙 湖 湖 ４０８） １０ ２
ｆ、
ｅ ｓ ｉ 乜ｖａ ｕａ ｉ ｔ Ｈ ｙ ｒｄ Ｓ ｒ ｃｕ ｅ ｉｍ ｃ ｌ ｔｏｎ ｏ ｂ ｉ ｔｕ ｔ ｒ ｓ
《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)疑问解答
6s，并提供不同阻尼比的调整方法；4） 保留楼层最小剪 力系数强制性要求；5） 保留建筑规则性定性和定量化 的定义；6） 保留钢筋混凝土结构抗震等级划分和相应 的计算与构造要求；7） 保留砌体结构设置圈梁和构造 柱以提高结构延性和整体性的要求；8） 保留隔震和消 能减震设计内容；9） 保留非结构抗震设计内容。 4 新规范对抗震设计采用的地震动参数有哪些重大 变更？
其中，设计地震分组上升的省会城市和直辖市有： 天津、石家庄、福 州、郑 州、银 川、乌 鲁 木 齐 由 设 计 一 组 升为设计二组；济南、昆明、兰州、西宁、拉萨、台北由设 计二组升为设计三组；成都由设计一组升为设计三组。 设计地震分组的上升表明对应的场地特征周期 Tg 有 所加大，地震作用相应增大。
图 6 由于碰撞导致建筑连续倒塌的震害
倾斜的建筑，使右侧成排建筑不倒，而左侧建筑由于失
去支撑而发生连续倒塌。图 7 为 L 形平面的东方汽轮
机厂框架结构办公楼，在拐角处不设防震缝，地震时没
有发生碰撞破坏。新规范对防震缝的设置作了修改，
第 3. 4. 5 条规定，体形复杂、平立面不规则的建筑，应
按原建设部建标［2006］77 号文件通知，2001 规范 修订的指导原则是：依据我国国情，适当调整提高抗震 设防标准。 3 新规范在哪些方面延续了 89 规范和 2001 规范的 基本原则？
新规范在以下几方面延续了 89 规范和 2001 规范 的基本原则：1） 继续遵守“三水准设防和两阶段抗震 验算”的抗震设计基本原则，以“小震不坏，中震可修， 大震不倒”的 三 水 准 设 防 目 标，进 行“小 震 作 用 ”下 的 结构强度和 弹 性 变 形 验 算 和“大 震 作 用 ”下 的 弹 塑 性 变形验算；2） 保留 7 度 0. 15g 和 8 度 0. 30g 的设计地 震分区及相应的抗震设计要求；3） 保留设计反应谱 （ 地震影 响 系 数 曲 线） 的 骨 架 曲 线 形 状，周 期 延 长 到