高等钢混9
装配式钢混组合桥梁设计规范
装配式钢混组合桥梁设计规范1 范围本标准规定了我省公路装配式钢混组合桥梁的材料、结构设计、构造、耐久性设计等内容。
本标准适用于我省各级公路采用装配化技术建造的组合钢板梁桥和组合钢箱梁桥的设计。
装配式钢混组合桥梁设计除应符合本规范的规定外，还应符合国家和行业有关标准的规定。
2 规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。
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GB/T 700 碳素结构钢GB/T 714 桥梁用结构钢GB/T 1228 钢结构用高强度大六角头螺栓GB/T 1229 钢结构用高强度大六角头螺母GB/T 1230 钢结构用高强度垫圈GB/T 1231 钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角头螺母、垫圈技术条件GB/T 1591 低合金高强度结构钢GB/T 5117 碳钢焊条GB/T 5118 低合金钢焊条GB/T 5293 埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂GB/T 8110 气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝GB/T 10045 碳钢药芯焊丝GB/T 10433 电弧螺柱焊用圆柱头焊钉GB/T 12470 埋弧焊用低合金钢焊丝和焊剂GB/T 14957 熔化焊用钢丝GB/T 17493 低合金钢药芯焊丝GB/T 50283 公路工程结构可靠度设计统一标准CJJ/T 111 预应力混凝土桥梁预制节段逐跨拼装施工技术规程JGJ 87 建筑钢结构焊接技术规程JTG 3362 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG B01 公路工程技术标准JTG D60 公路桥涵设计通用规范JTG D64 公路钢结构桥梁设计规范JTG F80/1 公路工程质量检验评定标准JT/T 722 公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件JTG/T D64-01 公路钢混组合桥梁设计与施工规范JTG/T F50 公路桥涵施工技术规范3 术语和定义下列术语适用于本标准。
120_m_高钢内筒钢混烟囱爆破拆除技术
ｄｏｉ:１０.３９６９/ｊ.ｉｓｓｎ.１００１￣８３５２.２０２１.０３.００９１２０ｍ高钢内筒钢混烟囱爆破拆除技术❋李㊀飞㊀孙㊀飞㊀顾㊀云㊀刘㊀迪㊀刘勤杰㊀刘㊀新核工业南京建设集团有限公司(江苏南京ꎬ２１１１０２)[摘㊀要]㊀在１２０ｍ高钢内筒钢筋混凝土烟囱的爆破拆除中ꎬ综合考虑工程环境㊁自身结构特征㊁安全作业等因素ꎬ采用了底部爆破㊁定向倒塌的控制爆破方案ꎮ钢内筒预处理过程中ꎬ为确保底部切口预切除后钢内筒的稳定性及烟囱倒塌过程中钢筋混凝土筒体与钢内筒的整体性ꎬ在首层检修平台切口侧对称设置４道６股⌀１０ｍｍ的钢丝绳对钢内筒进行约束ꎮ爆破过程中ꎬ烟囱按预定方向顺利倒塌ꎬ各危害效应均控制在安全范围内ꎬ未出现异常情况ꎬ达到了预期的爆破效果ꎮ其经验可为类似爆破工程提供参考ꎮ[关键词]㊀钢内筒钢混烟囱ꎻ预处理ꎻ定向爆破[分类号]㊀ＴＵ７４６.５ＢｌａｓｔｉｎｇＤｅｍｏｌｉｔｉｏｎａｎｄＰｒｅｔｒｅａｔｍｅｎｔＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆａ１２０ｍＨｉｇｈＲｅｉｎｆｏｒｃｅｄＣｏｎｃｒｅｔｅＣｈｉｍｎｅｙｗｉｔｈＳｔｅｅｌＩｎｎｅｒＣｙｌｉｎｄｅｒＬＩＦｅｉꎬＳＵＮＦｅｉꎬＧＵＹｕｎꎬＬＩＵＤｉꎬＬＩＵＱｉｎｊｉｅꎬＬＩＵＸｉｎＮｕｃｌｅａｒＩｎｄｕｓｔｒｙＮａｎｊｉｎｇＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎＧｒｏｕｐＣｏ.ꎬＬｔｄ.(ＪｉａｎｇｓｕＮａｎｊｉｎｇꎬ２１１１０２) [ＡＢＳＴＲＡＣＴ]㊀Ａｉｍｉｎｇａｔｔｈｅｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄｂｌａｓｔｉｎｇｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎｏｆａ１２０ｍｈｉｇｈｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｃｈｉｍｎｅｙｗｉｔｈｉｎｎｅｒｓｔｅｅｌｃｙｌｉｎｄｅｒꎬｔｈｅｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄｂｌａｓｔｉｎｇｓｃｈｅｍｅｏｆｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｃｏｌｌａｐｓｅｂｙｂｏｔｔｏｍｂｌａｓｔｉｎｇｗａｓａｄｏｐｔｅｄｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇｔｈｅｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔꎬｉｔｓｏｗｎｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓꎬｓａｆｅｏｐｅｒａｔｉｏｎａｎｄｏｔｈｅｒｆａｃｔｏｒｓ.Ｉｎｏｒｄｅｒｔｏｅｎｓｕｒｅｔｈｅｓｔａｂｉｌｉｔｙｏｆｔｈｅｓｔｅｅｌｉｎｎｅｒｃｙｌｉｎｄｅｒａｆｔｅｒｔｈｅｐｒｅｒｅｓｅｃｔｉｏｎｏｆｂｏｔｔｏｍｉｎｃｉｓｉｏｎａｎｄｔｈｅｉｎｔｅｇｒｉｔｙｏｆｔｈｅｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｃｙｌｉｎｄｅｒａｎｄｔｈｅｓｔｅｅｌｉｎ￣ｎｅｒｃｙｌｉｎｄｅｒｄｕｒｉｎｇｔｈｅｃｏｌｌａｐｓｅｏｆｔｈｅｃｈｉｍｎｅｙꎬｆｏｕｒ６￣ｓｔｒａｎｄｓｓｔｅｅｌｗｉｒｅｒｏｐｅｓｗｉｔｈｄｉａｍｅｔｅｒｏｆ１０ｍｍｗｅｒｅｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌｌｙｓｅｔｏｎｔｈｅｉｎｃｉｓｉｏｎｓｉｄｅｏｆｔｈｅｍａｉｎｔｅｎａｎｃｅｐｌａｔｆｏｒｍａｔｔｈｅｆｉｒｓｔｆｌｏｏｒｔｏｃｏｎｓｔｒａｉｎｔｈｅｓｔｅｅｌｉｎｎｅｒｃｙｌｉｎｄｅｒ.Ｉｎｔｈｅｐｒｏｃｅｓｓｏｆｂｌａｓｔｉｎｇꎬｔｈｅｃｈｉｍｎｅｙｃｏｌｌａｐｓｅｄｓｍｏｏｔｈｌｙａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｐｒｅｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄｄｉｒｅｃｔｉｏｎꎬａｎｄｅａｃｈｈａｚａｒｄｅｆｆｅｃｔｗａｓｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄｗｉｔｈｉｎｔｈｅｓａｆｅｒａｎｇｅｗｉｔｈｏｕｔａｎｙａｂｎｏｒｍａｌｓｉｔｕａｔｉｏｎ.Ｔｈｅｅｘｐｅｃｔｅｄｂｌａｓｔｉｎｇｅｆｆｅｃｔｗａｓａｃｈｉｅｖｅｄꎬａｎｄｔｈｅｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅｃａｎｐｒｏｖｉｄｅｒｅｆｅｒｅｎｃｅｆｏｒｓｉｍｉｌａｒｂｌａｓｔｉｎｇｐｒｏｊｅｃｔｓ.[ＫＥＹＷＯＲＤＳ]㊀ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｃｈｉｍｎｅｙｗｉｔｈｓｔｅｅｌｉｎｎｅｒｃｙｌｉｎｄｅｒꎻｐｒｅｔｒｅａｔｍｅｎｔꎻｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｂｌａｓｔｉｎｇ引言作为一种快速拆除楼房㊁烟囱㊁冷却塔等高耸建(构)筑物行之有效的手段ꎬ爆破为我国城镇化建设做出了突出的贡献ꎮ对于烟囱而言ꎬ目前常见的爆破结构主要为砖结构㊁钢筋混凝土(钢混)结构与钢结构等ꎮ虽然烟囱爆破已积累了丰富的成功经验ꎬ但对于钢内筒钢混烟囱而言ꎬ由于其自身综合了钢混烟囱与钢结构烟囱两者的结构特征ꎬ它的爆破拆除与已往的烟囱爆破工程有所不同ꎮ对其爆破拆除时ꎬ需结合现场实际工况ꎬ全面分析其结构力学特征ꎬ在此基础上对预处理及爆破参数进行精细化设计ꎬ这对现有爆破技术提出了挑战ꎮ１㊀工程概况１.１㊀项目概况㊀㊀该钢内筒钢混烟囱控制爆破拆除工程位于江苏省南通市海安市ꎮ因原场地用途调整ꎬ需对电厂内建(构)筑物进行整体拆除ꎮ场地内建有一座高度１２０ｍ的钢内筒钢混烟囱ꎮ其中ꎬ钢混筒身高度１２０第５０卷㊀第３期㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀爆㊀破㊀器㊀材㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀Ｖｏｌ.５０㊀Ｎｏ.３㊀２０２１年６月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀ＥｘｐｌｏｓｉｖｅＭａｔｅｒｉａｌｓ㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀Ｊｕｎ.２０２１❋收稿日期:２０２１￣０１￣２２第一作者:李飞(１９８０－)ꎬ男ꎬ学士ꎬ爆破高级工程师ꎬ主要从事工程爆破ꎮＥ￣ｍａｉｌ:１０２０４０３６１８＠ｑｑ.ｃｏｍ通信作者:孙飞(１９８９－)ꎬ男ꎬ硕士ꎬ工程师(采矿专业)ꎬ研究方向为爆炸与毁伤作用机理研究及其应用ꎮＥ￣ｍａｉｌ:１３２６６６２８８０＠ｑｑ.ｃｏｍｍꎬ钢内筒高度１２３ｍꎮ为确保拆除施工的安全ꎬ经综合对比ꎬ决定采取控制爆破方法对该烟囱进行拆除ꎮ烟囱的具体情况见图１ꎮ㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀(ａ)外观㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀(ｂ)内部图１㊀现场图Ｆｉｇ.１㊀Ｓｉｔｅｍａｐ１.２㊀工程环境爆破环境(图２)如下:东侧距离建材公司最近处约５８ｍꎬ距离某饲料公司最近处约８１ｍꎻ南侧距离场地内待拆锅炉房最近处约６０ｍꎬ距离场地内待拆配电房最近处约１２６ｍꎻ西侧距离立新河最近约１１７ｍꎻ北侧距离废弃电塔最近约１０６ｍꎻ倒塌方向距离通扬运河(已断航)最近约１４０ｍꎮ㊀图２㊀工程环境图(单位:ｍ)Ｆｉｇ.２㊀Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔｍａｐ(ｕｎｉｔ:ｍ)２㊀结构特征及总体爆破方案２.１㊀结构特征２.１.１㊀钢混烟囱结构特征待拆烟囱钢混筒体由筒壁构成ꎬ无隔热层和内衬ꎬ总质量约２０００ｔꎮ筒壁底部外径１０.５５ｍꎬ内径为９.７５ｍꎻ顶部外径为４.１０ｍꎬ内径为３.７０ｍꎮ筒体按一定斜率自底部至顶部渐变ꎬ筒壁混凝土标号为Ｃ３０ꎮ筒壁配筋分为环向配筋和竖向配筋ꎮ烟囱底部外侧环向配筋为⌀１６ｍｍꎬ间距２００ｍｍꎻ内侧环向配筋为⌀１４ｍｍꎬ间距２００ｍｍꎻ底部外侧竖向配筋为⌀１６ｍｍꎻ内侧竖向配筋为⌀１４ｍｍꎻ保护层３０ｍｍꎮ烟囱底部共开设３个孔洞ꎻ其中ꎬ１个根部人孔ꎬ２个烟道孔ꎮ２个烟道孔夹角１８０ʎꎬ沿根部人孔两侧对称ꎬ见图３ꎮ根部人孔底部标高＋０.００ｍꎬ宽１.５０ｍ㊁高２.４０ｍꎬ该处壁厚０.４０ｍꎮ２个烟道口底部标高均为＋４.３０ｍꎬ宽２.２０ｍꎬ高４.７０ｍꎬ壁厚０.４０ｍꎮ㊀㊀㊀㊀图３㊀底部人孔及烟道孔相对位置Ｆｉｇ.３㊀Ｒｅｌａｔｉｖｅｐｏｓｉｔｉｏｎｏｆｍａｎｈｏｌｅａｎｄｆｌｕｅｈｏｌｅａｔｂｏｔｔｏｍ㊀㊀烟囱筒壁内侧标高＋１.６５~＋２.９０ｍ处设置有牛腿ꎬ牛腿高１.２５ｍꎬ牛腿上部砌筑０.９０ｍ高砖砌体ꎬ见图４ꎮ㊀㊀㊀㊀㊀图４㊀牛腿现场图Ｆｉｇ.４㊀Ｆｉｅｌｄｍａｐｏｆｃｏｒｂｅｌ２.１.２㊀钢内筒结构特征钢内筒采用钛钢复合板ꎬＱ２３５Ｂ钢板(基材)厚度为１０ｍｍ(４０ｍ以上)和１２ｍｍ(４０ｍ以下)ꎬ内筒内径为３.２ｍꎬ外筒设有厚度不小于８０ｍｍ的防腐保温层ꎬ外护板为厚度不小于０.４ｍｍ的彩钢板ꎮ６４ ㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀爆㊀破㊀器㊀材㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第５０卷第３期内筒全高设置环向加劲肋ꎬ间距为４.８ｍꎬ加劲角钢采用Ｌ７５ˑ７５ˑ６ꎬ总质量约１０５ｔꎮ烟囱筒壁内侧与钢内筒之间分别在１２０㊁７５㊁２５ｍ高度处设置平台ꎬ平台处均设置止晃装置ꎮ其中ꎬ２５ｍ平台作为检测和维修平台ꎬ同时也是直爬梯的起点ꎬ采用三角槽钢作为支撑ꎬ在内筒周边形成１ｍ宽的平台ꎬ上铺钢格栅ꎮ烟囱内部２５ｍ以下为环烟囱壁的钢爬梯ꎬ２５ｍ以上到７５ｍ平台为直爬梯ꎮ环形爬梯采用０４Ｊ４０１钢梯图集内Ｔ４Ｂ０７Ｃ￣３０ꎬ钢梯角度为４５ʎꎬ每上升３ｍ设置一个平台ꎬ沿内筒壁环形上升ꎬ到达２５ｍ处为止ꎮ直爬梯宽７００ｍｍꎬ外设护笼ꎬ每５ｍ设置休息平台ꎮ图５为２５ｍ平台的平面图ꎮ㊀㊀㊀㊀图５㊀２５ｍ平台平面布置图Ｆｉｇ.５㊀Ｌａｙｏｕｔｐｌａｎｏｆ２５ｍｐｌａｔｆｏｒｍ㊀㊀图６为钢内筒的底部现场图ꎮ㊀㊀㊀㊀㊀图６㊀钢内筒底部现场图Ｆｉｇ.６㊀Ｓｉｔｅｄｒａｗｉｎｇｏｆｔｈｅｂｏｔｔｏｍｏｆｓｔｅｅｌｉｎｎｅｒｃｙｌｉｎｄｅｒ２.２㊀总体爆破方案烟囱整体结构强度较高ꎬ综合分析经济技术指标后ꎬ确定采用定向倒塌爆破方案ꎻ定向倒塌后ꎬ再采用机械方法破碎解体[１￣３]ꎮ根据四周环境情况ꎬ结合烟囱自身结构特征ꎬ为确保周边建筑物的安全和烟囱充分解体ꎬ采用向北偏西２９ʎ方向定向倒塌的方式ꎬ即沿烟囱中心至根部人孔延长线方向倒塌ꎬ如图２所示ꎮ３㊀爆破切口参数选取根据烟囱特定位置㊁结构特点㊁爆破环境和工程要求ꎬ确保定向准确㊁施工方便和减少药孔数量ꎬ采用底部低位切口ꎮ切口高度为标高ʃ０.００ｍ以上０.５０ｍꎻ此外ꎬ筒壁外径Ｒ＝５.２１ｍꎮ切口采用正梯形[４￣６]ꎮ切口形式及位置见图７ꎬ倾斜角约为２６ʎꎮ㊀图７㊀爆破切口示意图(单位:ｍ)Ｆｉｇ.７㊀Ｓｃｈｅｍａｔｉｃｄｉａｇｒａｍｏｆｂｌａｓｔｉｎｇｃｕｔ(ｕｎｉｔ:ｍ)３.１㊀爆破切口圆心角α根据烟囱自身的结构特点和实际受力情况ꎬ结合经验公式πＤ２ɤＬｐɤ２πＤ３ꎮ(１)切口对应的圆心角α为２２０ʎꎮ则切口长度为:Ｌｐ＝(α/３６０)２πＲ＝(２２０/３６０)ˑ２ˑ３.１４ˑ５.２１＝２０.０ｍꎮ根据经验ꎬ切口上沿长度取１４.５ｍꎮ３.２㊀爆破切口高度Ｈｐ的选取及校核对钢混烟囱而言ꎬ切口形成后ꎬ切口内裸露的竖向钢筋必须失稳ꎮ同时ꎬ还应使烟囱在倾倒至较大角度时ꎬ切口的上㊁下沿才闭合相撞ꎬ防止相撞时倾倒方向发生偏离[５￣８]ꎮ筒体倾倒至爆破切口闭合时ꎬ重心位置应偏移到切口标高处筒壁范围以外ꎮ根据以往经验ꎬ则ＨＰȡ(１６~１４)Ｄꎮ(２)式中:Ｈｐ为切口高度ꎬｍꎻＤ为切口处的直径ꎬｍꎮ按照式(２)计算ꎬ烟囱的最大切口高度为Ｈｐ＝１.７６~２.６４ｍꎻ根据实际情况及计算结果综合考虑ꎬ切口总高度取２.５０ｍꎮ７４２０２１年６月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀１２０ｍ高钢内筒钢混烟囱爆破拆除技术㊀李㊀飞ꎬ等㊀㊀㊀㊀㊀㊀３.３㊀切口闭合时烟囱重心偏移距离的校核爆破切口闭合时ꎬ烟囱的重心必须偏移至烟囱筒体以外才能保证其可靠倾倒ꎮ爆破切口的闭合角β为β＝ｔａｎ－１ＨｐＲ－ｒｃｏｓα１２ꎮ(３)式中:Ｈｐ为爆破切口高度ꎻＲ㊁ｒ分别为烟囱底部的外径㊁内径ꎻα１＝２２０ʎꎮ将烟囱的参数代入式(３)ꎬ得β＝１９.８ʎꎮ闭合后ꎬ烟囱的重心偏移距离ｘ为ｘ＝[Ｚ２Ｃ＋(ｒｃｏｓα１２)２]１２ ｃｏｓ(ｔａｎ－１ＺＣ－ｒｃｏｓα１２－β)＋ｒｃｏｓα１２ꎮ(４)式中:ＺＣ为烟囱相对爆破切口位置的重心高度ꎬ取４８ｍꎮ将烟囱的参数代入式(４)ꎬ得ｘ＝１６.０８ｍꎻ烟囱重心偏移至筒壁以外的量为ｘ－Ｒ＝１０.８０ｍꎮ通过计算可以看出ꎬ烟囱的重心完全能够移至筒壁以外ꎮ因此ꎬ爆破切口高度的设计是合理的ꎮ４㊀预处理关键技术为减小一次齐爆药量ꎬ降低爆破规模ꎬ提高爆破安全性ꎬ使烟囱沿预定方向顺利坍塌并形成良好的破碎效果ꎬ在保证结构安全的前提下ꎬ进行预处理ꎮ４.１㊀钢混筒体预处理１)辅助导向窗开设位置及尺寸ꎮ爆破前应在切口范围内预先切除一部分ꎬ以提高烟囱倾倒的可靠性ꎮ根据待爆破拆除烟囱的结构特征ꎬ在切口中心线位置ꎬ以根部人孔为基础开设辅助导向窗ꎬ辅助导向窗底部标高＋０.００ｍ㊁高３.００ｍ㊁宽３.００ｍꎮ使用氧割将辅助导向窗洞口内的钢筋隔断ꎬ见图８ꎮ㊀㊀图８㊀钢混烟囱筒体预处理展开图(单位:ｍ)Ｆｉｇ.８㊀Ｐｒｅｔｒｅａｔｍｅｎｔｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｃｈｉｍｎｅｙ(ｕｎｉｔ:ｍ)㊀㊀２)定向窗开设位置及尺寸ꎮ烟囱切口爆破前ꎬ在对称于倾倒轴线的切口两侧开设定向窗ꎬ定向窗宽１.５０ｍꎮ为保证定向窗开设方向准确及边沿整齐ꎬ爆破前先标定切口位置ꎬ后使用水钻钻割定向窗ꎬ见图８ꎮ３)爬梯和避雷针在缺口内的部分全部割断ꎮ４.２㊀钢内筒预处理１)为避免爆破时钢内筒底部附属的旋转内梯影响烟囱顺利倒塌ꎬ在爆破前ꎬ须将首层检查维修平台以下钢内筒的所有附属构件切割解体ꎬ并清运出烟囱ꎮ２)为避免爆破过程中钢内筒对钢混筒体产生反向支撑等不利现象ꎬ确保钢内筒能随着钢混结构筒体沿预定方向一同顺利倒塌ꎬ在钢内筒根部以上０.５ｍ处开设圆心角２７０ʎ㊁高１.２ｍ的正梯形切口ꎮ切口下沿弧长７.５ｍꎬ定位角４５ʎꎬ切口内沿切口中心线对称预留３条０.３ｍ宽的部分作支撑ꎬ切口中心线与烟囱切口中心线一致ꎬ具体尺寸见图９ꎮ㊀㊀图９㊀钢内筒根部预处理尺寸图(单位:ｍ)Ｆｉｇ.９㊀Ｐｒｅｔｒｅａｔｍｅｎｔｄｉｍｅｎｓｉｏｎｄｒａｗｉｎｇｏｆｔｈｅｒｏｏｔｏｆｓｔｅｅｌｉｎｎｅｒｃｙｌｉｎｄｅｒ㊀㊀３)爆破前ꎬ为避免钢内筒底部预处理切口部位因自重发生屈服下坐等不利现象ꎬ在首层检查维修平台处增加钢混筒体与钢内筒的整体性约束ꎮ具体施工工序如下:在首层平台上部钢内筒０.５ｍ处ꎬ将规格２０ｃｍˑ２０ｃｍˑ１ｃｍ的钢板焊接至筒体外侧同一标高的圆周上ꎬ共焊接４块ꎬ每块间隔５４ʎꎬ待焊接牢固后ꎬ在钢板上焊接用于系挂钢丝绳的连接环ꎻ使用水钻在钢混筒体内侧相应位置钻设通孔ꎬ钻设水平位置较钢内筒焊接位置高１.５ｍꎻ使用６股⌀１０ｍｍ的钢丝绳ꎬ一端系挂于钢内筒外侧焊接的连接环上ꎬ另一端套上套筒ꎬ穿过烟囱筒壁上的钻孔ꎬ采用实心铁柱固定于筒壁外侧ꎻ使用张紧设备对４条６股钢丝绳进行张紧力调试ꎬ确保４条钢丝绳受力均匀ꎮ详见图１０ꎮ５㊀爆破参数设计５.１㊀筒体爆破切口参数确定㊀㊀最小抵抗线Ｗ取切口处烟囱壁厚δ的一半ꎬ即Ｗ＝δ/２ꎻ药孔间距ａ＝１.５ １.８Ｗꎬ取０.３５ｍꎻ药孔８４ ㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀爆㊀破㊀器㊀材㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第５０卷第３期㊀㊀１－钢混筒体ꎻ２－实心钢柱ꎻ３－套筒ꎻ４－６股⌀１０ｍｍ的钢丝绳ꎻ５－钢内筒ꎻ６－焊接块ꎻ７－连接环ꎻ８－首层检查维修平台ꎮ图１０㊀钢混烟囱与钢内筒整体性约束示意图(单位:ｍ)Ｆｉｇ.１０㊀Ｓｃｈｅｍａｔｉｃｄｉａｇｒａｍｏｆｉｎｔｅｇｒａｌｃｏｎｓｔｒａｉｎｔｂｅｔｗｅｅｎｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｃｈｉｍｎｅｙａｎｄｓｔｅｅｌｉｎｎｅｒｃｙｌｉｎｄｅｒ(ｕｎｉｔ:ｍ)排距ｂ＝(０.８５ １.００)ａꎬ取０.３５ｍꎻ药孔孔深Ｌ＝(０.６７~０.７０)δꎬ取０.２８ｍ(砖砌体及牛腿处适当取大)ꎻ单孔药量Ｑ１＝ｑａｂδꎬｇꎻｑ为单位体积耗药量(单耗)ꎬｋｇ/ｍ３ꎬ钢筋混凝土一般取１.５~２.０ｋｇ/ｍ３ꎮ筒体爆炸部位平面展开见图１１ꎮ㊀㊀图１１㊀筒体爆破部位平面展开图(单位:ｍ)Ｆｉｇ.１１㊀Ｅｘｐａｎｄｅｄｐｌａｎｏｆｔｈｅｂｌａｓｔｉｎｇｐｏｓｉｔｉｏｎｏｆｃｙｌｉｎｄｅｒ(ｕｎｉｔ:ｍ)５.２㊀钢内筒爆破切口参数确定在钢内筒预处理窗口之间预留３段０.３ｃｍ宽的部分的中间位置ꎬ各放置一列⌀３２ｍｍ的乳化炸药ꎬ与钢混筒体切口装药同时起爆ꎬ确保爆破时放置炸药部分发生屈服ꎬ使钢内筒能够随着钢混筒体沿着预定方向顺利倒塌ꎬ装药位置见图１２ꎮ㊀㊀图１２㊀钢内筒爆破部位平面展开图(单位:ｍ)Ｆｉｇ.１２㊀Ｅｘｐａｎｄｅｄｐｌａｎｏｆｔｈｅｂｌａｓｔｉｎｇｐｏｓｉｔｉｏｎｏｆｓｔｅｅｌｉｎｎｅｒｃｙｌｉｎｄｅｒ(ｕｎｉｔ:ｍ)㊀㊀该筒体爆破切口的装药参数见表１ꎮ钢内筒爆破切口共使用９０ｃｍ长的⌀３２ｍｍ乳化炸药ꎬ按１０ｇ/ｃｍ计算ꎬ共需乳化炸药０.９ｋｇꎮ筒体及钢内筒装药量共计３９.２ｋｇꎬ雷管数量４００发ꎮ５.３㊀起爆网路设计考虑到厂区内杂散电流及射频电干扰等原因ꎬ为确保起爆的安全可靠ꎬ采用导爆管毫秒延期雷管㊁导爆管及四通连接件组成的复合加强型起爆网路ꎮ另由于爆破总药量小ꎬ且装药分散ꎬ结合待爆破烟囱自身的结构特征ꎬ所有装药均采用３段毫秒延期雷管ꎬ不分段一次齐爆ꎮ表１㊀爆破参数Ｔａｂ.１㊀Ｂｌａｓｔｉｎｇｐａｒａｍｅｔｅｒｓ排数壁厚/ｍ抵抗线/ｍ孔深/ｍ孔距/ｍ孔数/个单孔药量/ｇ单耗/(ｋｇ ｍ－３)１０.７１０.３５０.５００.３５３４１５０１.７２２０.７１０.３５０.５００.３５３４１５０１.７２３０.７１０.３５０.５００.３５３６１５０１.７２４０.７００.３５０.４７０.３５３６１５０１.７５５０.６２０.３００.４２０.３５３８１５０１.９７６０.５００.２５０.３５０.３５３８１００１.６３７０.４００.２００.２８０.３５４０１００２.０４８０.４００.２００.２８０.３５３８１００２.０４ ９４２０２１年６月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀１２０ｍ高钢内筒钢混烟囱爆破拆除技术㊀李㊀飞ꎬ等㊀㊀㊀㊀㊀㊀６㊀爆破效果起爆５ｓ后ꎬ烟囱开始边下坐㊁边朝预定方向缓慢倾倒ꎻ第６ｓ后ꎬ下坐完成ꎬ此时ꎬ烟囱筒体重心已偏离出烟囱底部ꎬ继续朝预定方向加速倾倒ꎻ１２ｓ后ꎬ倒塌完毕ꎮ爆破后ꎬ经现场踏勘ꎬ烟囱筒体充分解体ꎬ钢内筒底部完全断开ꎬ倒塌方向准确无误ꎬ周围建(构)筑物完好无损ꎬ达到了预期的效果ꎮ７㊀结论１)针对本次爆破拆除的烟囱自身结构的特殊性ꎬ通过在钢内筒底部沿倒塌方向开设预处理切口㊁在检修平台处将钢混筒身与钢内筒使用钢丝绳连接等手段ꎬ避免了钢内筒在实施爆破前筒壁屈服失效而发生危险ꎬ同时也增强了爆破过程中钢混筒体与钢内筒倒塌趋势的一致性ꎮ实践证明ꎬ爆破过程中ꎬ钢内筒未对烟囱整体倒塌趋势产生不利影响ꎬ倒塌方向与设计倒塌方向的偏差在３ʎ以内ꎮ对类似工程在一定程度上具有指导意义ꎮ２)本次爆破拆除烟囱为钢内筒钢混烟囱ꎬ与常规钢混烟囱相比ꎬ爆破难度高ꎮ由于钢内筒的支撑作用ꎬ爆破后烟囱整体下坐发生时间较传统钢混烟囱延迟约３ｓꎮ根据以往经验ꎬ混凝土为脆性材料ꎬ烟囱爆破失稳后ꎬ通常会发生下坐现象ꎮ下坐完成之前这段时间是烟囱发生炸而不倒或偏离预定倒塌方向的关键时刻ꎬ钢内筒钢混烟囱自起爆至下坐完成时间较长ꎬ安全隐患概率较大ꎬ故对钢内筒钢混烟囱的爆破参数须结合自身结构特征进行精心设计ꎮ参考文献[１]㊀孙飞ꎬ龙源ꎬ纪冲ꎬ等.复杂环境下２００ｍ高烟囱爆破拆除及缓冲减振技术[Ｊ].工程爆破ꎬ２０１５ꎬ２１(５):６３￣６７.ＳＵＮＦꎬＬＯＮＧＹꎬＪＩＣꎬｅｔａｌ.Ｂｌａｓｔｉｎｇｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎｏｆａ２００ｍｈｉｇｈｃｈｉｍｎｅｙａｎｄｂｕｆｆｅｒｄａｍｐｉｎｇｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｉｎｃｏｍｐｌｉｃａｔｅｄｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇｓ[Ｊ].ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＢｌａｓｔｉｎｇꎬ２０１５ꎬ２１(５):６３￣６７.[２]㊀董星ꎬ张哲ꎬ刘永强ꎬ等.１００ｍ钢筋混凝土烟囱定向爆破拆除实践与数值模拟[Ｊ].爆破ꎬ２０２０ꎬ３７(４):１００￣１０５ꎬ１１５.ＤＯＮＧＸꎬＺＨＡＮＧＺꎬＬＩＵＹＱꎬｅｔａｌ.Ｐｒａｃｔｉｃｅａｎｄｎｕ￣ｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆ１００ｍｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｃｈｉｍｎｅｙｂｙｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｂｌａｓｔｉｎｇ[Ｊ].Ｂｌａｓｔｉｎｇꎬ２０２０ꎬ３７(４):１００￣１０５ꎬ１１５.[３]㊀洪卫良.１２０ｍ高钢筋混凝土烟囱爆破拆除[Ｊ].工程爆破ꎬ２０１８ꎬ２４(２):６６￣７０ꎬ７６.ＨＯＮＧＷＬ.Ｂｌａｓｔｉｎｇｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎｏｆａ１２０ｍｔａｌｌｒｅｉｎ￣ｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｃｈｉｍｎｅｙ[Ｊ].ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＢｌａｓｔｉｎｇꎬ２０１８ꎬ２４(２):６６￣７０ꎬ７６.[４]㊀郑文富ꎬ张文龙ꎬ陈少辉.复杂环境下１２０ｍ高烟囱定向爆破拆除[Ｊ].探矿工程:岩土钻掘工程ꎬ２０１８ꎬ４５(１):８９￣９２.ＺＨＥＮＧＷＦꎬＺＨＡＮＧＷＬꎬＣＨＥＮＳＨ.Ｄｅｒｅｃｔｉｏｎａｌｂｌａｓｔｉｎｇｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎｏｆａ１２０ｍｃｈｉｍｎｅｙｉｎｃｏｍｐｌｅｘｅｎｖｉ￣ｒｏｎｍｅｎｔ[Ｊ].ＥｘｐｌｏｒｉｔｉｏｎＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ:Ｒｏｃｋ＆ＳｏｉｌＤｒｉｌ￣ｌｉｎｇａｎｄＴｕｎｎｅｌｉｎｇꎬ２０１８ꎬ４５(１):８９￣９２. [５]㊀褚怀保ꎬ徐鹏飞ꎬ叶红宇ꎬ等.钢筋混凝土烟囱爆破拆除倒塌与受力过程研究[Ｊ].振动与冲击ꎬ２０１５ꎬ３４(２２):１８３￣１８６ꎬ１９８.ＣＨＵＨＢꎬＸＵＰＦꎬＹＥＨＹꎬｅｔａｌ.Ｃｏｌｌａｐｓｅｐｒｏｃｅｓｓａｎｄｌｏａｄ￣ｂｅａｒｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓｏｆｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｃｈｉｍｎｅｙｄｕｒｉｎｇｂｌａｓｔｉｎｇｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ[Ｊ].ＪｏｕｒｎａｌｏｆＶｉｂｒａｔｉｏｎａｎｄＳｈｏｃｋꎬ２０１５ꎬ３４(２２):１８３￣１８６ꎬ１９８.[６]㊀梁书锋ꎬ王建国ꎬ李鹏飞ꎬ等.４０ｍ青砖烟囱定向控制爆破拆除技术[Ｊ].爆破器材ꎬ２０１８ꎬ４７(４):６０￣６４.ＬＩＡＮＧＳＦꎬＷＡＮＧＪＧꎬＬＩＰＦꎬｅｔａｌ.Ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎｏｆａ４０ｍ￣ｈｉｇｈｂｌａｃｋｂｒｉｃｋｃｈｉｍｎｅｙｂｙｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄｂｌａｓｔｉｎｇ[Ｊ].ＥｘｐｌｏｓｉｖｅＭａｔｅｒｉａｌｓꎬ２０１８ꎬ４７(４):６０￣６４. [７]㊀卢子冬ꎬ张世平.烟囱折叠拆除爆破切口高程与起爆时差优化模拟[Ｊ].工程爆破ꎬ２０１８ꎬ２３(４):８６￣９０.ＬＵＺＤꎬＺＨＡＮＧＳＰ.Ｔｈｅｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆｎｏｔｃｈｅｌｅｖａｔｉｏｎａｎｄｉｎｉｔｉａｔｉｏｎｔｉｍｅｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅｏｆｔｈｅｃｈｉｍ￣ｎｅｙｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎｂｙｆｏｌｄｉｎｇｂｌａｓｔｉｎｇ[Ｊ].ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＢｌａｓ￣ｔｉｎｇꎬ２０１８ꎬ２３(４):８６￣９０.[８]㊀钱起飞.烟囱爆破定向倾倒力学分析及塌落振动研究[Ｄ].阜新:辽宁工程技术大学ꎬ２０２０.ＱＩＡＮＱＦ.Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌａｎａｌｙｓｉｓａｎｄｃａｌｌａｐｓｅｖｉｂｒａｔｉｏｎｒｅｓｅａｒｃｈｏｆｃｈｉｍｎｅｙｂｙｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｂｌａｓｔｉｎｇ[Ｄ].Ｆｕｘｉｎ:ＬｉａｏｎｉｎｇＴｅｃｈｎｉｃａｌＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙꎬ２０２０.０５ ㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀爆㊀破㊀器㊀材㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第５０卷第３期。
大跨径简支钢-混凝土组合梁桥设计及计算分析
219 2021年第8期工程设计孙龙龙台州市交通勘察设计院有限公司，浙江 台州 318000摘 要：经综合考虑施工工期及桥下道路和航道的通行需求，台州路桥机场进场道路工程小伍份立交桥主跨采用1～55m 大跨径简支钢-混凝土组合梁。
钢-混凝土组合梁桥由槽型钢结构主梁与混凝土桥面板组合而成，中间通过剪力键连接，充分利用了钢结构的受拉性能和混凝土的受压性能，实现了工厂化制作，具有现场操作少、结构适应性强的优点。
文章通过对1～55m简支钢-混凝土组合梁桥设计进行计算分析，旨在为同类项目的设计提供参考。
关键词：钢-混凝土组合梁桥；大跨径；简支中图分类号：U442.5 文献标志码：A 文章编号：2096-2789（2021）08-0219-03钢结构桥梁具有跨越能力强、结构自重轻、建筑高度小、施工方便、周期短、对交通影响小等优点，而钢-混凝土组合梁桥除具有钢结构桥梁的优点外，还具有节省钢材、增加结构刚度和稳定性、减少钢梁腐蚀等优点，近年来得到了广泛的应用，但其也存在工程造价高、后期维护费用高等不足。
钢-混凝土组合梁桥可分为钢板组合梁桥、钢箱组合梁桥、钢桁架组合梁桥和波形钢腹板组合梁桥等，其施工过程一般是先由工厂制作钢梁节段，运至现场后进行吊装，拼装完成后施工桥面板，桥面板可采用预制和现浇两种施工方法制作。
钢-混凝土组合梁桥施工过程及施工方法的不同会影响最终主梁结构受力，可通过一些措施改善桥梁受力状况。
1 工程概况台州路桥机场进场道路工程为双向四车道一级公路，设计速度为80km/h，路基宽度为28m，预留远期拓宽条件。
路线总体呈南北走势，起点位于椒江区下陈街道，与椒新路平交，终点位于路桥区蓬街镇，与东方大道相交，路线全长约5.2km。
2 桥梁方案选择小伍份立交桥需要跨越石八线与青龙浦，由于石八线位于青龙浦北侧岸边，两者之间无设墩条件，桥梁与被交路和河流交叉角度约为124°，受通航净空限制，水中无条件设墩，需要采取一跨跨越。
钢混练习 (5)
21、连续梁（板）塑性设计应遵循的原则之一是（C ).A。
必须采用折算荷载B。
不考虑活荷载的不利位置C。
截面受压区相对高度22、整浇楼盖的次梁搁置在钢梁上时（B ）A.板和次梁均可采用折算荷载B。
仅板可以采用折算荷载C。
仅次梁可以用折算荷载D.二者均不可用折算荷载23、雨篷梁支座截面承载力计算时,应考虑（B ）A。
弯、扭相关B。
剪、弯、扭相关C.弯、剪相关D.弯、压、剪相关25、弹性方法设计的连续梁、板各跨跨度不等,但相邻两跨计算跨度相差＜10%,仍作为等跨计算，这时，当计算支座截面弯矩时，则应按（ C ）计算。
A。
相邻两跨计算跨度的最大值B。
两邻两跨计算跨度的最小值C。
相邻两跨计算跨度的平均值D。
无法确定31、关于折算荷载的叙述，哪一项不正确（D ）A.为了考虑支座抵抗转动的影响，采用增大恒载和相应减少活荷载的办法来处理B。
对于板其折算荷载取：折算恒载g/=g+ ，折算活载q/=C。
对于次梁其折算荷载取:折算恒载g/=g+ ，折算活载q/=D. 对于主梁其折算荷载按次梁的折算荷载采用32、关于塑性较，下面叙述正确的是（C ）A.塑性较不能传递任何弯矩而能任意方向转动B。
塑性较转动开始于Ia,终止于IIIaC。
塑性较处弯矩不等于0而等于该截面的受弯承载力Mu D. 塑性较与理想铰基本相同37、在单板肋梁楼盖设计中，一般楼面板的最小厚度h可取为（B )A。
≥50mm B. ≥60mm C. ≥80mm D。
没有限制38、对于板内受力钢筋的间距，下面哪条是错误的（D ）A。
间距s≥70mm B. 当板厚h≤150mm,间距不应大于200mmC.当板厚h＞150mm,间距不应大于1。
5h，且不应大于250mmD。
当板厚h＞150mm时,间距不应大于1.5h，且不应大于300mm39、对于连续板受力钢筋，下面哪条是错误的( B )A。
连续板受力钢筋的弯起和截断，一般可不按弯矩包络图确定B。
连续板跨中承受正弯矩的钢筋可在距离支座C．连续板支座附近承受负弯矩的钢筋,可在距支座边缘不少于D。
钢混设计说明
1、设计资料1.1 基本试样1 厂房平面示意图如图所示。
LB图1-1 厂房平面示意图2 建筑构造①生产车间的四周外墙均为mm 370承重砖墙，内设钢筋混凝土柱，其截面尺寸为mm mm 350350⨯，柱高为m 5.4。
②楼盖面层做法: mm 20厚水泥砂浆面层 mm 20厚混合砂浆天棚抹灰 ③梁侧抹灰做法：mm 15厚混合砂浆抹灰 3 荷载参数楼面活荷载： k q =5.8 2kN m 水泥砂浆容重： γ=203kN m 钢筋混凝土容重：γ=253kN m 混合砂浆容重： γ=172kN m 恒载分项系数： G γ=1.2活载分项系数： Q γ=1.3（因工业厂房楼盖楼面活荷载标准值大于4 2kN m ） 4 建筑材料混凝土：采用25C 等级混凝土。
钢筋：主梁及次梁受力筋采用335HRB 级钢筋，板及梁内的其他钢筋采用235HPB 级钢筋。
5 建筑尺寸3318.9L B m m ⨯=⨯1.2 屋盖的结构平面布置确定厂房平面尺寸：1 主梁跨度 m m l 3.63/9.183==2 次粱跨度 m m l 6.65/332==3 单向板跨度 1 6.3/3 2.1l m m ==123456BACD66006600660066006600210021002100210021002100210021002100630063006300B 1B 1B 1B 1B 2B 2B 3B 3B 4图2 梁板结构平面布置2、板的设计板按考虑塑性内力重分布方法计算。
板的216600 3.1432100l mm l mm==>，按单向板计算。
板的的厚度按构造要求取80h mm =1210052.54040l mm mm >==. 次梁截面高度取450h mm =266004401515l mmmm >==,截面宽度200b mm =,板尺寸及支承情况图如图2所示。
图3 板的尺寸及计算图（a ）板的尺寸；（b ）计算简图2.1 荷载恒载标准值20 mm 水泥砂浆面层 23/4.0/2002.0m kN m kN m =⨯ 80 mm 钢筋混凝土板 23/0.2/2508.0m kN m kN m =⨯ 20 mm 混合砂浆天棚抹灰 23/34.0/1702.0m kN m kN m =⨯ 2/74.2m kN g k = 线恒载设计值 m kN m kN m g /29.3/74.22.12=⨯= 线活载设计值 m kN m kN m q /54.7/8.53.12=⨯= 合计 m kN /83.10 即每米板宽 m kN q g /83.10=+2.2 内力计算计算跨度边 跨 0.20.082.10.12 1.92222n h m m l m m m +=--+= 0.20.122.10.12 1.94 1.92222n a m ml m m m m +=--+=> 取 0 1.92l m =中间跨 0 2.10.20 1.9l m m m =-=计算跨度差1.92 1.9 1.05%1.9m mm-=<%10，说明可按等跨连续板计算内力.取1m 板宽带作为计算单元，计算简图如2-b 所示。
钢混设备基础直埋螺栓一次成功施工新工艺
可加 固在 支架 上， 以免发生支架位移 。 混凝 土中要掺人缓凝剂 ， 分层浇筑 ， 每层 ３ ０ ｍ。 ６ ｍ 由于掺加 了缓 凝型与 减 水剂 ， 而且又是连续浇筑 ， 故不 留施 工缝 。要求 振捣密实 ， 保证混凝 土密
实 性 ， 得 出 现 蜂 窝 麻 面 现 象 。对 混 凝 土养 护 １ 不 ４天 ， 混 凝 土 达 到 要 求 后 待
一
钢 筋 ｑ２ ＠１０ ０双 向布置， ｇ５ ０ 埋人混 凝土内 ５ ｃ 上部 留出 ５ ｃ 并预下 ０ ｍ， ０ ｍ，
２ ６块 ２ ０Ｘ ０ 件 。 ０ ０Ｘ８铁 ２ 立 槽 钢 ［１ 架 ，并 用 槽 钢 ［ ２支 ８及 角 钢 ／７ 、 ／５ 及 ６＝ ５Ｘ５ ０Ｘ ５以
３０ ５ １Ｏ ８ １８ ３Ｏ
头 部 滚 筒 Ｍ５ ６ １ （４Ｊ１ ２ ２ ２
２ ０２ ０ ０ ０ ２ ０２ ０ ０ ０ １０ ７０ ７ ０ １４
驱 动滚 筒 Ｍ５ ６ ２Ｘ２ ４
２０ ０ ２０ ０ １０ ７０
逆 止 器 Ｍ２ Ｏ ４
１５ ２ １５ ２ ６５ ２
方法 ， 肯定满足不 了设计 要求 ； 果采用型钢加 固 ， 如 不仅焊接过程 中会造成 螺栓位移 ， 在混凝土浇筑 过程 中， 亦会使钢架整体位 移 ， 很难保证螺栓预埋
质 量 ， 可 能 造 成 质 量 事 故 。 经 过 多 次论 证 ， 后 确 定 施 工方 案 如 下 ： 还 最 基 础 土方 大 开 挖 ，先 将 框 架 独 立 基 础 及 框 架 柱 施 工 至 ± ．０， 分 回 ００ 部
支
腿
改 向 滚 筒 Ｍ２ ０ １ ６
１５ ２ １５ ２ ６５ ２
漏
斗
Ｍ２ Ｏ ２Ｘ８
钢混叠合塔塔柱施工工法(2)
钢混叠合塔塔柱施工工法一、前言钢混叠合塔塔柱施工工法是一种常见的建筑施工工法，用于在建筑物内部或外部设置塔柱，以提供支撑和稳定性。
该工法结合了钢结构和混凝土结构的优势，在提高建筑物的强度和稳定性的同时，也能达到节约材料、提高施工效率的目的。
下面将详细介绍该工法的特点、适应范围、工艺原理、施工工艺、劳动组织、机具设备、质量控制、安全措施、经济技术分析以及工程实例。
二、工法特点钢混叠合塔塔柱施工工法具有以下几个特点。
首先，工法结构简单，施工过程清晰明了，易于掌握和操作。
其次，工法采用钢结构和混凝土结构相结合的方式，结构强度高，能够承受较大的压力和荷载。
第三，工法施工效率高，能够大幅缩短建筑施工周期，提高施工效率。
第四，工法节约材料，减少了施工投入，降低了成本。
第五，工法适应范围广，不仅适用于各类建筑结构，还适用于各种施工环境。
三、适应范围钢混叠合塔塔柱施工工法适用于各类建筑结构，包括住宅、商业大楼、工厂车间等。
同时，该工法适用于施工环境复杂、空间狭小的情况下，如高层建筑、地下空间、狭窄的城市街区等。
四、工艺原理钢混叠合塔塔柱施工工法的工艺原理是基于对施工工法与实际工程之间的联系、采取的技术措施进行具体的分析和解释。
这包括对建筑物的设计要求、结构特点、施工顺序、材料选择等方面的分析和解释。
通过理论依据和实际应用，确保工法的理论和实践相结合，保证施工过程的稳定和成功。
五、施工工艺钢混叠合塔塔柱施工工法包括以下几个施工阶段。
首先，进行施工准备工作，包括场地平整、材料准备、机具安装等。
其次，进行钢结构的安装，包括塔座、塔身、连接件的安装。
然后，进行混凝土的浇筑和固化，包括模板安装、混凝土搅拌、浇筑、养护等。
最后，进行钢混叠合塔塔柱的调试和验收工作，确保其安全可靠。
六、劳动组织钢混叠合塔塔柱施工工法的劳动组织包括施工队伍的组织和管理，施工人员的岗位安排和培训，劳动力的配置和调度，施工进度的监控和协调等。
通过合理的劳动组织，提高施工效率，保证施工质量。
钢混叠合梁施工组织方案
钢混叠合梁施工组织方案第一节施工总体安排本工程为钢结构专项分包工程(分包单位为盈都桥梁钢构工程有限公司，分包单位资质附后），其钢混叠合梁钢主梁施工分为厂内制造和现场安装两个方面，其制造和安装顺序根据总包的实际进度进行安排。
本工程安全控制由总承包方负责，专业分包单位服从总承包方的管理。
专业分包单位的安全生产责任应包括：专业分包单位对钢结构施工现场的安全工作负责，认真履行分包合同规定的安全生产责任；遵守总承包方的有关安全生产制度，服从总承包方的安全生产管理。
钢结构工程的质量由专业承包方向总包负责，并接受总包对工程质量的管理。
钢结构施工现场布置主要包含电箱位置和吊机站位两部分，其平面布置图如下：第二节总包对分包单位的质量、安全等的管理1、施工前管理（1）分包单位进场准备①分包单位进场前，必须向总包单位报送施工方案、进度计划，进度要详尽准备。
②进场的分包单位所有人员，接受总包项目质安部门管理和安全生产交底。
③分包单位必须持有符合要求的资质证明；特种操作人员必须持有效的上岗证；分包单位所使用的施工设备必须报验。
（2）分包开工审批分包方报送的施工方案、进度计划经总包方、监理、业主审批通过后，由监理下达开工指令，正式开工。
2、对分包施工过程管理（1）对分包单位的技术管理①方案实施问题。
项目实施前，对各专业分包的方案：工艺、程序、进度计划进行技术综合，优化出各分包工程的最佳组合与最佳方案，合理安排各分包单位的流水作业，原则上分包单位工期安排必须满足总包施工进度的安排。
②施工的矛盾问题。
所有的施工图纸均由总包单位统一组织审核，各分包单位参加，由技术部门列出各分包单位施工过程中应注意的重点。
分包单位在施工时，对于非图纸原因产生的矛盾，统一上报总包单位协调解决；由于图纸原因产生的矛盾，书面上报总包单位，由总包单位会同监理、业主、设计院协调解决；每个分包单位在各工序施工前，需要总包单位配合施工或应注意的事项，提前两天向总包方提出，以便协调处理，避免不必要的返工。
港珠澳大桥钢混组合梁设计与施工技术分析
图 3 混凝土桥面板布置图
混凝土桥面板宽 16.3m，悬臂长 3.50m,横桥向跨 中部分厚 26cm，钢梁腹板顶处厚 50cm，悬臂板端部 厚 22cm，其间均以梗肋过渡,桥面板纵桥向分块预制, 横向整块预制，在钢梁腹板顶间断开孔,采用 C60高 强耐久海工混凝土；现浇湿接缝处采用 C60微膨胀混 凝土。见图 3。
为了减少墩顶负弯矩区混凝土板的拉应力在墩顶段混凝土现浇缝浇注之前即墩顶混凝土未与钢梁结合参与受力之前对支点处的钢梁进行顶升操作支点顶升到设定高度之后浇注墩顶混凝土现浇缝待墩顶混凝土与钢梁结合参与受力之后将支点回落通过这样的施工顺序在墩顶区域的混凝土桥面板内预先储存了一定的压应力从而改善了混凝土桥面板在后续施工阶段和成桥使用阶段的受力状态
为了验证这种剪力钉布置方式组合梁的受力性 能，通过有限元软件模拟了单跨组合箱梁分别采用这 两种不同的剪力钉布置方式下的受力情况。
分析结果表明，在荷载作用下，虽然剪力钉采用 集束式布置会使剪力钉的内力增大，桥面的局部应力 略有改善。与均匀分布相比，组合梁的竖向垂直位移 略微增加约 0.5％，但剪力钉和桥面板的应力均在允 许范围内，剪力钉的利用率高于均布式。故集束式剪 力钉完全能够满足结构受力和使用的需要。
! " # $ 吴泽生（1975-），男，安徽安庆人，毕业于合肥工业大学土木 工程专业，本科，高级工程师。专业方向：桥梁工程。
钢主梁与混凝土桥面板结合面处理是设计的关 键，不仅关系到桥面板与钢箱梁上翼缘是否能密贴，
钢混的分类1
无腹筋梁的受剪破坏分为：斜拉（承载力最低） 、剪压（承载力一般） 、斜 压破坏（承载力最高） 。 受压构件分为 2 种：1.轴心受压，轴向压力通过构件截面重心。2.偏心受 压，轴向压力不通过构件重心。
截面全部受压。当偏心距稍大时，截面出现小部分受拉区。当偏心距较大
时，原来应该发生第一类大偏心受压破坏，但是如果受拉钢筋配置的特别
T 形截面： 承载力复核：①fy ∙ AS ≤ fc ∙ b′f ∙ h′f 属于第一种 T 形截面，按b′f 矩形截面计 算。 ②fy ∙ AS ≥ fc ∙ b′f ∙ h′f ξ=
′ f y ∙A s −f c （b ′ f −b)∙h f
属于第二种 T 形截面
f c ∙b Βιβλιοθήκη h 0③ξ > α1 ∙ ξb
只能取ξ = α1 ∙ ξb
x h′
αs = αsb , Mu = fc bx(h0 − 2) + fc (b′f − b)h′f (h0 − 2f ) ④ξ ≤ α1 ∙ ξb αs = ξ（1 − 0.5ξ） Mu = fc bx(h0 − 2) + fc (b′f − b)h′f (h0 − 2f ) ⑤当已知截面设计弯矩时，应满足M ≤ 单筋矩形截面 ① ② ξ=
混凝土结构的定义：混凝土结构是以混凝土为主要材料制成的结构，包括 素混凝土结构、钢筋混凝土结构和预应力混凝土结构等。 素混凝土结构是指由无筋或不配置受力钢筋的混凝土制成的结构； 钢筋混凝土结构是指由配置受力钢筋的混凝土制成的结构； 预应力混凝土结构是指由配置受力的预应力钢筋通过张拉或其他方法建 立预加应力的混凝土制成的结构。其中，钢筋混凝土结构在工程中应用最 为广泛。 钢混的分类：按构造外形（杆件体系和非杆件体系） ，按制造方法（整体 式、装配式、装配整体式） ，按初始应力状态（普通钢混合预应力钢混） 预应力钢混：结构在承受荷载以前，预先对混凝土施加压力造成人为的压 应力状态，使产生的压应力可以全部或部分抵消荷载引起的拉应力。 钢混优点：耐久性好，整体性好，耐火性好，就地取材，节约钢材。 钢混缺点： 自重大， 施工复杂， 耗费木料多， 抗裂性差， 修补和加固困难。 钢混中采用的钢筋有：热轧钢筋、钢丝、钢绞线、螺纹钢筋、钢棒。 钢筋按力学性质分类：1.热轧钢筋 软钢 2.预应力钢丝、钢绞线、螺纹钢 筋、钢棒，硬钢。 软钢力学性能 4 阶段：弹性阶段、屈服、强化、破坏。硬钢强度高，塑性 差，脆性大。 软钢的力学性能：软钢（热轧钢筋）有明显的屈服点，破坏前有明显的预 兆（较大的变形，即伸长率） ，属塑性破坏。 硬钢的力学性能：硬钢（热处理钢筋及高强钢丝）强度高，但塑性差，脆 性大。 从加载到突然拉断， 基本上不存在屈服阶段（流幅） 。属脆性破坏。 混凝土结构对钢筋的要求： （1）建筑用钢筋要求具有一定的强度（屈服强 度和抗拉强度） ，应适当采用较高强度的钢筋，以获得较好的经济效益。 （2）要求钢筋有足够的塑性（伸长率和冷弯性能） ，以使结构获取较好的 破坏性质。 （3）应有良好的焊接性能，保证钢筋焊接后不产生裂纹及过大 的变形。 （4）钢筋和混凝土之间应有足够的粘结力，保证两者共同工作。 钢筋的塑性要求：是为了使钢筋在断裂前有足够的变形，能给出构件裂缝 开展过程将要破坏的信号。 钢筋可焊性：是评定钢筋焊接后接头性能的指标，可焊性好要求在一定工 艺下焊接后不产生过大的变形。 标准立方体抗压强度： 我国规范规定用 150mmX150mmX150mm 的立方体 箍筋间距 s 的三个要求：s≤15d 或≤20d，s≤b，s≤400mm，d 为纵向钢 截面短边尺寸。