井下整定计算手册
山西煤炭运销集团阳城四侯煤业有限公司
井下高低压开关整定计算
编制单位：机电科
编制日期：二〇一四元月七日
目录
一、高压开关整定计算原则..................... 错误!未指定书签。
二、低压开关整定计算原则..................... 错误!未指定书签。
三、高压开关整定计算......................... 错误!未指定书签。
1、中央变电所 .......................... 错误!未指定书签。
2、采区变电所 .......................... 错误!未指定书签。
四、低压开关整定计算......................... 错误!未指定书签。
（一）、馈电开关整定计算................. 错误!未指定书签。
1、中央变电所........................ 错误!未指定书签。
2、采区变电所........................ 错误!未指定书签。
3、采区水泵房........................ 错误!未指定书签。
4、轨道大巷无极绳绞车硐室............ 错误!未指定书签。
5、主井底............................ 错误!未指定书签。
6、采区无极绳硐室.................... 错误!未指定书签。
（二）、启动器开关整定计算............... 错误!未指定书签。
1、中央变电所........................ 错误!未指定书签。
2、采区水泵房........................ 错误!未指定书签。
3、副井底............................ 错误!未指定书签。
4、消防材料库口...................... 错误!未指定书签。
5、主井底............................ 错误!未指定书签。
6、胶带大巷.......................... 错误!未指定书签。
7、一采区轨道巷...................... 错误!未指定书签。
8、一采区转载巷...................... 错误!未指定书签。
9、一采区东胶带巷.................... 错误!未指定书签。
10、采区煤仓底....................... 错误!未指定书签。
井下电网设备保护整定计算
一、高压开关整定计算原则
根据《煤矿井下供电的三大保护细则》、《井下供电系统图》、《煤矿电工手册》进行计算。
1、过载值计算：
I g ≤?
cos 3??e e U P g I ——高压配电装置的过载整定值，A ；
e P ——高压配电装置所带负荷的额定功率之和,kW;
e U ——高压配电装置的额定电压，kV;
?cos ——功率因数取0.8-1；
2、两相短路值计算：
对于电子式高压综合保护器,按电流互感器(5A)倍数分级整定：
ge b e
x Qe I k I k I n ∑+≥
n ——互感器二次额定电流(5A)的倍数
I Qe ---容量最大的电动机的额定启动电流
K X ---需用系数，取1.15
∑I e ---其余电动机的额定电流之和
b k ——矿用变压器的变压比，取8.7-15.2;
ge I ——高压配电装置额定电流，A ；
3、校验:5.13)
2(≥z b d
I k I
∑R ＝R 1/K b 2+R b +R 2∑X ＝X X +X 1/K b 2+X b +X 2
)
2(d I ——变压器低压侧两相短路电流，A ；
I Z ——高压配电装置短路电流整定值;
b k ——矿用变压器的变压比，取8.7-15.2; 二、低压开关整定计算原则
根据《煤矿井下供电的三大保护细则》、《井下供电系统图》、《煤
矿初步设计》、《煤矿电工手册》进行计算。
1、过载值计算：IZ=1.15×∑P
2、两相短路电流计算：
∑R ＝R 1/K b 2+R b +R 2∑X ＝X X +X 1/K b 2+X b +X 2
注：根据以上公式计算过程由Excel 表格完成。
3、校验：电缆干线效验：z
d I I )2(≥1.5 开关保护效验：z
d I I 8)2(≥1.2 式中：I Z ----过载电流整定值
∑P---所有电动机额定功率之和
I d ---短路保护的电流整定值
I Qe ---容量最大的电动机的额定启动电流
K X ---需用系数，取1.15
∑I e ---其余电动机的额定电流之和
I (2)
d ---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短
路电流值
1.5---保护装置的可靠动作系数
三、高压开关整定计算
1、中央变电所
1）进线高开（G001、G009），母联高开（G005）
高开的额定电流值为400A ，总负荷为5067KW 。
※整定电流：
g 5067==292.53101
I ??A 过载取295A ，过载保护整定电流倍数（292.5/400=0.73），取0.8
倍。
※短路电流：
对于电子式高压综合保护器,按电流互感器(5A)倍数整定,整定值:
n ≥(I Qe +K X ∑I e )/K b I ge
n ≥(6417+0.8×4137)/15.2×400=1.6
取n=2，所以取短路电流为2×400=800A
※校验：
z
d d I K I 32≥1.5 z
d d I K I 32＝8436.3/(1.732×8.7×295)=1.9≥1.5 灵敏度满足要求
2）采变高开（G004、G006）
高开的额定电流值为300A ，负荷为4272KW 。
※整定电流：
g 4272==246.73101
I ??A 过载取250A ，过载保护整定电流倍数（250/300=0.83），取0.9倍。
※短路电流：
对于电子式高压综合保护器,按电流互感器(5A)倍数整定,整定值:
n ≥(I Qe +K X ∑I e )/K b I ge
n ≥(6417+0.9×3342)/15.2×300=2.07
取n=2，所以取短路电流为2×300=600A
※校验：
z
d d I K I 32≥1.5 z
d d I K I 32＝6745.4/(1.732×8.7×250)=1.79≥1.5 灵敏度满足要求
3）变压器高开（G002、G008）
高开的额定电流值为100A ，负荷为330KW 。
※整定电流：
g 330==19.053101
I ??A 过载取20A ，过载保护整定电流倍数（20/100=0.2），取0.2倍。
※短路电流：
对于电子式高压综合保护器,按电流互感器(5A)倍数整定,整定值:
n ≥(I Qe +K X ∑I e )/K b I ge
n ≥(1012+0.2×220)/8.7×100=1.2
取n=1，所以取短路电流为1×100=100A
※校验：
z
d d I K I 32≥1.5 z
d d I K I 32＝1350.4/(1.732×15.2×20)=2.56≥1.5 灵敏度满足要求
4）主井底移变高开（G007）
高开的额定电流值为100A ，负荷为465KW 。
※整定电流：
g 465==26.853101
I ??A 过载取27A ，过载保护整定电流倍数（27/100=0.27），取0.3倍。
※短路电流：
对于电子式高压综合保护器,按电流互感器(5A)倍数整定,整定值:
n ≥(I Qe +K X ∑I e )/K b I ge
n ≥(1029+0.3×265)/8.7×100=1.27
取n=1，所以取短路电流为1×100=100A
※校验：
z
d d I K I 32≥1.5 z
d d I K I 32＝1350.4/(1.732×15.2×27)=1.9≥1.5 灵敏度满足要求
2、采区变电所
1）进线高开（G010、G020），母联高开（G015）
高开的额定电流值为300A ，负荷为4272KW 。
※整定电流：
g 4272==246.73101
I ??A 过载取250A ，过载保护整定电流倍数（250/300=0.83），取0.9倍。
※短路电流：
对于电子式高压综合保护器,按电流互感器(5A)倍数整定,整定值:
n ≥(I Qe +K X ∑I e )/K b I ge
n ≥(6417+0.9×3342)/15.2×300=2.07
取n=2，所以取短路电流为2×300=600A
※校验：
z
d d I K I 32≥1.5 z
d d I K I 32＝6745.4/(1.732×8.7×250)=1.79≥1.5 灵敏度满足要求
2）综采动力高开（G013）
高开的额定电流值为300A ，负荷为2502KW 。
※整定电流：
g 2502==144.463101
I ?? A 过载取145A ，过载保护整定电流倍数（145/300=0.48），取0.5倍。
※短路电流：
对于电子式高压综合保护器,按电流互感器(5A)倍数整定,整定值:
n ≥(I Qe +K X ∑I e )/K b I ge
n ≥[6417+0.5×1572]/8.7×300=2.76
取n=3，所以取短路电流为3×300=900A
※校验：
z
d d I K I 32≥1.5 z
d d I K I 32＝8439.3/(1.732×8.7×145)=3.86≥1.5 灵敏度满足要求
3）专风机高开（G011、G019）
高开的额定电流值为200A ，负荷为120KW 。
※整定电流：
g 120==6.93101
I ?? A 过载取7A ，过载保护整定电流倍数（7/200=0.035），取0.1倍。
※短路电流：
对于电子式高压综合保护器,按电流互感器(5A)倍数整定,整定值:
n ≥(I Qe +K X ∑I e )/K b I ge
n ≥(552+0.1×60)/8.7×100=0.64
取n=1，所以取短路电流为1×200=200A
※校验：
z
d d I K I 32≥1.5 z
d d I K I 32＝4854.4/(1.732×15.2×7)=26.34≥1.5 灵敏度满足要求
4）变压器高开（G012、G018）
高开的额定电流值为100A ，负荷为420KW 。
※整定电流：
g 420==24.23101
I ?? A 过载取25A ，过载保护整定电流倍数（25/100=0.25），取0.3倍。
※短路电流：
对于电子式高压综合保护器,按电流互感器(5A)倍数整定,整定值按
公式(14)得:
n ≥(I Qe +K X ∑I e )/K b I ge
n ≥(828+0.3×330)/8.7×100=1.06
取n=1，所以取短路电流为1×100=200A
※校验：
z
d d I K I 32≥1.5 z
d d I K I 32＝5573.2/(1.732×15.2×25)=8.47≥1.5 灵敏度满足要
5）综掘变压器高开（G014、G016）
高开的额定电流值为100A ，负荷为615KW 。
※整定电流：
g 615==35.53101
I ?? A 过载取36A ，过载保护整定电流倍数（36/100=0.36），取0.4倍。
※短路电流：
对于电子式高压综合保护器,按电流互感器(5A)倍数整定,整定值按
公式(14)得:
n ≥(I Qe +K X ∑I e )/K b I ge
n ≥(1286.5+0.4×365)/8.7×100=1.64
取n=2，所以取短路电流为2×100=200A
※校验：
z
d d I K I 32≥1.5 z
d d I K I 32＝5573.2/(1.732×15.2×25)=8.47≥1.5 灵敏度满足要
四、低压开关整定计算
（一）、馈电开关整定计算
1、中央变电所
1）总馈电（K001，K005），母联馈电（K004）
负荷：三台110KW水泵电机、一台75KW无极绳电机、两台25KW调度绞车电机，按矿井雨季三台水泵同时工作取330kW
整定：IZ=1.15×∑P＝1.15×330＝379.5A，取380A
校验：
查表知两相短路电流值：Imin(2)=7244A。
校验计算：
2.38>1.2因此，此电缆末端最小两相短路电流满足短路保护灵敏性符合要求。
19.06>1.5因此，此电缆末端最小两相短路电流满足保护电缆干线的要求。
2）轨道大巷无极绳绞车馈电（K-002）
负荷：一台75KW无极绳绞车电机，一台25KW调度绞车开关，一台照明综保5KW。
整定：IZ=1.15×∑P＝1.15×105＝120.75A，取120A
校验：
经查其电缆换算长度L换算=11m
查表知两相短路电流值：Imin(2)=6712A。
校验计算：
7>1.2因此，此电缆末端最小两相短路电流满足短路保护灵敏性符合要
求。
55.9>1.5因此，此电缆末端最小两相短路电流满足保护电缆干线的
要求。
3）副井底调度绞车馈电（K-003）
负荷：一台25KW调度绞车
整定：IZ=1.15×∑P＝1.15×25＝28.75A，取30A
校验：
经查表其电缆换算长度L换算=11m
查表知两相短路电流值：Imin(2)=6712A。
校验计算：
27.97>1.2因此，此电缆末端最小两相短路电流满足短路保护灵敏性符合要求。
223.7>1.5因此，此电缆末端最小两相短路电流满足保护电缆干线的要求。
2、采区变电所
1）总馈电（K007，K013），母联馈电（K010）
负荷：总负荷420KW
整定：IZ=1.15×∑P＝1.15×420＝483A，取485A
校验：
查表知两相短路电流值：Imin(2)=7244A。
校验计算：
1.86>1.2因此，此电缆末端最小两相短路电流满足短路保护灵敏性
符合要求。
14.93>1.5因此，此电缆末端最小两相短路电流满足保护电缆干线
的要求。
2）采区无极绳馈电（K008）
负荷：总负荷265KW
整定：IZ=1.15×∑P＝1.15×265＝304.75A，取305A
校验：
查表知两相短路电流值：Imin(2)=7244A。
校验计算：
2.96>1.2因此，此电缆末端最小两相短路电流满足短路保护灵敏性符合要求。
23.75>1.5因此，此电缆末端最小两相短路电流满足保护电缆干线的
要求。
3）采区水泵房馈电（K009、K011）
负荷：总负荷155KW
整定：IZ=1.15×∑P＝1.15×155＝187.25A，取190A
校验：
查表知两相短路电流值：Imin(2)=4522A。
校验计算：
2.97>1.2因此，此电缆末端最小两相短路电流满足短路保护灵敏性符合要求。
23.8>1.5因此，此电缆末端最小两相短路电流满足保护电缆干线的
要求。
4）风机专用馈电（K006、K014）
负荷：总负荷120KW
整定：IZ=1.15×∑P＝1.15×120＝138A，取138A
校验：
查表知两相短路电流值：Imin(2)=4522A。
校验计算：
4.09>1.2因此，此电缆末端最小两相短路电流满足短路保护灵敏性符合要求。
32.7>1.5因此，此电缆末端最小两相短路电流满足保护电缆干线的
要求。
3、采区水泵房
1）总馈电（K015、K018）、母联馈电（K017）
负荷：总负荷155KW
整定：IZ=1.15×∑P＝1.15×155＝187.25A，取190A
校验：
查表知两相短路电流值：Imin(2)=4522A。
校验计算：
2.97>1.2因此，此电缆末端最小两相短路电流满足短路保护灵敏性符合要求。
23.8>1.5因此，此电缆末端最小两相短路电流满足保护电缆干线的
要求。
2）煤仓给煤机馈电（K017）
负荷：总负荷18.5KW
整定：IZ=1.15×∑P＝1.15×18.5＝21.27A，取22A
校验：
查表知两相短路电流值：Imin(2)=4522A。
校验计算：
25.69>1.2因此，此电缆末端最小两相短路电流满足短路保护灵敏性符合要求。
205>1.5因此，此电缆末端最小两相短路电流满足保护电缆干线的要求。
4、轨道大巷无极绳绞车硐室
1）无极绳绞车馈电（K019）
负荷：总负荷80KW
整定：IZ=1.15×∑P＝1.15×80＝92A，取92A
校验：
查表知两相短路电流值：Imin(2)=4522A。
校验计算：
6.14>1.2因此，此电缆末端最小两相短路电流满足短路保护灵敏性符合要求。
49>1.5因此，此电缆末端最小两相短路电流满足保护电缆干线的要
求。
5、主井底
1）集中胶带大巷皮带馈电（K020）
负荷：总负荷50KW
整定：IZ=1.15×∑P＝1.15×50＝57.5A，取58A
校验：
查表知两相短路电流值：Imin(2)=4522A。
校验计算：
9.7>1.2因此，此电缆末端最小两相短路电流满足短路保护灵敏性符合要求。
77.9>1.5因此，此电缆末端最小两相短路电流满足保护电缆干线的
要求。
2）胶带大巷皮带馈电（K020）
负荷：总负荷415KW
整定：IZ=1.15×∑P＝1.15×415＝477.25A，取478A
校验：
查表知两相短路电流值：Imin(2)=7144A。
校验计算：
1.86>1.2因此，此电缆末端最小两相短路电流满足短路保护灵敏性符合要求。
14.9>1.5因此，此电缆末端最小两相短路电流满足保护电缆干线的
要求。
6、采区无极绳硐室
1）采区无极绳绞车馈电（K022）
负荷：总负荷80KW
整定：IZ=1.15×∑P＝1.15×80＝92A，取92A
校验：
查表知两相短路电流值：Imin(2)=4522A。
校验计算：
9.7>1.2因此，此电缆末端最小两相短路电流满足短路保护灵敏性符合要求。
77.9>1.5因此，此电缆末端最小两相短路电流满足保护电缆干线的
要求。
2）一采区转载巷、东胶带巷皮带馈电（K023）
负荷：总负荷185KW
整定：IZ=1.15×∑P＝1.15×185＝212.75A，取215A
校验：
查表知两相短路电流值：Imin(2)=7244A。
校验计算：
4.2>1.2因此，此电缆末端最小两相短路电流满足短路保护灵敏性符合要求。
33.6>1.5因此，此电缆末端最小两相短路电流满足保护电缆干线的
要求。
（二）、启动器开关整定计算
1、中央变电所
1）、水泵开关（Q001、Q002、Q003）
负荷：一台110KW水泵电机
整定：IZ=1.15×∑P＝1.15×110＝126.5A，取125A
校验：
查表知两相短路电流值：Imin(2)=6712A。
校验计算：
6.7>1.2因此，此电缆末端最小两相短路电流满足短路保护灵敏性符合要求。
53.7>1.5因此，此电缆末端最小两相短路电流满足保护电缆干线的
要求。
2、采区水泵房
1）、水泵开关（Q004、Q005、Q006）
负荷：一台45KW水泵电机
整定：IZ=1.15×∑P＝1.15×45＝51.75A，取52A
校验：
查表知两相短路电流值：Imin(2)=4512A。
校验计算：
10.8>1.2因此，此电缆末端最小两相短路电流满足短路保护灵敏性符合要
求。
86.7>1.5因此，此电缆末端最小两相短路电流满足保护电缆干线的
要求。
3、副井底
1）、调度绞车开关（Q007）
负荷：一台25KW绞车电机
整定：IZ=1.15×∑P＝1.15×25＝28.75A，取30A
校验：
查表知两相短路电流值：Imin(2)=3572A。
校验计算：
10kV高压开关柜整定计算书[综保整定计算].docx
10kV 高压柜整定计算书
机运事业部 年月日 审批记录 单位签字日期 编制 审核 分管副部长 机运部长 机电副总
10kV高压柜整定书 已知： 110KV 变电所 10KV 母线三相短路电流为I s(3.c)=13.44Ka,母线短路容量 S k=3Uav I s(3.c)=1.732 ×10.5 ×13.44=244.4MW,电源电抗X S= Uav2/S K=10.52/244.4= 0.45 Ω。 一、主井 10kV 高压柜整定计算书 (400/5) 根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW, 高压柜到主井变电所采用的是YJV22 3×95mm 2电缆 ,400m 。
1 、线路电抗 X l = X 01 l=0.08 ×0.4=0.03 2 Ω 2 、总电阻∑R= R 01 l=0.221 ×0.4=0.0884 Ω 3 、总阻抗∑X=X S +X l =0.45+0.0032=0.4532 Ω 4 、线路末两相短路电流 I s (.2min ) = Un = 10000 =10875.48A 2 2 2 2 2 R X 20.0884 0.4532 5、线路最大长时工作电流： P Ir= 3 U cos 1818 = 3 10 0.8 =131A 6、过电流保护电流： Ig= Krel Kjz ×I max Kf Kj = 1.15 1.0 ×（ 1.5 1600 + 1818 1600 ） 0.85 80 3 10 0.8 3 10 0.8 =3.19A 取 3.2A 7、速断保护电流： Id= Krel Kjz ×I s (.3m ) ax Kj 根据现场经验，取 3 倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id= Krel Kjz ×3Ir Kj = 1..15 1.0 ×3×131 80
高低压开关整定
高、低压开关整定计算方法 1、1140V供电分开关整定值=功率×0.67, 馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。 2、660V供电分开关整定值=功率×1.15，、馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。 3、380V供电分开关整定值=功率×2.00，、馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。 低压开关整定及短路电流计算公式 1、馈电开关保护计算 （1）、过载值计算：Iz=Ie=1.15×∑P (2)、短路值整定计算：Id≥IQe+KX∑Ie (3)、效验：K=I(2)d /I d≥1.5 式中：I Z----过载电流整定值 ∑P---所有电动机额定功率之和 Id---短路保护的电流整定值 IQe---容量最大的电动机额定启动电流(取额定电流的6倍) Kx---需用系数，取1.15 ∑Ie---其余电动机的额定电流之和 Pmax ---------容量最大的电动机 I(2)d---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值 例一、馈电开关整定： （1）型号：KBZ16-400，Ie=400A,Ue=660V,
电源开关；负荷统计Pmax =55KW,启动电流IQe=55×1.15×6=379.5A, ∑Ie =74KW。∑P=129KW （2）过载整定： 根据公式：IZ=Ie=1.15×∑P =129×1.15=148.35A 取148A。（3）短路整定： 根据公式 Id≥IQe+KX∑Ie=379.5+1.15x74=464.6A 取464A。 例二、开关整定： （1）、型号：QBZ-200，Ie=200A,Ue=660V,所带负荷：P=55KW。（2）、过载整定： 根据公式：IZ=Ie=1.15×P =1.15×55=63.25A 取65A。 井下高压开关整定： 式中： K Jx -------结线系数,取1 K k -------可靠系数,通常取(1.15-1.25)取1.2 Ki-------电流互感器变比 Kf-------返回系数,取0.8 Igdz-------所有负荷电流 Idz---------负荷整定电流 cos￠-----计算系数0.8----1 P-----------所有负荷容量 U----------电网电压 √3--------1.732
10kV高压开关柜整定计算书(综保整定计算)
大砭窑煤矿地面10kV高压柜 整定计算书 机电科 二零一七年八月一日
审批记录
10kV 高压柜整定书 一、地面变电所10kV 高压柜整定计算书(1000/5) 根据目前煤矿井下主要用电设备用电负荷统计知总负荷为9600KW ，最大设计负荷为7600KW,高压柜到主井变电所采用的是YJV 22 3×185mm 2电缆,200m 。 1、线路电抗X l =01X l=0.08×0.2=0.016Ω 2、总电阻∑R=01R l=0.221×0.2=0.0442Ω 3、总阻抗∑X=X S +X l =0.45+0.0016=0.4516Ω 4、线路末两相短路电流 ) 2(min .s I =()() 2 2 2∑∑+? X R Un = 2 2 ) 4516.0()0442.0(210000 +?=11019.09A 5、线路最大长时工作电流： Ir=? cos 3??U P = 8 .01039600 ?? =693A 6、过电流保护电流： Ig=Kj Kf Kjz Krel ??×I max = )8 .01037600 96008.010376005.1(20085.00.115.1??-+?????? =6.5A 7、速断保护电流：
Id= Kj Kjz Krel ?×) 3(max .s I 根据现场经验，取3倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id=Kj Kjz Krel ?×3Ir = 6933200 .115.1??? =11.85A 8、灵敏度校验： Km=) 2(min .s I /Kj ×Id>1.5 =11019.1/（200×11.85）=4.58>1.5 满足条件。 式中K rel ――可靠系数，取K k ＝１.15 K f ――返回系数, K f =0.85 K jz ――接线系数,其值视继电器的接线方式而定，此取1.0 K j ――电流互感器的变比 式中?cos ――设备组平均功率因数，此取0.8 Imax — 线路最大工作电流 ) 2(min .s I ――被保护线路末两相短路电流 二、通风机房高压柜整定计算书（300/5） 根据目前通风机房用电设备用电负荷统计知总负荷为1120KW ，最大负荷功率为560KW,使用LG-120架空线，3000Km 。 1、线路电抗X l =01X l=0.08×3=0.024Ω
(完整word版)继电保护定值整定计算书
桂林变电站35kV及400V设备继电保护定值整定计算书 批准： 审核： 校核： 计算： 超高压输电公司柳州局 二〇一三年十一月六日
计算依据： 一、 规程依据 DL/T 584-2007 3～110kV 电网继电保护装置运行整定规程 Q/CSG-EHV431002-2013 超高压输电公司继电保护整定业务指导书 2013年广西电网继电保护整定方案 二、 短路阻抗 广西中调所提供2013年桂林站35kV 母线最大短路容量、短路电流:三相短路 2165MVA/33783A ； 由此计算35kV 母线短路阻抗 正序阻抗 Z1= () () 63.0337833216532 2 =?= A MVA I S Ω
第一部分 #1站用变保护 一、参数计算 已知容量：S T1=800kVA，电压：35/0.4kV，接线：D/Y11，短路阻抗：U K=6.72% 计算如下表： 注：高压侧额定电流：Ie= S T1/( 3Ue)= 800/( 3×35)=13.2A 高压侧额定电流二次值：Ie2=13.2/40=0.33 A 低压侧额定电流：Ie’=S T1/( 3Ue)= 800/( 3×0.4)=1154.7A 低压侧额定电流二次值：Ie2’=1154.7/300=3.85A 短路阻抗：Xk=（Ue2×U K）/ S T1=（35k2×0.0672）/800k=103Ω保护装置为南瑞继保RCS-9621C型站用电保护装置，安装在35kV保护小室。 二、定值计算 1、过流I段（速断段）
1）按躲过站用变低压侧故障整定： 计算站用变低压侧出口三相短路的一次电流 I k(3).max= Ue /（3×Xk ）=37000/（3×103）=207.4A 计算站用变低压侧出口三相短路的二次电流 Ik= I k(3).max /Nct=207.4/40=5.19A 计算按躲过站用变低压侧故障整定的过流I 段整定值 Izd=k K ×Ik k K 为可靠系数，按照整定规程取k K =1.5 =1.5×5.19=7.8A 2）校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数lm K ≥1.5 计算站用变低压侧出口两相短路的一次电流 min ).2(Ik = Ue /〔2×（Z1 +Xk ）〕 =37000/〔2×（0.63 +103）〕=178.52A 式中：Z1为35kV 母线短路的短路阻抗。 计算站用变低压侧出口两相短路的二次电流 Ik.min= min ).2(Ik =178.52/40=4.46A 校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数 Klm= Izd Ik min .=4.46/7.8=0.57<1.5 不满足要求 3）按满足最小方式时低压侧出口短路时灵敏系数lm K ≥1.5整定 I1= lm K Ik min .=4.46/1.5=2.97A 取3.0A 综上，过流I 段定值取3.0A T=0s ，跳#1站变高低压两侧断路器。 2、 过流II 、III 段（过流）
继电保护定值整定计算公式大全(最新)(精)
继电保护定值整定计算公式大全 1、负荷计算(移变选择: cos de N ca wm k P S ?∑= (4-1 式中 S ca --一组用电设备的计算负荷,kVA ; ∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和,kW 。 综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算 N de P P k ∑+=max 6.04.0 (4-2 式中 P max --最大一台电动机额定功率,kW ; wm ?cos --一组用电设备的加权平均功率因数 2、高压电缆选择: (1向一台移动变电站供电时,取变电站一次侧额定电流,即 N N N ca U S I I 13 1310?== (4-13 式中 N S —移动变电站额定容量,kV ?A ; N U 1—移动变电站一次侧额定电压,V ; N I 1—移动变电站一次侧额定电流,A 。 (2向两台移动变电站供电时,最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和,即 3
1112ca N N I I I =+= (4-14 (3向3台及以上移动变电站供电时,最大长时负荷电流ca I 为 3 ca I = (4-15 式中 ca I —最大长时负荷电流,A ; N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和,kW ; N U —移动变电站一次侧额定电压,V ; sc K —变压器的变比; wm ?cos 、ηwm —加权平均功率因数和加权平均效率。 (4对向单台或两台高压电动机供电的电缆,一般取电动机的额定电流之和;对向一个采区供电的电缆,应取采区最大电流;而对并列运行的电缆线路,则应按一路故障情况加以考虑。 3、低压电缆主芯线截面的选择 1按长时最大工作电流选择电缆主截面 (1流过电缆的实际工作电流计算 ①支线。所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。 N N N N N ca U P I I η?cos 3103
煤矿井上下供电高低压开关整定调整计算
煤矿井上下供电高低压开关整定调整计算由于雨季来临，井下涌水量增大，主、副斜井分别将18.5KW潜水泵更换为37KW潜水泵（污水泵），主回联络巷现已贯通，新安装25KW调度绞车一台，部分开关整定值需重新计算。 一、负荷统计： 空压机160KW(1台工作1台备用）、 主斜井：绞车40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、绞车25KW1台，污水泵37KW和18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW(1台工作1台备用）、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量164.5KW. 副斜井：绞车40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、污水泵37KW和18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW(1 台工作2台备用）、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量139.5KW. 回风斜井：绞车40KW1台、皮带机2×40KW1台、刮板机40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、污水泵18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW1台、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量241KW. 主回联络巷：刮板机40KW2台、污水泵7.5KW1台。同时工作容量87.5KW. 局扇：10台(1台工作1台备用），2×30＋30＋30＋30＋22＝172KW. 二、保护装置整定计算： 1、馈电开关整定：
1.1、K-1#总开关整定： I Z =ΣP/（√3Ucos ￠）KtKf 式中 Pe ——额定功率之和（KW ） Ue ——额定电压（0.69KV ） 同时系数Kt=0.8－0.9，负荷系数Kf ＝0.6－0.9 I Z =ΣP/（√3Ucos ￠）KtKf =(160＋164.5＋139.5＋241＋87.5）/(1.732×0.69×0.8）×0.8×0.8 =530A ，取整定值为550A 。 按上式选择出的整定值，还应用两相短路电流值进行校验，应符合下式的要求： 5.1I I )2(d z 式中 I Z —过流保护装置的电流整定值，A ； I d （2）—被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电 流值，A ； 折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度10m ，折算系数为0.53， 换算长度为5.3m ； 50mm2电缆，实际长度290m ，折算系数为1.0，换算长度为290m ； 50mm2×2电缆，实际长度300m ，折算系数为0.5，换算长度为150m ；折算电缆长度合计445.3m 查表得d1两相短路电流值为1640A
高压漏电保护整定方案
井下10（6）kV供电系统漏电保护整定方案 （修订版） 为提高煤矿供电的安全运行水平，更好利用井下高压防爆开关综合保护装置，确保漏电保护选择性和可靠性，特制定井下10（6）kV 供电系统漏电保护整定方案。 方案一： 该方案适合于煤矿井下综合保护装置采用零序电流型、功率方向型的高压防爆开关、矿井电网中性点不接地系统。 （一）高压漏电保护整定原则 1、煤矿井下高压漏电保护装置主要用于10（6）kV供电系统中，对井下供电系统的漏电（或接地）实现有选择性保护。高压馈电线路上必须装设有选择性的单相接地保护装置；供移动变电站的高压馈线上，必须装设有选择性的动作于跳闸的单相接地保护装置。 2、高压漏电保护装置的动作参数有二次零序电压和一次零序电流，其取值范围如下。 最低起动二次零序电压：U0≥3V； 最高整定二次零序电压：U0≤25V； 最低起动一次零序电流：I0≥； 最高整定一次零序电流：I0≤6A。 3、高压漏电保护系统各级纵向之间的配合选择，按时间阶梯整定。原则上最上一级时间最长，最下一级时间最短，从最下一级向上级整
定时间逐渐延长。 4、移动变电站应动作于跳闸，高压电动机应动作于跳闸，一般生产线路的变压器应动作于跳闸，风机、水泵应动作于报警信号，向下级变电所馈出线路应动作于报警信号，变电所内总进线开关应动作于报警信号。 （二）漏电保护整定方案 1、电网对地电容及零序电流值的确定 (1)电缆线路的对地电容与单相接地电容电流 煤矿高压10（6）kV电网的单相接地电流I d与电网的对地电容∑C 有一一对应的关系，由公式（1－1）来计算。 I d＝ωU∑C×10－3／（1－1） 式中I d——电网的单相接地（电容）电流，A； ω——三相交流电的角频率，ω＝314； U——电网线电压有效值，kV； ∑C——电网三相对地总电容，μF。 电缆的型号、截面不同时，其分布电容值也有所不同，生产厂家根据理论设计和出厂测试的数据，将不同电压等级、型号、截面电缆的单位长度三相对地总电容值与相应的单相接地电容电流值见表1－1，供用户参考。 表1－1 10（6）kV电力电缆三相对地总电容∑C及单相接地电容电流I d
开关整定值计算
供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e =∑P e / √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e= 751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e ≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e 来选取整定值. 则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e =∑P e / √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e =4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。
煤矿高低压开关整定计算.docx
华润联盛车家庄业有限责任公司高低压配电装置整定计算 整定人： 审核人： 机电科长： 机电矿长：
2、短路电流和短路容量计算 (3) 3、开关整定计算原则 (6) 4、高压开关整定计算、校验 (7) 二、井下变电所 (11) 1、系统概况 (11) 2、短路电流和短路容量计算 (12) 3、开关整定计算原则 (12) 三、井下低压系统整定计算校验………………………………14 井下变电所整定值 一、车家庄煤业变电所短路参数计算： 1、1号变压器二次出口端的短路电流I d1计算： 变压器二次电压690V ，容量1000KVA ，系统短路容量 按50MVA 计算： 查表得: 系统电抗X x =0.0288Ω 高压电缆很短可以忽略不算 变压器电阻、电抗查表得： R b =0.038Ω X b =0.06Ω R =2 b g K R +R b =0.038Ω
∑X =X x +2 b g K X +X b =0.06+0.0288=0.0888Ω I d =∑∑+22)()(2X R Ue =∑∑+22)0888.0()038.0(2690 =3450A 2、风机专变二次出口端的短路电流I d1计算： 变压器二次电压690V ，容量100KVA ，系统短路容量按 50MVA 计算： 查表得: 系统电抗X x =0.0288Ω 高压电缆很短可以忽略不算 变压器电阻、电抗查表得： R b =0.1921Ω X b =0.186Ω ∑R =2 b g K R +R b =0.1921Ω ∑X =X x +2 b g K X +X b =0.186+0.0288=0.2148Ω I d =∑∑+22)()(2X R Ue =∑∑+22)2148.0()1921.0(2690 =2395.8A 二号变压器与一号变压容量一样短路也一样 车家庄煤业井下低压开关整定计算 D24#、D33#馈电开关：型号：KBZ-400 电压660V 所带设备有：水泵132KW5台、一台潜水泵7.5KW 。 ○1、各开关额定电流计算： I 1= 132×1.15=151.8 A I 2=11×1.15=12.65 A I 3= 22×1.15=25.3A I 4=75×1.15×2=172 A I 5=17×1.15=19.55 A
微机型发变组保护基本原理及整定
龙源期刊网 https://www.360docs.net/doc/f78119108.html, 微机型发变组保护基本原理及整定 作者：邵子峻 来源：《中国科技博览》2018年第11期 [摘要]目前新建电厂的发变组保护装置已全部采用微机型，不管是国产还是进口的，发变组保护微机化减少了硬件设备，也使过去难以实现的保护原理通过软件设置很容易实现，从而大大降低了维护量。但随着保护装置微机化的普及，同时在定值设置上也增加了灵活性，不但要设置保护数值的大小，而且还要设置诸如CT、PT的参数、变压器参数、保护元件的运算方式等原来不需要设置的一些非传统定值量，这就为定值设置增加了难度；而值得注意的是在定值计算时计算方往往只提供传统的定值大小等数据，而忽略了一些非传统定值设置，结果把问题就留给了现场工作人员。 [关键词]微机型；保护；基本原理；整定；分析 中图分类号：TM771 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2018）11-0112-01 引言 随着微机继电保护技术的发展，微机型发变组保护已完全取代了电磁型、整流型、集中电路型保护，目前省内电厂机组保护基本上实现了微机化。微机型发变组保护装置显示了其独特的优点和强大的功能，在调试、运行维护方面己取得显著成果，实践证明正确动作率也是较高的。微机保护在保护配置和整定方面非常灵活，但也有厂家追求其灵活性，人为增加保护配置和整定的复杂程度，容易造成误整定。从执行保护的双重化配置反措规定，并推行强化主保护、简化后备保护的原则以来，后备保护的整定大大简化，甚至某些保护退出，逐步简化了保护的整定。本文从保护原理及结构出发，介绍微机型发变组中几种主要保护的整定方法，并且在这个基础之上提出了下文中的一些内容。 1.大型微机发变组保护主要特点 一是按规程要求，100MW以上机组电量保护按双重化保护配置，2套保护之间没有电气 联系，其工作电源取自不同的直流母线段，交流电流、电压分别取自互感器的不同绕组，每套保护出口与断路器的跳圈一一对应。二是双重化配置的2套保护均采用主后一体化装置，主保护与后备保护的电流回路共用，跳闸出口回路共用，主后一体化设计简化了二次回路、减少了运行维护工作量，装置组屏简洁方便。三是保护装置一般包含2套相互独立的CPU系统，低通、AD采样、保护计算、逻辑输出完全独立，任一CPU板故障，装置闭锁并报警，杜绝硬件故障引起的误动。四是配置整定灵活方便，适应于不同主接线方式，保护动作出口逻辑可以灵活整定，有些保护整定值按标幺值整定，大大简化了保护的整定，装置支持在线或通过调试软件离线整定。五是运行监视功能强大，实现GPSB码对时，装置能实时记录各种启动、告警、
煤矿井下低压开关整定计算公式
Ф） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取0.8）注：BKD1-400 型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400 型低防开关过流整定范围（0-400A）二、短路保护（一）、BKD16-400 型 1、整定原则：分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值0.2－0.4 倍，可调范围为3-10Ie。 2、计算原则：被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7 倍计算。 3、计算公式：（1）变压器阻抗：Z b （6000） =U d %×Ue 2 /Se U d %：变压器阻抗电压 Ue ：变压器额定电压（6000V） Se：变压器容量（VA）（2）换算低压侧（690V）后的阻抗 Z b （690） =（690/6000）2 ×Z b （6000）（3）被保护线路的阻抗电抗：X L =X O L（X O 千伏以下的电缆单位长度的电抗值：0.06 欧姆/千米；L：线路长度km）电阻：R L =L/DS ＋R h L：线路长度（米） S：导线截面积（毫米 2 ） D：电导率（米/欧*毫米 2 ，铜芯软电缆按65 o C 时考虑取42.5，铜芯铠装电缆按65 o C 时考虑取48.6） R h ：短路点电弧电阻，取0.01 欧电缆的阻抗Z L ＝ 2 2 RL XL ?8?0 所以总阻抗Z 总＝Zb （690）＋Z L （4）两相短路电流计算 I 短＝Ue （690）
10kV高压开关柜整定计算书
10kV高压柜整定计算书 机运事业部 年月日
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10kV 高压柜整定书 已知：110KV 变电所10KV 母线三相短路电流为)3(.c s I =,母线短路容量S k =Uav ?3)3(.c s I =××=,电源电抗X S =2Uav /K S ==Ω。 一、主井10kV 高压柜整定计算书(400/5) 根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW,高压柜到主井变电所采用的是YJV 22 3×95mm 2电缆,400m 。 1、线路电抗X l =01X l=×=Ω 2、总电阻∑R=01R l=×=Ω 3、总阻抗∑X=X S +X l =+=Ω 4、线路末两相短路电流 )2(m in .s I = ()() 2 2 2∑∑+? X R Un = () () 2 2 4532.00884.0210000 +? =10875.48A 5、线路最大长时工作电流： Ir=? cos 3??U P = 8 .01031818?? =131A 6、过电流保护电流： Ig=Kj Kf Kjz Krel ??×I max = 8085.00 .115.1??×（8.010316005.1???+8 .010*********??-） =3.19A 取3.2A
7、速断保护电流： Id= Kj Kjz Krel?×)3( m ax .s I 根据现场经验，取3倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id= Kj Kjz Krel?×3Ir = 800.1 15 ..1?×3×131 =5.7A 8、灵敏度校验： Km=)2( m in .s I/Kj×Id> =（80×）=> 满足条件。 式中K rel――可靠系数，取K k＝１.15 K f ――返回系数, K f = K jz――接线系数,其值视继电器的接线方式而定，此取 K j――电流互感器的变比 式中? cos――设备组平均功率因数，此取 Imax—线路最大工作电流 )2( m in .s I――被保护线路末两相短路电流 二、风井10kV高压柜整定计算书(400/5) 根据风井改绞后供电负荷情况，总负荷为2016KW，最大电机功率为1600KW，高压柜到风井变电所采用的是YJV- 3×70mm2电
电气开关电流整定值计算
电气开关整定值
低防开关整定计算 一、过流保护： 1、整定原则: 过流整定选取值I过流应依据开关可调整范围略大于或等于所带设备额定电流Ie。如果低防开关带皮带负荷，为躲过皮带启动电流，过流整定值I过流应依据开关可调整范围取所带设备额定电流Ie的1.5倍。低防总开关过流整定值考虑设备同时运行系数和每台设备运行时的负荷系数（取同时系数Kt=0.8－0.9，负荷系数取Kf＝0.8－0.9），在选取时总开关过流整定值应为各分开关（包括照明综保）过流整定值乘以同时系数Kt和负荷系数Kf。（依据经验，如果总开关所带设备台数较少，同时系数可取0.9）。 2、计算公式（额定电流Ie） Ie=Pe/（Ue cosФ） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取0.8） 注：BKD1-400型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400型低防开关过流整定范围（0-400A） 二、短路保护 （一）、BKD16-400型 1、整定原则： 分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流
值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值0.2－0.4倍，可调范围为3-10Ie。 2、计算原则： 被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7倍计算。 3、计算公式： （1）变压器阻抗：Zb（6000）=Ud%×Ue2/Se Ud%：变压器阻抗电压 Ue ：变压器额定电压（6000V） Se：变压器容量（VA） （2）换算低压侧（690V）后的阻抗 Zb（690）=（690/6000）2×Zb（6000） （3）被保护线路的阻抗 电抗：XL=XOL（XO千伏以下的电缆单位长度的电抗值：0.06欧姆/千米；L：线路长度km） 电阻：RL=L/DS＋Rh
继电保护整定计算公式汇总
继电保护整定计算公式 汇总 文档编制序号：[KKIDT-LLE0828-LLETD298-POI08]
继电保护整定计算公式汇编 为进一步规范我矿高压供电系统继电保护整定计算工作，提高保护的可靠性快速性、灵敏性，为此，将常用的继电保护整定计算公式汇编如下，仅供参考。有不当之处希指正： 一、 电力变压器的保护： 1、 瓦斯保护： 作为变压器内部故障（相间、匝间短路）的主保护，根据规定，800KVA 以上的油浸变压器，均应装设瓦斯保护。 （1） 重瓦斯动作流速：～s 。 （2）轻瓦斯动作容积：S b ＜1000KVA ：200±10%cm 3；S b 在1000～15000KVA ：250±10%cm 3；S b 在15000～100000KVA ：300±10%cm 3；S b ＞100000KVA ：350±10%cm 3。 2、差动保护：作为变压器内部绕组、绝缘套管及引出线相间短路 的主保护。包括平衡线圈I 、II 及差动线圈。 3、 电流速断保护整定计算公式： （1）动作电流：Idz=Kk ×I (3)dmax2 继电器动作电流：u i d jx K dzj K K I K K I ???=2max )3( 其中：K k —可靠系数，DL 型取，GL 型取 K jx —接线系数，接相上为1，相差上为√3 I (3)dmax2—变压器二次最大三相短路电流 K i —电流互感器变比
K u—变压器的变比 一般计算公式：按躲过变压器空载投运时的励磁涌流计算速断保护值，其公式为： 其中：K k—可靠系数，取3～6。 K jx —接线系数，接相上为1，相差上为√3 I1e—变压器一次侧额定电流 K i—电流互感器变比 （2）速断保护灵敏系数校验： 其中：I(2)dmin1—变压器一次最小两相短路电流 I dzj —速断保护动作电流值 K i—电流互感器变比 4、过电流保护整定计算公式： （1）继电器动作电流： 其中：K k—可靠系数，取2～3（井下变压器取2）。 K jx —接线系数，接相上为1，相差上为√3 I1e—变压器一次侧额定电流 K f—返回系数，取 K i—电流互感器变比 （2）过流保护灵敏系数校验： 其中：I(2)dmin2—变压器二次最小两相短路电流 I dzj —过流保护动作电流值 K i—电流互感器变比
地面高低压开关整定计算(样本)
嵩基集团嵩基煤业有限责任公司高低压配电装置整定计算 整定人： 审核人： 机电科长： 机电矿长：
一、地面变电所 (3) 1、系统概况 (3) 2、短路电流和短路容量计算 (3) 3、开关整定计算原则 (6) 4、高压开关整定计算、校验 (7) 二、井下变电所 (11) 1、系统概况 (11) 2、短路电流和短路容量计算 (12) 3、开关整定计算原则 (12) 三、井下低压系统整定计算校验 (14)
一、地面变电所 1、系统概况 1)、供电系统简介 嵩基煤业矿井供电系统来自徐庄变电站8板庄矿线10Kv 线路型号LGJ-70/10，长度，下杆为MYJV22-70/10,长度200米，另一回路来自徐庄35变电站11板庄西线，线路型号LGJ-70/10，长度，下杆为MYJV22-70/10,长度200米。地面设主变三台，两台S9-500/10/，一台为S9-200/10/6，井下有变压器五台，四台KBSG-315/10/,一台KBSG-100/10/风机专用。嵩基地面变电所有高压GG1A-F型开关柜10台，地面变电所和井下配电所采用双回路供电分列运行供电方式。 2)、嵩基煤业供电资料 （1）、经电业局提供徐庄变电站10KV侧标么值为： 最大运行运行方式下：最小运行方式下： （2）、线路参数 徐庄变电站到嵩基变电所线路型号LGJ-70/10，长度，下杆为MYJV22-70/10,长度200米电抗、阻抗查表得； 10KV架空线电阻、电抗：Xg=×=Ω Rg=×=Ω 10KV铠装电缆电阻、电抗：Xg=×=Ω Rg=×=Ω 2、短路电流和短路容量计算
（1）绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗。 702电缆200m 702LGJ 4800m 702电缆 618m 徐庄变电站上下杆电缆架空线入井电缆 S9-500/10/0.4 S9-500/10/0.4 S9-100/10/6 选择基准容量Sd=100MVA 基准电压Ud= 基准电流Id=Sd/√3Ud=100÷×= 上级变压器电抗标么值 X﹡b0= 上一级徐庄站提供 上下杆电缆电抗标么值 X﹡1= X0L(S j/U2p1)=×(100÷2)= 架空线电抗标么值 X﹡2= X0L（S j/Ud2）=×（100÷2）= 从地面变电所入井井下配电所电缆电抗标么值：L=300m X﹡3= X0L（Sd/Ud2）=××（100÷2）=
高压开关柜的整定
高压开关柜整定 整定的内容：整定的内容有高压整定和低压整定。高压整定主要进行过电流整定、速断整定、过电压整定。低压整定主要进行高压配电装置和低压开关的过流、短路整定及效验。 整定的目的：为了正确选择和效验电气设备，使之满足短路电流的动、热稳定性的要求。为了正确整定计算继电器的保护装置，使之在短路故障发生时，能够准确可靠地动作，确保安全。 1、变压器的视在容量： 计算公式： .1 S732 UI 式中： S------视在容量KVA U------额定电压V I------额定电流A 根据上述公式中可以进行相关参数的计算： 已知容量、电压可以计算出电流 已知电压、电流可以计算出容量 已知电流、容量可以计算出电压 例如：容量S=800KVA，电压u=10KV 电流I=S/1.732U
2、电动机的功率 计算公式： P 732 .1 φ UIcos 式中： 1.732-----系统为三相时的计算系数(3) U------额定电压V I------额定电流A cosφ----功率因数，0.85左右 ∩-----效率，0.8左右 根据上述公式中可以进行相关参数的计算： 已知电压、电流、功率因数、效率可计算出功率 已知电压、功率因数、功率、效率可计算出电流 已知电流、功率、效率、功率因数可计算出电压 例如： 功率P=30KW 电压U=0.69KV 功率因数cosφ=0.85 效率∩=0.8时，电流I=P/1.732Ucosφ∩ 3、过流整定值： I过流=（1.2-1.3）Ie 式中：1.2-1.3为计算系数 Ie为所控制负荷的额定电流。（其中：出线柜控制变压器时为变压器的额定电流；出线柜控制电动机时为电动机的额定电流）
RCS-985A发变组保护整定计算方案
发变组RCS-985A保护整定计算方案一、发变组保护配置 (一)发电机保护 1.发电机差动保护 2.发电机匝间保护---纵向零序电压保护 3.发电机定子绕组接地保护 发电机基波零序电压型定子接地保护 发电机三次谐波电压型定子接地保护 4.发电机转子接地保护 发电机转子一点接地保护 发电机转子二点接地保护 5. 发电机定子过负荷保护 定时限、反时限 6.发电机负序过负荷保护 定时限、反时限 7. 发电机失磁保护 8.发电机失步保护 9. 发电机定子过电压保护 10. 发电机过激磁保护 定时限、反时限 11. 发电机功率保护 发电机逆功率保护 发电机程序逆功率保护 12. 发电机频率保护 低频率保护 电超速保护 13.发电机起停机保护 14.发电机误上电保护 15.发电机励磁绕组过负荷保护 定时限、反时限 （二）主变压器保护 1.主变差动保护 2.主变瓦斯保护
3.主变零序电流保护 4.主变间隙零序电流、零序电压保护 5.阻抗保护 6.主变通风启动保护 7.主变断路器失灵保护（C柜）（三）高厂变保护整定 1.高厂变比率制动式纵差保护 2.高厂变瓦斯保护 3.高厂变复合电压过流保护 4.高厂变通风启动保护 5.高厂变过负荷保护 6.高厂变A分支低压过流保护 7.高厂变B分支低压过流保护 8.高厂变A分支限时速断保护 9.高厂变B分支限时速断保护 10.高厂变A分支过负荷保护 11.高厂变B分支过负荷保护 （四）发电机—变压器组保护 1.发变组差动保护 （五）非电量保护(需整定定值的) 主变冷却器全停保护 发电机断水保护 ...
一、发电机保护整定 1.发电机差动保护 发电机中性点CT ：2LH 12000/5 5P Y 接线 发电机机端CT ：7LH 12000/5 5P Y 接线 1.1发电机稳态比率差动保护 1.1.1发电机一次额定电流为I f1n =11207A 1.1.2 发电机二次额定电流计算: I f2n =I f1n /n CT =11207/（12000/5）=4.67（A ） 1.1.3差动电流起动定值I cdqd 整定 保护的最小动作电流按躲过正常发电机额定负载时的最大不平衡电流整定。 ∵ 5P 级电流互感器在额定一次电流下的变比误差为0.01 ∴I cdqd =K rel ×2×0.03I f2n 或 I cdqd = K rel ×I unb.0 式中：I f2n —发电机二次额定电流; K rel —可靠系数,取1.5; I unb.0—发电机额定负荷下,实测差动保护中的不平衡电流. 根据《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》（以下简称《导则》），可取（0.20～0.30）I n ，一般宜取I op.0=（0.10～0.20）I n 。 结合以往运行经验,故此处取I cdqd =0.2I n （=0.2×4.67=0.943A ） 1.1.4比率制动系数的整定 1.1.4.1变斜率比率差动起始斜率计算: K bl1=K cc K er =0.1×0.5 式中: K er ---互感器比误差系数,取0.1; K cc —互感器同型系数,取0.5; 厂家建议K bl1---变斜率比率差动起始斜率一般取0.05～0.1，故取K bl1=0.1 1.1.4.2变斜率比率差动最大斜率计算: 最大不平衡电流,不考虑同型系数 I unb.max =K ap ×f er ×I k ·max =2×0.1×5.73I e =1.146I n 式中:K ap —非周期分量系数,取2.0 ； K er ---互感器比误差系数,最大取0.1； I k ·max —发电机最大外部三相短路电流周期分量,小于4倍额定电流时取4倍额定电流。 查短路计算结果，#1发电机机端三相短路时#1发电机提供的最大短路电流为5.73I f1n . 变斜率比率差动最大斜率为： K bl2=(I unb.max*-I cdqd*-2 K bl1)/(I k.max*-2) =(1.146-0.15-2×0.07)/( 5.73-2)=0.23 式中, I unb.max*、I cdqd*、I k.max*均为标么值(发电机额定电流). 根据厂家建议取 K bl2=0.5 按上述原则整定的比率制动特性,当发电机机端两相金属性短路时,差动保护的灵敏系数一定满足K sen ≥2,因此不必校验灵敏度. 最大比率制动系数时的制动电流倍数，装置部固定为4。 1.2差动速断保护: 差电流速断是纵差保护的一个补充部分,一般需躲过机组非同期合闸产生的最大不平衡电流,对于大机组,一般取3～4倍额定电流, 根据厂家建议取5倍额定电流.即: I cdsd =5I f2n (=5×4.67=23.35A) 1.3 TA 断线闭锁比率差动控制字整定： 因为发变组保护实行双主双后保护独立配置，且与传统保护相比，微机保护TA 断线
煤矿井下低压开关整定计算公式
煤矿井下低压开关整定 计算公式 文件排版存档编号：[UYTR-OUPT28-KBNTL98-UYNN208]
低防开关整定计算一、过流保护： 1、整定原则: 过流整定选取值 I 过流应依据开关可调整范围略大于或等于所带设备额定电流Ie。如果低防开关带皮带负荷，为躲过皮带启动电流，过流整定值 I 过流应依据开关可调整范围取所带设备额定电流Ie 的倍。低防总开关过流整定值考虑设备同时运行系数和每台设备运行时的负荷系数（取同时系数 K t =－，负荷系数取K f ＝－），在选取时总开关过流整定值应为各分开关（包括照明综保）过流整定值乘以同时系数K t 和负荷系数K f 。（依据经验，如果总开关所带设备台数较少，同时系数可取）。 2、计算公式（额定电流Ie） Ie=Pe/（ 3 Ue cosФ） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取）注：BKD1-400 型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400 型低防开关过流整定范围（0-400A）二、短路保护（一）、BKD16-400 型 1、整定原则：分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值－倍，可调范围为3-10Ie。 2、计算原则：被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7 倍计算。 3、计算公式：（1）变压器阻抗：Z b （6000） =U d %×Ue 2 /Se U d %：变压器阻抗