10吨锅炉计算书

某工业锅炉房工艺设计

原始资料

1.地区：哈尔滨

2.热负荷资料

3.煤质资料

⑴煤种：烟煤

⑵煤元素元素分析

C y=％H y=3％O y=％N y=％S y=％A y=％W y=10％

4.水质资料

水源：深水井水压

总硬度：H=L pH=

溶解氧含量：L

5.气象资料

⑴采暖室外计算温度：-26°

⑵采暖期室外平均温度：°

⑶采暖天数：179天

⑷最大冻土层深度：2米

⑸海拔高度：米、

⑹大气压力：冬：

夏：

一、热负荷计算

1.小时最大计算热负荷

D max=k0（k1D1+k2D2+k3D3+k4D4)k5D5 k0——室外管网散热损失和漏损系数，取k1——采暖热负荷同时使用系数，取

k2——通风热负荷同时使用系数，取~

k3——生产热负荷同时使用系数，取~

k4——生活热负荷同时使用系数，取

D 1——采暖设计热负荷，为h D 2——通风设计热负荷，为h D 3——生产最大热负荷，为h D 4——生活最大热负荷，为h

所以；=max 1D （????）=14 t/h 2.小时平均热负荷

D pj =k 0（D pj1+D pj2+D pj3+D pj4）+D pj5 D pj1——采暖小时平均热负荷

D pj1=

1D t t t t w

n pj n --

由原始气象资料查得：t n =18℃ t pj =℃ t w =-26℃

∴D pj1=)

26(18)5.9(18----*=h

D pj2——通风小时平均热负荷

由采暖小时平均热负荷得 D pj2=h D pj3——生产用热平均热负荷 D pj3=h D pj4——生活平均热负荷

D pj4=8

1D 4=8

1*=

D pj5——锅炉房用热平均热负荷D pj5=

∴D pj=++++=h

二、锅炉型号及台数的确定

本设计锅炉最大计算热负荷14t/h及生产、采暖和生活用均不大于，本设计选用锅炉型号为：95/70-AⅡ型锅炉三台，两用一备，负荷率约在80％左右。

主要技术参数如下：

额定供热量：14t/h

额定设计压力：

供水温度：95℃

回水温度：70℃

锅炉受热面：H=

设计效率：η=80％

排烟温度：+165℃

炉排受热面：

外形尺寸：**

三、送引、风系统的设计计算

1.计算送风量和引风量 ①.燃料低位发热量

Q =339C y +1030H y -109*（O y -S y ）-25W y kJ/kg 由原始资料：C y =％ H y =3％ O y =％ S y =％ W y =10％

y dw Q =339*+1030*（）-25*

=kg

②.理论空气量

v o =1000

Q y

dw + =·m 3/kg ③.额定耗热量 B=

100**3600*015.1η

dw ed

Q Q ed

Q ——热水锅炉的循环水量kg/h

310*)(*278.0--=ic cs ed ed h h D Q

D ——蒸汽锅炉的额定蒸发量 10t/h

h cs ——热水锅炉出水的焓值kJ/kg h cs =kg

h is ——热水锅炉进水的焓kJ/kg h is =kg η——锅炉效率80％

310*)53.2939.482(10*278.0--=ed Q

= t/h

∴B ed =100*8

.0*8.21294526.0*3600*015.1

=h 燃料消耗量B j =B （1-100

） q 4——机械不完全燃烧热损失 q 4=5~12取10 ∴B j =*（1-100

10）=h

④每小时锅炉所需空气量

v =273

273)

0k ky L L L t v B +?+?-?αααm 3/h "L

α——炉膛出口处过量空气系数

L α?——炉膛的漏风系数，取 ky

α?——空气预热器中空气漏入烟道的漏风系数，取

t k ——冷空气温度 25℃

v =**273

25273+ =k g

⑤实际烟气量

v py =0y v +(α'-1)

v 0*k g

0y v ——理论空气量

v =1000

Q +k g

=1000

8.21294+

=k g

)100

7.010055.51007.0100866.1(21.010y

y y y O H S C v -++=

α'——过量空气系数 α'= ∴v py =+（）*+=k g 烟气中烟气流量

v y =273

273)(0+??+y py j t v v B α

=+*）*273

273170+

2.确定送、引风管道的断面尺寸 ⑴送风管道断面尺寸：F=ωυ

3600

V ——空气量 m 3/h

ω——介质选用流速 ω=12m/s

∴F=12*36006920

确定尺寸为：300*550mm

⑵烟道断面尺寸

室内部分F=ωυ3600=12*360018496

= 尺寸为：500*900mm 室外部分v=7m/s F=

*360018496=

尺寸为：750*1000mm

3.计算风道和烟道阻力 ⑴风道阻力jf mf f h h h ?+?=∑?

h ?风道的摩擦阻力

pj pj

d mf

d L h ρωλ2

?=? Pa

λ——摩擦阻力系数 λ= L ——管段长度 15m ωpj ——空气平均流速 12m/s ρpj ——空气平均密度 ρpj =pj

t +2732730

0ρ——空气密度 m 3 ∴ ρpj =25

273273

*29.1+=m 3

d d ——管道的当量直径m d d =b

a a

b +2=55

.030.055.0*30.0*2+=

∴Δh mf =*39.015*

122

= Δh jf ——风道的局部阻力 Δh jf =pj pj

ρωξ2

ξ——局部阻力系数

管段入口ξ=；风机入口ξ=；风机出口5个

ξ=*5=弯头6个ζ=*6=

∴ ξ=+++=

∴Δh jf =*

122

*= pa

∴f h ∑?=+= pa ⑵烟道阻力 21j j mf h h h h f ?+?+?=∑

h ?——烟道的摩擦阻力

d mf

d L h ρωλ22

?=?

L=5m 18.1*212*9

.0*5.09.0*5*25*02.02=?mf

= pa

j h ?——钢制烟道局部阻力 pj pj

j h ρωξ

2=?

弧形弯头ξ=*3=；引风机入口ξ=；引风机出口

ξ=；除尘器入口ξ=；除尘器出口ξ=；突然扩大ξ=

∴ξ∑= ∴170

27334

.1*273*212*035.321+=?j h = pa

j h ?——砖砌烟道局部阻力

转角ξ=；三通ξ=；突然扩大ξ= ∴ξ∑=

∴2j h ?=

17027334

.1173*212*023.12++= pa

21j j mf h h h h f ?+?+?=∑ =++ =

4.确定烟囱的高度，烟囱的口径和阻力

⑴因为锅炉的蒸发量为10t/h ，且为2台，根据要求，由课本表9-3，选用烟囱高度为40m ，砌砖。 ⑵烟囱出口内径 c

c y j t nv B

d ω*785.0*273*3600)273('1+=

B j ——锅炉的计算燃料消耗量 n ——利用同一烟囱的锅炉台数 n=2

v ——烟囱出口处计入漏风系数的烟气量

v =h

t c ——烟囱出口处烟气温度 170℃

c ω——烟囱出口处烟气流速 15m/s

∴15

*785.0*273*3600)273170(*44.10*2*94.01+=d =

由于出口内径不小于，所以确定出口内径为，烟囱下口直径：d 2=d 1+2iH

i ——烟囱的维度，一般去~

d 2=+2*40*= ⑶烟囱阻力计算 c yc M

yc yc h

h h ?+?=?

M yc

h ?——摩擦阻力

pj pj

pj d H ρωλ

2h 2M y c ?=?

λ——烟囱的摩擦阻力系数 λ= d pj ——烟囱的平均直径 m d d d pj 7.12

.29.0221=+=+=

H ——烟囱的高度m

ωpj ——烟囱中烟气的平均流速 15m/s

ρpj ——烟囱中烟气的平均密度 3/83.0170

27327334.1m kg pj =++=ω

∴

h ?=pa 88.8783.0*2

15*7.140*04.02

烟囱的出口阻力：c c c yc

ρωξ

=? pa

ξ——烟囱的出口阻力系数 ξ= ωc ——烟囱出口处烟气流速 15m/s ρc ——烟囱出口处烟气密度 ρc =m 3

∴pa h c yc

4.9383.0*2

15*0.12

==?

∴c

yc M yc yc h h h ?+?=?=+=

5.除尘设备选择

查课本表8-2知，95/70-A Ⅱ锅炉排烟含尘浓度为

C 1=2200mg/Nm 3，改锅炉房位于二类地区，由表8-1知，锅炉允许标准为250mg/Nm 3，除尘效率为： η≥（1

21C C -)*100％=(2200

250

)*100％ =％

锅炉额定负荷下除尘器处理烟气量18496m 3/h ，根据除尘效率％，选择XZZ-D 850立式除尘器两台，分布于锅炉尾部，其性能参数为：除尘效率90％，处理烟气量30000m 3/h ，折算阻力86pa 。 6.选择校核风机 ⑴送风机选择计算

①风量计算： b

y s 325.1011.1υυ=

y υ——额定负荷时空气量 6920m 3/h b ——当地大气压 b=

h m s /38.761232

.101325.101*6290*1.13==υ

送风机风压计算：b

t t h H s k f

s 325

.1012732732.1?

++∑?= pa

h ∑?——风道总阻力

k k r jf mf f h h h h h -?+?+?+?=∑?

r h ?——燃烧设备阻力

800~1000pa

∴ f

h ∑?=+900=

t k ——冷空气温度 25℃

t s ——送风机铭牌上给出的气体温度 20℃

pa H s 00.279832

.101325.101*2027325273*

43.2292*2.1=++= 根据《锅炉常用设计手册》表3-8，选4-72-11 No8C 型，性能参数：转数n=1470r/min ，风压1540pa ，风量14000Nm 3/h

电动机型号：Y180M-4, 功率11kw 。 ⑵引风机选择计算 ①引风机风量计算 b

325

.1011.1υυ= m 3/h

y υ——烟道中妖气流量 18496m 3/h

∴ h m y /2034732

.101325.101*18496*1.13==υ

②引风机风压计算

jy my yc c g f h h h h h h ?+?+?+?+?=∑?

h ∑?——烟道总阻力

c h ?——除尘器阻力 86Pa g

h ?——锅炉本体阻力 900Pa

h ?——烟囱阻力

∴ f

h ∑?=900+86++= pa

据《锅炉房实用设计手册》；选引风机型号Y5-47-12 No9C 型，性能参数：转数n=1860r/min ，全压1853pa ，流量 33780m 3/h 风压2590Pa ，选电机型号Y225S —4，功率37kw 。四、水处理设备选择 1.计算处理水量

总软化水量

])1([D D D k D p zr α--+=

=*{12+**12}=h 2.确定软化方法，并选择设备型号和台数

选择钠离子交换软化法，选用固定床逆流再生钠离子交换器，采用001*7型强酸树脂。锅炉排污率P=％,

3.确定除氧方法，选择设备

除氧水量h t D D G p /7968.1212*64.06.012'=+=+=，根据进入除氧器的水温为℃，所以选择真空除氧，其设备为体式低位水喷射真空除氧器，型号SZC-20，额定出力20t/h ，进水压力>，进水温度<50℃。

4.水处理系统水泵选择

⑴盐液池，盐泵

该再生系统设浓、稀盐液池各一个。稀盐液池的有效容积：

υ1=υy υy ——再生一次的稀盐液体积 ∴ υ1=*=

∴ 定尺寸为：1200*1000*1000mm 浓盐液池的有效容积：

y T K B ρυ242=

B ——再生一次耗盐量 kg/台

K ——存盐天数 K=5

T ——交换器延续运行的时间 h

ρ——食盐的视密度

∴3263.0800

*96.145*82.62*24m ==υ 盐液泵的容量：

y y y c t B Q ρ22.7=

B ——一次还原耗盐量

2t ——还原时间 y

c ——盐液浓度百分数 y

ρ——盐液的密度 t/m3

∴359.104

.1*6*7.4582

.62*2.7m Q y ==

∴选用一台25FS 3—16型塑料泵，其流量h ，扬程为，N= ⑵除氧水泵

锅炉房待除氧的最大水量为h ，除氧器进水压力为，软化水箱最低水位与除氧器进水口的高差为15m 左右，软化水输送管路较短。所以选用单级单吸离泵，型号：IS65-40-3/5，电动泵两台，每台流量h ，扬程，所配电机型号为112M —4，功率为4kw 。

五、确定运煤除灰方式 1.⑴最大小时耗煤量：

100*3600)036.1~015.1(max η

dw ed

Q Q B =100*80

*8.21294526.0*3600*015.1

⑵小时平均耗煤量：

100*)

(015.1'"μ

?-?=

y dw

pj pj

Q h h D B

=100*80

*8.21294)9.832.2787(*56.7*036.1-

=h ⑶年耗煤量：

100*)

()2.1~13.1('"η

?+=

y dw y y Q h h D B

=100*78

*8.21294)9.832.2787(*94.56640*2.1-

=11062t/a ⑷贮煤场面积：3

max m H N M T B F ?

ρ?????=

m ax

B ——锅炉房的小时最大计算耗煤量 t/h

生物质锅炉热力计算书

六、焓温表 V RO2 = 0.720691185 V0N2 = 2.809849761 V0H2O = 0.669867 A ar=，a f.a= I0g V0= 3.55245793 I=I0g+(α-1)*I0a (с?)co2 kJ/m3( 标） V RO2(с?)CO2(с?)N2 kJ/m3 （标） V0N2(с?)N2 (с?)H2 O kJ/m3 （标） V0H2O(с?)H2 (с?) kJ/kg ∑(3)+(5)+( 7) (с?)a kJ/m3 （标） I0a I I I I I V0(с?)a 1.3 1.3 1.335 1.39 1.42 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 温度CO2 N2 H2O O2 100 170 122.5175015 130 365.2804689 151 101.15 80 588.9479 132 468.924446 729.6253 729.6253 746.0376331 771.8285 785.8962 200 358 258.0074442 260 730.5609378 305 204.3095 168 1192.878 267 948.506266 1477.43 1477.43 1510.62753 1562.795 1591.251 300 559 402.8663724 392 1101.461106 463 310.1486 260 1814.476 407 1445.85038 2248.231 2248.231 2298.835948 2378.358 2421.733

燃油热水锅炉房计算书..

浙江理工大学建筑环境与设备工程专业锅炉及锅炉房设备课程设计（燃油热水锅炉房设计）班级10建环（1）班姓名陈孝岩学号J10150109 设计时间2013年12月指导教师王厉

锅炉及锅炉房设备课程设计说明书一、工程概况: 1.该锅炉房位为一单独建筑，主要为满足该单位淋浴房用热及办公楼冬季采暖需要。 2.锅炉房为单栋一层建筑，层高4.5米。 3.业主要求采用卧式燃油热水锅炉，热交换系统设备放置在锅炉房内统一管理。锅炉房外面已有室外地下储油罐。 4．水质资料总硬度H0永久硬度H FT暂时硬度H T总碱度A0溶解氧PH 4.8mmol/L 2.4 mmol/L 2.4 mmol/L 2.0 mmol/L 5mg/L 7.0 5．用热项目办公楼采暖用热共四层，一到四层冬季采暖面积均为1500平方米/层，采暖点用风机盘管换热，所需进水温度60度。, 淋浴热水用热供给淋浴房用热，通过容积式热交换器使得锅炉循环水加热自来水，供应40个淋浴位置，从早上9：00一直开放到晚上8：00。二、参考文献： ①《锅炉房设计规范》（GB 50041－92版） ②《采暖通风与空气调节制图标准》（GB144-88版） ③《锅炉及锅炉房设备》中国建筑工业出版社 ④《燃油燃气锅炉及锅炉房设计》机械工业出版社 ⑤《锅炉课程设计指导书》中国电力出版社 ⑥《燃油燃气锅炉结构设计及图册》西安交通大学出版社 ⑦《建筑给水排水工程》清华大学出版社

三、建筑平面图：自来水进淋浴房值班室单位办公楼

锅炉及锅炉房设备课程设计计算书一、锅炉房系统方案设计： 1、锅炉的选择：根据生产、生活、采暖的每小时的最大耗热量，同时考虑同时使用系数，管网热损失和锅炉房本身自用热量，采用燃油热水锅炉。 2、燃油系统：燃油管从油罐经埋地管进入室内，连接至锅炉，采用一锅炉一油泵系统，方便且互为备用，3倍设计耗油量进，2倍设计耗油量出，即防止符合突然变化，又使油处于循环状态，可以防止结冻。日用油箱间放置日用油箱，事故油箱，并经常检查，更换，防止结冻。 3、水循环系统：根据业主要求，生活热水供应系统采用容积式换热器经水-水换热，热水供暖采用板式换热器水-水换热供暖，从锅炉出水管出来的水分两路分别至板式换热器和容积式换热器，采用并联管路连接，经回水回到锅炉，不断循环。 4、给水系统：给水从自来水引入口引至水处理间经离子交换器处理，由给水泵引至锅炉进行补水。离子交换器置于水处理间。 5、排烟系统：从锅炉出来得烟气经烟管引至烟囱，烟囱设置于日用油箱间。二、锅炉本体计算： 1、热负荷计算：查《锅炉及锅炉房设备》P402，最大热负荷Q max 是选择锅炉的主要依据，可根据附2-1 5443322110max )(Q Q K Q K Q K Q K K Q ++++= KW 1Q ，2Q ，3Q ，4Q ——分别为采暖，通风，生产，生活最大热负荷； 5Q ——锅炉房除氧用热； 1K ,2K ,3K ,4K ——分别为采暖，通风，生产，生活负荷同时使用系数； 0K ——锅炉房自耗热量和管网热损失系数。 1）采暖季最大计算热负荷生活用热负荷：查《建筑给水排水工程》P152表5-2，采暖供回水温度为95℃/70℃，容积式换热器生活热水供回水温度为40℃/5℃，一个淋浴器无淋浴小间小时用水量取300L ，热水用热计算公式按《建筑给水排水工程》P158式5-2

锅炉房用水量设计计算

锅炉房用水量设计计算 1、锅炉房用水的组成通常来说，锅炉房用水主要分为生产用水、生活用水及煤加湿水三类，其中生产用水以循环水为主，主要为锅炉热力网循环系统补水、引风机轴承冷却补水、脱硫除尘用水、离子交换器树脂再生用水、定期排污冷却用水和冲渣用水等。 2、生产用水的核算 ①锅炉热力网循环系统补水锅炉分为蒸汽锅炉和热水锅炉两种。蒸汽锅炉的热力网补水很好理解。如：1t/h的蒸汽锅炉，就是1t/h的水产生1t/h的蒸汽，所以用水量很容易计算。环评中，我认为可以忽略“锅炉排污量并扣除凝结水量”这部分水量，直接用产汽量来估算。这里主要说一下热水锅炉的循环系统补水计算方法。要知道补水量，先要知道循环用水的量。热水锅炉循环水量计算公式采用《工业锅炉房设计手册》中的经验公式循环水量=1000×0.86kcal/MW×吸热量（MW）/一次网温度差（℃）热水锅炉补水率较低，通常为1%~2%，主要为热力网损失。根据循环水量和补水率，可以核算出补水量。 ②引风机轴承冷却补水引风机轴承在运转过程中会发热，因此需要冷却水进行冷却。在有循环水箱时，引风机轴承冷却补水量可按0.5m3/h箱核算。

如果是抛煤机炉，抛煤机及炉排轴的冷却补水量也可按每台锅炉 0.5m3/h计算。 ③脱硫除尘用水如锅炉房采用的是湿法脱硫，则涉及脱硫除尘用水，此部分用水分为两部分：配制碱液用水和脱硫装置补水。脱硫装置的补水比较复杂，实际工作中，猫姐使用类比法比较多。《烟气脱硫脱硝技术手册》中有很多案例，大家可以根据项目的实际脱硫法与案例进行类比，从而得出用水量。在此，猫姐举一个例子：某集中供热锅炉房，使用石灰—石膏湿法脱硫工艺，设计脱硫效率85%，脱硫剂石灰用量4t/h。手册中的“南宁化工集团公司石灰—石膏湿法烟气脱硫工程” 运行试验结果如下：根据案例中的石灰和用水实测消耗量，类比出本项目的脱硫除尘用水量，见下表1。表1 南宁化工集团公司与本项目脱硫除尘用水量类比分析表序号项目南宁化工集团公司本项目 1 脱硫除尘法石灰—石膏法石灰—石膏法 2 除尘效率91%~91.7% ≥98%

锅炉房毕业设计计算书祥解

巴楚县集中供热燃煤锅炉房设计说明书学校：新疆大学班级：建筑环境与设备工程10-1班学号： 20102203204 姓名：侯国春指导老师：吴梅花完成日期： 2013年3月

摘要本工程为新疆巴楚县集中供热燃煤锅炉房设计，采暖面积为56.5万平方米，采暖半径3000米，采暖方式散热器采暖，设换热站，锅炉的供回水为115/70℃。在本说明书中系统详细地解释了该锅炉房设计的原理和设计依据，并给出了合理的设备选型依据和主要设备的型号。根据建筑设计节能要求，计算出最大热负荷为39.19 MW。本设计选用3台SZL14-1.0/115/70-AⅡ型锅炉。单台锅炉额定功率为14MW，工作压力为1.0MPa，并根据水力计算确定管段的尺寸及水泵和风机型号。关键词：燃煤锅炉房；热水采暖；锅炉选型；水处理；运煤除渣系统；风系统；锅炉房工艺布置。

Abstract This project is the design of Xinjiang Bachu County Central heating boiler room,heating area of 565000 square meters, heating radius of 3000 meters, heatingradiator heating, a heat exchange station, boiler water supply and return to 115/70 ℃. In the specification system explained in detail the principle and the design on the basis of the boiler room design, and gives the selection of equipment on the basis of reasonable and main equipment type. According to the requirements ofbuilding energy saving design, calculate the maximum heat load is 39.19MW. This design uses 3 SZL14-1.0/115/70-A Ⅱ boiler. A single boiler with rated power of14, working pressure is 1, and the calculation to determine the hydraulic pipeaccording to the size and the water pump and fan model. Keywords: coal-fired boiler room; hot water heating; boiler selection; water treatment; coal slag removal system; air system; layout of boiler room.

20蒸汽锅炉强度计算-带公式可计算.doc

序号名称一、锅壳筒体强度计算 1锅炉额定压力 2计算压力 3计算介质温度 4计算壁温 5材料 6基本许用应力 7基本许用应力修正系数 8许用应力 9筒体内径 10取用厚度 11最小减弱系数 12开孔减弱系数人孔与主蒸汽管孔 (1)开孔直径 (2)开孔直径 (3)平均直径 (4)纵向节距 (5)横向节距不必按孔桥计算的最小节距人孔与安全阀管孔 (1)开孔直径 (2)开孔直径 (3)平均直径 (4)纵向节距 (5)横向节距不必按孔桥计算的最小节距安全阀管孔 (1)开孔直径 (2)纵向节距 (3)横向节距不必按孔桥计算的最小节距 13理论计算厚度 14腐蚀减薄附加厚度受压元件强度计算书共17页符号单位计算公式及来源 P e MPa 给定 P MPa Pe+△ P t j ℃查表 t bi ℃据 3.4条给定 [σ ] j MPa 据表 1 η据表 3 [ σ ] MPa η [σ] j D n mm 给定 t mm 假定 ψ min 据 4.3.1 条 d1 mm 给定 d2 mm 给定 d p mm 0.5(d1+d 2) S mm 给定 S' mm 给定 S0 mm d p+2[(D n+t)t] 0.5 d1 mm 给定 d2 mm 给定 d p mm 0.5(d1+d 2) S mm 给定 S'mm 给定 S0mm 0.5 d p+2[(D n+t)t] d p mm 0.5(d1+d 2) S mm 给定 S' mm 给定 S0 mm d p+2[(D n+t)t] 0.5 t l mm pD n/(2 ψmin [ σ]-p) c1 mm 据4.4.1 条

锅炉房设计计算书

锅炉及锅炉房设备课程设计设计计算书设计课题；某游泳池油锅炉房设计学院：建工学院班级：×××× 姓名：***** 学号：****** 导师：***** 日期：2013.12.29—2014.1.6

锅炉及锅炉房设备课程设计计算书一、设计题目：某游泳池油锅炉房设计二、设计概况：该锅炉房位于杭州市下沙镇高教大学园区某游泳池地下室（见附图，地面相对标高为-4.0m），为新建锅炉房，以满足游泳池冬季空调、地板辐射采暖、平时游泳池循环水和淋浴热水系统用热。三、原始资料：四、热负荷计算及锅炉选型 1、热负荷计算（1）空调用热负荷民用及工业、企业辅助用建筑的房屋供暖耗热可用建筑平面热指标q来概算： Q=A0q Q——建筑物供暖设计耗热量，W A0——建筑面积，m2 （出自《供暖通风设计手册》P260） ①游泳池大厅： q值查《供暖通风设计手册》P261表6-29得q = 150W/ m2 A0=2160 m2 ∴Q = 2160×150 =324000 W = 278640 kcal/h ②辅助用房： q值查《供暖通风设计手册》P261表6-29得q=80W/ m2 A0=324m2 ∴Q = 324×80 = 25920 W = 22291 kcal/h （2）地板辐射采暖属于局部地点辐射，采暖面积为650 m2。查《采暖通风与空气调节规范》P63表3.4.13 人体所需的辐射照度与周围空气温度的

关系表，当周围空气温度为16℃时，所需的辐射照度为81W/m ∴ 地板辐射采暖的热负荷Q=650×81=52650W=45279 kcal/h （3）淋浴热水系统查《现代建筑设备工程设计手册》P254 可得到如下计算公式：工业企业生活间、公共浴室等设计用水量计算： ∑ =3600 0b n q Q h r 式中 Q r ——设计用水量， q h ——卫生器热水小时用水定额（L/h ）(查《现代建筑设备工程设计手册》表6.2-2) n 0——同类型卫生器数， b ——卫生器同时使用百分数，公共浴室取100% 耗热量计算公式： Q = Q r c ( t r - t l ) 式中 Q ——设计小时耗热量，W 或kcal/h c ——水的比热容， t r ——热水温度，℃ t l ——冷水温度，℃ Q r ——设计用水量，本系统计算中：q h =300 L/h n 0=50 b=100% t r =60℃ t l =5℃ ∴Q=（300×50×100%）×4.19×（60—5）/3600 =960×103 W=826×103 kcal/h （4）游泳池循环水加热查《给排水设计手册》第二册室内给水排水P293 ①水面蒸发热损失： W 1= r （0.0178+0.0152V ）（P b -P Z ）F (kcal/h) 式中 r=581.9 kcal ／kg V=0.5m/s P b =26.7mmHg P Z =15.2mmH 2O F=50×21=1050m 2 ∴W 1=581.9×(0.0178+0.0152×0.5)(26.7-15.2) ×1050=178471.64 kcal/h 1000w=860 kcal/h ②水面传导热损失: W 2=α F(t s -t q ) kcal/h =8×50×21×(27-26)=8400 kcal/h ③池壁和池底传导热损失 W 3=∑-)(t s p t t KF （kcal/h ） =1.0×(21×1.5×2+50×1.5×2+50×21)(27-26)= 1263 kcal/h ④管道设备传导热损失管道和设备的传导热损失W 4可参照《现代建筑设备工程设计手册》第4章中热水循环管网计算方法进行计算。为了简化计算可采用以下估算方法: W 1+ W 2+ W 3+ W 4=1.15 W 1 ⑤补给水加热耗热量

10吨锅炉计算书

某工业锅炉房工艺设计原始资料 1.地区：哈尔滨 2.热负荷资料 3.煤质资料 ⑴煤种：烟煤 ⑵煤元素元素分析 C y=55.5％H y=3％O y=3.8％N y=0.9％S y=0.5％ A y=26.3％W y=10％ 4.水质资料水源：深水井水压0.3MPa

总硬度：H=4.84mge/L pH=7.8 溶解氧含量：3.5mge/L 5.气象资料 ⑴采暖室外计算温度：-26° ⑵采暖期室外平均温度：-9.5° ⑶采暖天数：179天 ⑷最大冻土层深度：2米 ⑸海拔高度：127.95米、 ⑹大气压力：冬：745.9mmHg 夏：735.9mmHg 一、热负荷计算 1.小时最大计算热负荷 D max=k0（k1D1+k2D2+k3D3+k4D4)k5D5 k0——室外管网散热损失和漏损系数，取1.10 k1——采暖热负荷同时使用系数，取1.0 k2——通风热负荷同时使用系数，取0.8~1.0 k3——生产热负荷同时使用系数，取0.7~0.9

k 4——生活热负荷同时使用系数，取0.5 D 1——采暖设计热负荷，为5.88t/h D 2——通风设计热负荷，为6.2t/h D 3——生产最大热负荷，为0.88t/h D 4——生活最大热负荷，为0.6t/h 所以；=max 1D 1.15（0.8?5.88+1.0?6.2+1.1?0.88+0.5?0.6）=14 t/h 2.小时平均热负荷 D pj =k 0（D pj1+D pj2+D pj3+D pj4）+D pj5 D pj1——采暖小时平均热负荷 D pj1= 1D t t t t w n pj n -- 由原始气象资料查得：t n =18℃ t pj =-9.5℃ t w =-26℃ ∴D pj1=) 26(18)5.9(18----*1.7=1.063t/h D pj2——通风小时平均热负荷由采暖小时平均热负荷得 D pj2=0.875t/h D pj3——生产用热平均热负荷 D pj3=3.5t/h

水管锅炉强度计算例题

P0 = P r+△P f+△P h=1.25+0+0=1.25 例题2：额定压力1.25MPa的过热蒸汽锅炉，计算锅筒工作压力。 P0 = P r+△P f+△P h=1.25+0.1×1.25+0=1.375 例题3：额定压力1.25MPa的饱和蒸汽锅炉，确定安全阀整定压力。 2只安全阀都装在锅筒上，前例已计算P0 = 1.25 查GB/T16507.7表2，整定压力最低值为1.04×1.25 =1.3，最高值为1.06×1.25 =1.325 例题4：额定压力1.25MPa的过热蒸汽锅炉，确定安全阀整定压力。 2只安全阀1只装在锅筒上，1只装在过热器出口集箱上。锅筒上的安全阀按较高整定压力调整，前例已计算P0 =1.375 查GB/T16507.7表2，整定压力为：1.06×1.375=1.46 过热器上的安全阀按较低整定压力调整，P0 = P r+△P f+ △P h=1.25+0+0=1.25 查GB/T16507.7表2整定压力为：1.04×1.25 =1.3 例题5：额定压力1.25MPa的自然循环热水锅炉，确定安全阀整定压力。 2只安全阀都装在锅筒上，P0 = P r+△P f+△P h=1.25+0+0=1.25 查GB/T16507.7表3，整定压力最低值为1.10×1.25 =1.375＞1.25+0.07=1.32；最高值为1.12×1.25 =1.4＞1.25+0.1=1.35

前例已计算P0 = 1.25 前例已计算安全阀整定压力较低值为：1.3 △P a=1.3-1.25=0.05 P =P0 +△P a=1.25+0.05=1.3 例题7：额定压力1.25MPa的饱和蒸汽锅炉，锅筒不绝热，在600～900℃的对流烟道内，名义厚度18 mm，材料Q245R，确定许用应力[]σ。计算压力p，前例已计算，p=1.3MPa 查《干饱和蒸汽以及饱和线上的水的比容和焓》表，该表按压力列出了饱和温度、饱和水的比容、饱和蒸汽比容、饱和水焓、饱和蒸汽焓、汽化潜热。是我们经常使用的表。注意表中的压力值是绝对压力，计算时的工作压力是表压，要加0.1变成绝对压力。 P =1.4MPa t s=195.04 查表2，t d = t m +50 =195.04 + 50 = 245.04 查GB/T16507.2表2，许用应力112.29MPa（内插法确定）查表1，η=0.9 []σ=0.9×112.29=101.06 MPa 例题8：额定压力1.25MPa的饱和蒸汽锅炉，锅筒内径900mm，不绝热，在600～900℃的对流烟道内，名义厚度18 mm，材料Q245R，焊接采用双面坡口自动焊，100%无损探伤，孔排开孔直径52mm,纵向节距97mm，横向节距72.1mm（按筒体平均直径计算），计算最小减弱系数。

【精品】燃油热水锅炉房计算书

燃油热水锅炉房设计说明书一、工程概况： 1.该锅炉房位为一单独建筑,主要为满足该单位淋浴房用热及办公楼冬季采暖需要。 2.锅炉房为单栋一层建筑，层高4。5米。 3.业主要求采用卧式燃油热水锅炉，热交换系统设备放置在锅炉房内统一管理.锅炉房外面已有室外地下储油罐. 4．水质资料 5．用热项目

二、参考文献： ①《锅炉房设计规范》（GB50041－92版) ②《采暖通风与空气调节制图标准》（GB144—88版) ③《锅炉及锅炉房设备》中国建筑工业出版社 ④《燃油燃气锅炉及锅炉房设计》机械工业出版社 ⑤《锅炉课程设计指导书》中国电力出版社 ⑥《燃油燃气锅炉结构设计及图册》西安交通大学出版社 ⑦《建筑给水排水工程》清华大学出版社三、建筑平面图：

单位办公楼

燃油热水锅炉房设计计算书一、锅炉房系统方案设计： 1、锅炉的选择：根据生产、生活、采暖的每小时的最大耗热量,同时考虑同时使用系数，管网热损失和锅炉房本身自用热量，采用燃油热水锅炉。 2、燃油系统：燃油管从油罐经埋地管进入室内，连接至锅炉，采用一锅炉一油泵系统，方便且互为备用,3倍设计耗油量进，2倍设计耗油量出，即防止符合突然变化,又使油处于循环状态，可以防止结冻。日用油箱间放置日用油箱，事故油箱，并经常检查，更换，防止结冻。 3、水循环系统:根据业主要求，生活热水供应系统采用容积式换热器经水水换热，热水供暖采用板式换热器水水换热供暖，从锅炉出水管出来的水分两路分别至板式换热器和容积式换热器，采用并联管路连接，经回水回到锅炉,不断循环。 4、给水系统：给水从自来水引入口引至水处理间经离子交换器处理,由给水泵引至锅炉进行补水.离子交换器置于水处理间。 5、排烟系统：从锅炉出来得烟气经烟管引至烟囱,烟囱设置于日用油箱间。二、锅炉本体计算： 1、热负荷计算：查《锅炉及锅炉房设备》P402，最大热负荷Q max 是选择锅炉的主要依据，可根据附2—1 5443322110max )(Q Q K Q K Q K Q K K Q ++++=KW 1Q ，2Q ，3Q ，4Q ——分别为采暖，通风，生产，生活最大热负荷； 5Q ——锅炉房除氧用热； 1K ,2K ，3K ,4K ——分别为采暖，通风,生产,生活负荷同时使用系数； 0K —-锅炉房自耗热量和管网热损失系数。

循环流化床锅炉热力计算

循环流化床锅炉热效率计算我公司75t/h循环流化床锅炉，型号为UG75/3.82-M35，它的热效率计算为：

三、锅炉在稳定状态下，相对于1Kg燃煤的热平衡方程式如下： Q r=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6 (KJ/Kg),相应的百分比热平衡方程式为： 100%=q1+q2+q3+q4+q5+q6 (%) 其中 1、Q r是伴随1Kg燃煤输入锅炉的总热量，KJ/Kg。 Q r= Q ar+h rm+h rs+Q wl 式中Q ar--燃煤的低位发热量，KJ/Kg；是输入锅炉中热量的主要来源。Q ar=12127 KJ/KgJ h rm--燃煤的物理显热量，KJ/Kg；燃煤温度一般低于30℃，这一项热量相对较小。 h rs--相对于1Kg燃煤的入炉石灰石的物理显热量，KJ/Kg；这一项热量相对更小。 Q wl--伴随1Kg燃煤输入锅炉的空气在炉外被加热的热量，KJ/Kg；如果一、二次风入口暖风器未投入，这一部分热量也可不计算在内。

2、Q1是锅炉的有效利用热量，KJ/Kg；在反平衡热效率计算中，是利用其它热损失来求出它的。 3、Q4是机械不完全燃烧热损失量，KJ/Kg。 Q4= Q cc(M hz C hz+M fh C fh+M dh C dh)/M coal 式中Q cc--灰渣中残余碳的发热量，为622 KJ/Kg。 M hz、M fh、M dh--分别为每小时锅炉冷渣器的排渣量、飞灰量和底灰量，分别为15、7、2t/h。 C hz、C fh、C dh--分别每小时锅炉冷渣器的排渣、飞灰和底灰中残余碳含量占冷渣器的排渣、飞灰和底灰量的质量百分比，按2.4%左右。 M coal--锅炉每小时的入炉煤量，为20.125t/h。所以Q4= Q cc(M hz C hz+M fh C fh+M dh C dh)/M coal =622（15*2.4+7*2+3.5*2.4）/20.125 =1694 KJ/Kg q4= 100Q4/Q r（%） =100*1694/12127=13.9% 4、Q2是排烟热损失量，KJ/Kg。 Q2=(H py-H lk)(1-q4/100) 式中H py--排烟焓值，由排烟温度θpy (135℃)、排烟处的过量空气系数αpy（αpy =21.0/(21.0 - O2py)）=1.24和排烟容积比热容C py=1.33 (KJ/(Nm3℃))计算得出，KJ/Kg。 H py=αpy (V gy C gy+ V H2O C H2O)θpy+I fh 由于I fh比较小可忽略不计 =1.24*( 5.05*1.33+0.615*1.51) *135 =1229

锅炉课设热力计算电子版

课程设计任务书一、课程设计题目：二、课程设计任务： 1.任务： 2.已知条件：三、原始资料 1.锅炉结构及设计参数锅炉型号为SHL10-1.3/350-WⅢ型，如图8-1所示，炉膛内前墙、后墙、炉顶及两侧墙均布置有水冷壁，炉膛后沿烟气流程布置有凝渣管、过热器、对流管束、鳍片式铸铁省煤器和管式空气预热器。锅炉设计给水温度105℃，给水压力1.4MPa，排污率5%，冷空气温度30℃，热空气温度150℃，排烟温度180℃，炉膛出口处负压20Pa。设计煤种为山西阳泉无烟煤，煤质资料为：C ar=65.65%，H ar=2.64%，O ar=3.19%，N ar=0.99%，S ar=0.51%，M ar=8%，A ar=19.02%，V daf=7.85%，= Q24426kJ/kg。 ar, net 锅炉受热面的设计过量空气系数及漏风系数见表8-8。设计热力计算结果见表8-9。

kJ/kg 10781.5 735.2 2229.4 图8-1 SHL10-1.37/350-W Ⅲ型锅炉本体结构简图 1-炉膛；2-烟窗及凝渣管； 3-过热器；4-对流管束； 5-省煤器，6-烟道门；7-空气预热器；8-风室；9-炉排四、热力计算步骤（一）辅助计算

当net ar,ar fh A a 4190 Q ≤6时，飞灰焓fh h 可忽略不计；实际烟气焓值只需要计算设备所处温度环境对应的焓值，不必全部算。

（二）炉膛热力计算炉膛结构如图8-2所示。图8-2 炉膛结构 AB=3320mm；BC=2280mm；CD=3850mm；DE=1970mm； EF=3340mm；FG=980mm；GH=1470mm；HI=640mm 要求学生：在图8-2中标出与尺寸相关的结构名称，如炉膛宽度、深度等。 2.炉膛的传热计算

锅炉房设计计算书

筑龙网w w w .z h u l o n g .c o m 锅炉及锅炉房设备课程设计设计计算书设计课题；某游泳池油锅炉房设计学院：建工学院班级：×××× 姓名：***** 学号：****** 导师：***** 日期：2003.12.29—2004.1.6

筑龙网w w w .z h u l o n g .c o m 锅炉及锅炉房设备课程设计计算书一、设计题目：某游泳池油锅炉房设计二、设计概况：该锅炉房位于杭州市下沙镇高教大学园区某游泳池地下室（见附图，地面相对标高为-4.0m ），为新建锅炉房，以满足游泳池冬季空调、地板辐射采暖、平时游泳池循环水和淋浴热水系统用热。三、原始资料： 1、水质资料总硬度H 0永久硬度H FT 暂时硬度H T 总碱度A 0溶解氧 PH 4.5me/L 2.1 me/L 2.4 me/L 2.5 me/L 5mg/L 8.0 2、气象资料冬季采暖室外计算温度 -1℃ 冬季通风室外计算温度 4℃ 冬季地面水计算温度 5℃ 主导风向偏北风 3、用热项目空调辅助用房空调（见附图，使用地点在E 、L 轴和1、2轴之间的一层部分，324 M 2）和游泳池部分空调（见附图，使用地点在A 、L 轴和2、8轴之间一层部分，即游泳池大厅，2160M 2）。空调热水设计供水温度为60℃/50℃。地板辐射采暖沿游泳池周边铺设埋地采暖管（一层地面下10CM ），采暖面积为650M 2。设计供回水温度为50℃/40℃。淋浴热水系统淋浴室共设50个冷热水混合淋浴器，使用地点在一层的男女淋浴室（即1、2轴和F 、K 之间的一层部分）。要求热水管出水温度为60℃。游泳池循环水加热游泳池为比赛用池，体积为50×21×1.5M 3，使用时水温保持在25℃以上；四、热负荷计算及锅炉选型 1、热负荷计算（1）空调用热负荷民用及工业、企业辅助用建筑的房屋供暖耗热可用建筑平面热指标q 来概算： Q=A 0q Q ——建筑物供暖设计耗热量，W A 0——建筑面积，m 2 （出自《供暖通风设计手册》P260） ① 游泳池大厅： q 值查《供暖通风设计手册》P261表6-29得q = 150W/ m 2 A 0=2160 m 2 ∴ Q = 2160×150 =324000 W = 278640 kcal/h ② 辅助用房： q 值查《供暖通风设计手册》P261表6-29得q=80W/ m 2 A 0=324m 2 ∴ Q = 324×80 = 25920 W = 22291 kcal/h （2）地板辐射采暖属于局部地点辐射，采暖面积为650 m 2 。查《采暖通风与空气调节规范》P63表3.4.13 人体所需的辐射照度与周围空气温度的关系表，当周围空气温度为16℃时，所需的辐射照度为81W/m 2

锅炉设计计算书

燃气锅炉计算书一、设计资料： 1. 热负荷资料：供暖热负荷为12Mw ，由热水锅炉房供给的95/70℃的热水供暖，系统工作压力为0.7Mpa 。 2. 应用基低位发热量：kg kJ Q y dw /9.35078=；3/7694 .0m kg =ρ 3. 水质资料：原水水质指标如下：总硬度：5.3mmol/L ；碳酸盐硬度：5.0mmol/L ；非碳酸盐硬度：0.3mmol/L 总碱度：2.1mmol/L ；溶解氧：5.8mg/L ；PH 值：7.0；含盐量：259mg/L 4. 气象资料：供暖室外计算温度：－5℃；供暖室外平均温度：1.1℃；供暖天数：120天冬季室外平均风速：1.9m/s ；主导风向：东北风；大气压力：97.86kPa 二、设计计算： 1. 最大计算热负荷： 010max Q K K Q = ＝1.08×1×12 ＝12.96 (MW) 式中：K 0－热水管网的热损失系数，取1.08； K 1－供暖热负荷同期使用系数，取1； Q 0－供暖最大热负荷，kW 。 2. 供暖平均热负荷： 0' Q t t t t Q w n pj n pj --= ＝ 12) 5(181 .118?--- ＝8.817 (MW) 式中：t w －室外供暖计算温度； t pj －供暖期室外平均温度； t n －供暖室内计算温度。

3. 供暖全年耗热量： 120360024???=pj a Q Q ＝8.817×24×3600×120 =91414656 (MJ) 三、锅炉类型及台数的选择确定：根据计算结果，选定“北京金象特高锅炉制造有限公司”生产的WNS5.6-95/70-Q 型燃气热水锅炉3台（不设备用），技术参数如下： 1. 额定热功率5.6MW ； 2. 额定工作压力0.7MPa ； 3. 额定出水/回水温度95/70℃； 4. 设计效率89.6%； 5. 锅炉水容积9.35m 3； 6. 锅炉本体重量12.6吨。 7. 蒸发量192m 3/h ； 8. 安全阀接口尺寸：DN80×2； 9. 热水出水/回水接管尺寸：DN200/DN150×2； 10. 排污口接管尺寸：DN80； 11. 排烟管接口尺寸：DN700。四、锅炉水处理系统设计计算：根据所选锅炉功率及原水水质，锅炉给水及补给水应做软化及除氧处理： 1. 锅炉排污量的计算：锅炉排污量按照蒸发量的10％计算。 D lp =G ×D=192×3×0.10=57.6 (T/h) 2. 锅炉房水处理设备的处理能力计算： D ＝K （D1＋D2）＝1.20×(57.6+100×0.005] =69.72 (m3/h) 其中：D ——水处理设备出力（m3/h ） K ——富裕系数，考虑水处理设备自用水量（产水量的2％），取1.20 D1——锅炉连续排污损失（m3/h ） D2——采暖热水系统的补给水量，按照系统循环水量的0.5%计算（m3/h ）管路循环水量暂按100m 3计算 3. 水处理设备选型计算：水处理流程采用砂过滤＋活性碳过滤＋保安过滤＋单级钠离子树脂过滤＋保安过滤的工艺。根据所需处理水量、原水水质，各水处理设备型号如下： 1) 砂过滤器：Φ1400×3230×3组（两用一备），主要技术指标如下： ① 产水量：30~45 m 3/h ② 工作压力：0.40MPa ③ 最大运行阻力：6～9m ④ 进出水管公称直径：DN150

循环流化床锅炉热力计算.

循环流化床锅炉热效率计算我公司75t/h循环流化床锅炉，型号为UG75/3.82-M35，它的热效率计算为：

锅炉计算公式

锅炉的功率换算公式来源：发布日期：2011-02-01 锅炉的功率换算公式蒸汽锅炉的功率又称蒸发量，就是每小时把水变成蒸汽的量：吨/小时（T/h）或公斤/小时（kg/h）。当然也可以用MW或kW表示。锅炉的功率（或出力）也就是锅炉每小时产生的热量。热水锅炉功率用MW（1MW=1000kW）或万大卡/小时（万kcal/h）表示。蒸汽锅炉的功率又称蒸发量，就是每小时把水变成蒸汽的量：吨/小时（T/h）或公斤/小时（kg/h）。当然也可以用MW或kW表示。在我国，蒸发量与功率的对应关系是： 1T/h=1000kg/h=0.7MW=720kW=60万kcal/h=600Mcal/h。功率的单位还有马力（Hp）和锅炉马力（BHp）。 1Hp = 0.745kw, 1BHp = 9.81kw 欧美蒸汽锅炉蒸发量标示中常注有：“at 212 ”字样，是说它的蒸发量是指212华氏度的水蒸发为212华氏度? 的蒸汽量，也就是100℃的水蒸发为100℃的蒸汽量。这样1kg蒸发量相当于540kcal热量，我们把它称作“当量蒸发量”，即： 1T/h = 54万kcal/h。由此还可推算出，锅炉马力与“当量蒸发量”的关系为： 1BHp = 15.62kg/h。 1、锅炉蒸发量与锅炉热效率 1吨/时（t/h）≈60×104千卡（大卡）/时（kcal/h）≈0.7兆瓦（MW）≈720K千瓦（KW） 2、锅炉蒸发量与锅炉马力 1吨/时（t/h）≈71.1锅炉马力（BHP） 3、锅炉压力工程单位与国际计量单位 1兆帕（Mpa）≈10公斤力/厘米2 （kgf/cm2） 4、兆帕与帕 1兆帕（Mpa）=106帕（pa） 1帕（pa）=0.01mbar(毫巴) ≈10-5公斤力/厘米2（工程大气压）（kgf/cm2） 1帕（pa）≈0.1毫米水柱（mmH2O） 5、力与重力 1公斤力（kgf）=9.81牛顿（N） 6、热量 1千卡（大卡）（kcal）=4.187千焦（KJ）

锅炉设计计算书

锅炉设计计算书长春博信诚科技有限公司 2016-11-22

锅炉设计计算书设计题目：220t/h燃煤锅炉一、锅炉热力计算 1.1锅炉校核计算主要内容 1、锅炉辅助设计：这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。 2、受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。 3、计算数据的分析：这部分内容往往是鉴定设计质量等的主要数据。 1.2、整体校核热力计算过程顺序 1、列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉的主要参数和燃料特性参数。 2、根据燃料、燃烧方式及锅炉结构布置特点，进行锅炉通道空气量平衡计算。 3、理论工况下（a＝1）的燃烧计算。 4、计算锅炉通道内烟气的特性参数。 5、绘制烟气温焓表。 6、锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。 7、锅炉炉膛热力计算。 8、按烟气流向对各个受热面依次进行热力计算。 9、锅炉整体计算误差的校验。 10、编制主要计算误差的校验。 11、设计分析及结论。 1.3、热力校核计算基本资参数 1) 锅炉额定蒸汽量De=220t/h 2)给水温度：t GS=215℃ 3）过热蒸汽温度：t GR=540℃ 4）过热蒸汽压力（表压）P GR=9.8MPa 5)制粉系统：中间储仓式（热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机） 6）燃烧方式：四角切圆燃烧 7）排渣方式：固态 8）环境温度：20℃ 9）蒸汽流程：一次喷水减温二次喷水减温 ↓↓ 10）烟气流程：炉膛→屏式过热器→高温对流过热器→低温对流过热器→高温省煤器→高温空预器→低温省煤器→低温空预器 1.4、燃料特性：

（1）燃料名称：平顶山烟煤（2）煤的收到基成分漏风系数和过量空气系数（3）确定锅炉的基本结构采用单锅筒∏型布置，上升烟道为燃烧室及凝渣管。水平烟道布置两级悬挂对流过热器。布置两级省煤器及两级管式空气预热器。整个炉膛全部布满水冷壁，炉膛出口凝渣管簇由锅炉后墙水冷壁延伸而成，在炉膛出口处采用由后墙水冷壁延伸构成的折焰角，以使烟气更好的充满炉膛。采用光管水冷壁。对流过热器分两级布置，由悬挂式蛇形管束组成，在两级之间

75吨时循环流化床锅炉设计

75吨/时循环流化床锅炉设计摘要循环流化床（CFB）燃烧技术是上个世纪70年代在国际上发展起来，，低污染且煤种适应性强这三大特点，自从70年代末第一台20t/h循环流化床锅炉问世以来，循环流化床燃烧技术得到了许多国家的重视，并与此同时得到了迅速的发展。我国自上世纪八十年代起开始发展循环流化床锅炉技术，并同时采取引进和自我开发两条路线，目前已经完全掌握了中小型循环流化床锅炉设计制造技术。在整个设计过程中，进行了无脱硫工况，脱硫工况的燃料消耗量和燃烧烟气的计算。主要计算有热力计算，强度计算和烟风阻力计算以及回料器设计计算，旋风分离器的设计计算。其中热力计算包括炉膛、高温过热器、低温过热器、省煤器以及空气预热器的计算。旋风分离器选用一个绝热旋风分离器。鉴于该锅炉为中压锅炉，采用钢管式省煤器。空气预热器采用管式空气预热器。利用CAD,完成了锅炉总图、封头图、锅筒展开图。关键词循环流化床锅炉；热力计算；强度计算；烟风阻力计算

The design of CFB 75t/h boiler Abstract The circulation fluid bed (CFB) burning technology is a kind of clean coal burning technology which starts from 70's,and achieve the application on the boiler successfully at 80's in the last century. Because its highly effective, the low pollution and strong compatible for many coal plants. It is at the end of the 70's when the first 20t/hcirculation fluid bed boiler has been published,the circulation fluid bed burning technology obtained many national s’ values, and obtained the rapid development at the same time. Our country opens the beginning of developping the circulation fluid bed boiler technology from on century 80's, and simultaneously adopts the introduction and the self-development two political lines, we are already completely had grasped the design and manufacture technology for middle and small scale circulation fluid bed boiler at present. Throughout the design process，I had made a calculation about the without desulfurization conditions, the status of the desulfurization of fuel consumption and combustion flue gas.The main calculating conclude thermodynamic calculation, strength calculation,the smoke and wind resistance calculation,the designe of the retune leg and the cyclone. Thermodynamic calculations which include the furnace and high-temperature superheater, low-superheater and economizer and air preheater calculations. Cyclone choose an adiabatic cyclone. In view of the medium-pressure boiler of this boiler,chosing pipe-economizer while air Preheater using the tube type air preheater. Keywords CFB;thermodynamic calculations; strength calculation; smoke& wind resistance calculation