地下室临时支撑设计计算书
车库顶板堆载及施工道路加固方案最新版
XXXX工程地下室顶板堆载方案编制单位：编制时间：XXXX年XX月XX日目录第一章工程概况 (1)1.1 总体简介 (1)1.2 建筑设计简介 (1)1.3 结构设计简介 (3)1.4 回顶概况 (3)第二章编制说明及依据 (4)2.1 编制说明 (4)2.2 编制的依据 (4)2.3 设计数据 (5)2.4 原设计承载能力计算 (5)第三章施工准备 (5)3.1 技术准备 (5)3.2 劳动力准备 (5)3.3 材料准备 (5)3.4 脚手架材料选择和质量规定 (6)四、车库顶板承载验算 (7)4.1车库顶板行车验算 (7)4.2钢管堆载验算 (13)4.3方木、板堆载验算 (13)4.4钢筋堆载计算 (13)4.5 工字钢堆载验算 (14)4.6 钢笆网堆载验算 (14)4.7 沙、石、砖、水泥堆载验算 (14)4.8 扣件堆载验算 (15)4.9 后浇带行车措施 (15)4.10 车库顶板材料堆载要求 (15)4.11施工洞位置、塔吊洞口周边位置的回顶加固 (16)4.12剪刀撑设置 (18)第五章架体搭设 (19)第六章回顶架搭设规范规定及安全注意事项 (19)第七章安全保证措施 (20)第八章安全应急措施 (21)8.1应急救援小组 (21)8.2医院简介 (22)8.3地址及路径 (22)第一章工程概况1.1 总体简介建设单位：设计单位：勘察单位：监理单位：施工单位：XXX项目位于XX省XX市XXX，主要包括1#、2#、3#、4#楼工程，总建筑面积为114704.83㎡。
1.2 建筑设计简介1.3 结构设计简介由于本工程地下室外墙边线距离用电红线较近，可用施工场地狭小受限，地下室外没有足够场地用来堆码施工材料，为了满足施工需求，需要将大量模板、木方、钢筋、钢材、钢管、扣件、砌块、水泥、砂浆、机械设备等布置在地下室顶板上，鉴于以上原因，经过验算，为保证结构安全，对于材料堆码区域和行车区域采取回顶措施，回顶采用快速架或者扣件式钢管架。
悬挑脚手架施工方案及计算书
目录一、工程概况： (1)二、架体设计、搭设与拆除 (2)2。
1扣件式钢管脚手架搭设的基本要求 (2)2。
2外架结构构造 (2)2.3外架防护构造 (3)2.4脚手架的拆除时应符合下列规定： (3)三、脚手架材质要求 (4)3。
1钢管 (4)3。
2扣件 (4)3。
3脚手板 (4)3。
4连墙件 (4)3.5安全网 (5)四、外脚手架的验收、使用与保养 (5)五、安全管理 (6)六、计算书 (6)七、质量保证措施 (22)八、安全管理制度 (22)一、工程概况：本工程为博大·世纪华庭6#楼，位于焦作市山阳区焦东路北段东侧，工期为365天，要求2011年5月20日开工,2012年5月20日竣工交付使用.该工程由中国建筑技术集团设计, 建筑面积为8443.5M2。
地下是一层地下室，地上主体为18层.地下室层高3.6M，地上部位层高均为2。
9M，单元组合为一梯两户，地上部分均为住宅。
该工程剪力墙结构。
由于需要及时进行基础回填土，综合考虑了以往的施工经验，决定采用型钢悬挑脚手架。
本方案编制依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）以及本工程的施工图纸.二、架体设计、搭设与拆除2.1扣件式钢管脚手架搭设的基本要求横平竖直，整齐清晰图形一致,平竖通顺,连接牢固，受荷安全,有安全操作空间，不变形,不摇晃。
外架搭设时，严格按照规范对材质、搭设顺序的要求进行，遵守安全技术规程对外架搭设的安全操作要求，保证操作人员持证上岗，以确保外架搭设的质量和安全性。
2。
2外架结构构造本工程悬挑脚手架采用普通型钢悬挑脚手架.架体距离墙面400㎜,架体宽度1200㎜,立杆间距1500㎜，大横杆步距外侧1800㎜，内侧1800㎜。
支架基础计算书(最终版)
泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装临时支架计算书主线支架 B匝道支架 D匝道支架南通市路桥工程有限公司2016年3月目录1、结构分析内容与结论 (1)1.1计算的依据 (1)1.2结构分析内容 (1)1.3 结构分析结论 (1)2、施工临时支架计算 (1)2.1 施工组织设计中临时支架的设计概况 (1)2.2 复核计算采用规范 (8)2.3 材料特性和容许值 (8)2.4 作用力取值 (9)3、主线钢支架计算分析 (11)3.1 计算模型 (11)3.2 外荷载作用 (12)3.3 主线钢支架结构分析结果 (13)4、B匝道钢支架计算分析 (20)4.1 计算模型 (20)4.2 外荷载作用 (21)4.3 B匝道钢支架结构分析结果 (22)5、D匝道钢支架计算分析 (29)5.1 计算模型 (29)5.2 外荷载作用 (30)5.3 D匝道钢支架结构分析结果 (31)6、基础及地基承载力验算 (37)泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装临时支架计算书1、结构分析内容与结论1.1计算的依据1、依据《泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁施工图》；2、依据泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装方案支架设计。
1.2结构分析内容依据钢管格构支架的结构设计构造大样图，根据《铁路钢桥制造规范》（TB 10212-2009）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）和《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）的要求，施工阶段考虑了钢管临时支架结构自重、施工机具和人群临时荷载，以及钢箱梁安装施工全过程作用于支架上的最不利荷载，分析计算施工阶段最不利荷载作用下钢管格构支架构件的应力和内力值、支架水平位移、基础支撑反力值。
1.3 结构分析结论在各施工阶段荷载作用下，钢管格构支架结构自重、施工机具和人群荷载，以及钢箱梁最不利值作用下，钢管格构支架的φ325x7mm钢管立柱、14#槽钢水平连杆和斜杆应力均满足规范要求；双拼32#工字钢弯曲应力满足规范要求；钢管格构支架的屈曲稳定系数满足规范要求。
结构加固_托梁换(加固)柱_支撑方案
结构加固_托梁换(加固)柱_支撑方案天津市医疗废物集中处理中心地下室和办公楼加固工程地下室G轴四根框架柱加固专项支撑托换方案编制：审核：批准：北京发研工程技术有限公司天津市医疗废物集中处理中心工程项目经理部2014年8月1日目录1.编制说明 02.编制依据 02.1施工图纸 02.2设计规范 03.施工流程 (1)3.1钢支撑施工流程 (1)4.地下室钢支撑计算书 (1)4.1恒载计算 (1)4.2钢支撑稳定性计算 (3)4.3钢支撑长细比验算 (4)4.4支撑柱脚垫板计算 (5)5.地下钢支撑施工方案 (5)5.1钢支撑节点设计 (5)5.2钢支撑剪刀撑设计 (8)6.脚手架卸荷计算书 (9)6.1办公楼卸荷架搭设区域 (9)6.2办公楼地下室顶板荷载计算 (9)7.地上工字钢卸荷计算书 (14)7.1.工字钢性能参数表 (14)7.2工字钢取值 (16)7.3工字钢选择 (16)7.4工字钢强度验算 (16)7.5地上工字钢支撑方案 (16)1.编制说明本工程位于天津市静海区，根据《天津市医疗废物集中处理中心地下室和办公楼加固工程》施工图S-04有5根框架柱需要加固，分别位于G/7.9.10.12.14轴，其中G/7.9.10.12轴框架柱受损较重，需加固框架柱截面均为700*700，地下至地上一层加固，其余层不加固。
地下加固柱为四面加固每面加大100mm，地上一层为三面加固，室内每面各加大100mm。
其中地下室框架柱在结构标高0.25处以G轴往南为中段纯地下室顶板，结构标高1.410位置处以G轴往北为综合办公楼地下室顶板。
根据设计要求，受损较重框架柱加固前，柱头损伤的混凝土应剔除，直至坚硬部位；剔凿表面应清理干净，做好界面处理，避免出现冷缝；采用灌浆料掺微膨胀剂，采取压力注浆等方式，结合柱加大截面灌注，确保强度和密实度；在梁柱节点范围内应加密箍筋间距，确保施工质量,在剔凿施工前，应对剔凿的柱进行可靠地支撑托换，支撑方案应考虑上部各层结构和非结构构件等恒载、活荷载，支撑系统应进行承载力和稳定性计算。
模板计算书
一、编制依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）二、工程概况三、施工部署a)技术准备1)根据施工图纸要求计算模板配制数量，确定每个部位模板施工方法，编制模板设计施工方案。
2)项目技术负责人及主管工长对操作班组做好岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。
3)根据施工进度，主管工长提前制定模板加工计划。
b)生产准备四、模板选型及质量要求模板设计及加工质量的标准按清水混凝土质量标准实施，清水混凝土外观要求应达到：表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确（在允许偏差以内），色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣和明显的汽泡，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需粉刷或仅需涂料罩面即可达到相当于中级抹灰的质量标准。
模板设计及加工在满足模板施工及质量要求的前提下，尽量考虑经济，施工效率等成本因素。
根据本工程施工工期较短、质量标准高的特点，同时考虑经济效益及现场实际情况，模板综合选型如下：柱模板15厚木胶板覆面模板；50×100木方作次龙骨，间距为250。
按柱截面和净高制成定型模板，用钢管柱箍，间距600，φ14螺栓对拉，钢管斜撑固定。
梁模板15mm厚竹胶板梁模板采用15厚木胶板作面板，底面次龙骨采用50×100木方间距150，主龙骨选用φ48×3.5钢管，间距600； 侧模采用15厚木胶板作面板，侧模次龙骨：50×100木方间距250；短钢管作竖楞，间距600。
顶板模板本工程地下室现浇楼板模板采用15mm 厚木胶板，次龙骨选用50×100木方间距250，主龙骨为100×100间距1200，支撑系统采用φ48×3.5满堂扣件式钢管脚手架，支撑间距为1200×1200。
地下室顶板堆载方案
中国建筑股份有限公司CHINA STATE CONSTRUCTION ENGRG.CORP. LTD东北亚（长春）国际机械城会展中心项目地下室顶板堆载方案中建二局第三建筑工程有限公司2017年5月目录1.编制说明及依据 (1)1.1编制说明 (1)1.2编制依据 (1)2工程概况 (1)2.1总体概况 (1)2.2地下室顶板概况： (1)2.3荷载概况： (2)3.施工准备 (3)3.1材料准备 (3)3.3板下支撑体系设计 (3)4支撑体系施工工艺及施工方法 (4)4.1支撑体系施工方法 (4)4.2支撑架搭设质量要求 (4)5.安全文明施工措施 (5)5.1施工安全注意措施 (5)5.3注意事项 (5)6 计算书 (6)6.1汽车吊行驶路线及作业区域回顶验算 (6)地下室顶板汽车吊验算 (6)地库顶板汽车吊支腿计算书（吊装） (12)支撑架计算书（行车路线） (14)技术参数 (14)模型建立 (15)荷载取值 (15)计算分析 (17)应力强度分析 (17)变形分析 (18)稳定性分析 (18)（三）钢管堆载验算 (19)（四）方木、板堆载验算 (20)1.编制说明及依据1.1编制说明现场木料、钢管、水电材料堆放场等须设置在车库顶板上,上述材料根据设计荷载要求进行核算,按荷载要求进行堆场,顾不需要进行地下室顶板回顶。
钢结构施工需用汽车吊进行吊装,汽车吊为50t，为保证结构安全，现对车库顶板进行验算.考虑结构安全，需对顶板进行支撑加固，加固采用钢管碗扣脚手架支撑。
为保证施工顺利进行，现对其支撑体系布置、施工工艺以及施工质量安全措施方面加以阐述，特编制此加固专项施工方案。
1.2编制依据1、东北亚(长春)国际机械城会展中心项目；2、建筑工程施工质量验收统一标准；3、《建筑施工计算手册》；4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）；5、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ166-2016）；6、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；7、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；8、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）；2工程概况2.1总体概况表2-1工程概况表2.2地下室顶板概况：顶板结构情况：地下室标高-0.15m处结构层高4.60米，标高-0.40m处结构层高4.20米，顶板混凝土强度为C30，大面板厚250mm、300mm，钢结构吊装位置布置在-0.15m处，计算按照最不利情况，即架体支撑高度最高考虑，取层高4.60米，面板厚度250mm.根据图纸设计要求，地下室顶板在未施工时允许荷载如下根据施工进度计划，木方临时堆放在顶板位置需要用围栏围上，并挂安全条幅，禁止在围栏区域以外位置放置任何材料！2.3荷载概况：根据现场施工实际要求，钢结构吊装进入最大荷载车辆为汽车吊，现场对K-L轴、P-Q轴、Q-R轴、24-25轴、26-27轴、25-26轴区域范围区域范围内的顶板采用碗扣式脚手架支撑加固，作为行车通道，详见下图。
连续梁临时固结计算书
附件三：连续梁临时固结计算书一、墩梁临时固结的设置本桥墩梁铰接，为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且不使永久支座过早受力，在悬灌梁施工过程中，应设置临时支座，并临时将桥墩与梁体固结。
临时固结施工步骤如下：墩身施工时在墩顶上设置强度等级为C40，横截面为0.9×2.7m的砼临时固结支墩(中间设两层5cm厚40号硫磺砂浆层)。
其余部分与梁体钢筋焊接，形成墩梁临时固结，以抵抗墩梁节点处不平衡弯矩作用。
顺桥向中心距2.7m。
图1-1 墩顶临时锚固构造示意图二、荷载计算纵向最大不平衡弯矩由悬臂灌注两端混凝土灌注不平衡重、成型后各节段由于施工误差产生的不平衡重、不对称设置的锯齿块的不平衡重等引起的。
表2-1给出了(48＋80＋48)m连续梁的节段长度、节段重量等主要计算参数。
图2-1给出了临时锚固受力简图。
图2-1 临时锚固受力简图临时支座处的精轧螺纹钢承担。
在结构最大双悬臂状态，劲性骨架锁定前，临时压重已经加载，为临时支座受力的最不利状态。
由于上部结构自重产生的临时支座竖向反力为(考虑了挂篮自重、压重自重)：tR R 9.171525.592709.1215.1208.1.1234.1188.1324.1380.1450.1327.1368.1505.29621=⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+++++++++++== 在结构最大双悬臂状态，考虑一侧各节段混凝土自重超重5%，并考虑另外一侧挂篮与梁段混凝土掉落(考虑1.2的冲击系数)，由此产生的不平衡弯矩为最不利受力状态。
其弯矩为：()mt M .1.101582.10.27309.4508%50.27309.45087.39774.35694.29884.28873.25258.21383.15182.11624.8290.593=⨯++⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡+++++++++++=临时支座中心距2.7m ，由于不平衡弯矩导致临时支座处的竖向力为：t d M R 3.37627.212.10158===' t R R 2.54783.37629.1715max 2max 1=+==t R R 4.20463.37629.1715min 2min 1-=-==三、临时锚固的检算连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，施工管理与控制差异、认为操作的不准确等因素，连续梁会产生一定的不平衡力矩，本段（48＋80＋48）m 悬灌连续梁不平衡力矩约为10158.1t ·m 。
30+50+30m连续梁合拢段刚性支撑计算书
珠三角城际轨道交通项目佛肇城际GZZH-2标连续梁合拢段刚性支撑计算书计算人：审核人：技术负责人：中铁二十三局佛肇城际GZZH-2标项目经理部2011-8-11连续梁合拢段刚性支撑计算书：连续梁施工的边跨非对称段采用支架现浇与悬臂现浇段合拢及主跨合拢段施工，必须采用符合设计要求，以确保连续梁结构体系转换后梁体内力及变形符合要求:1、设计图给出合拢段的预应力钢束初张要求，按初张应力设计计算合拢口临时锁定装置。
2、混凝土合拢口的临时锁定力，必须大于解除合拢口及边支座的摩擦力，根据上1点图纸给出的数据为计算内力依据。
3、选用梁体外设刚性临时支撑方式：参照【250Km客运专线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）】（通桥｛2005｝2261-Ⅷ）体外刚性撑架计算。
4、数据：4.1、合拢前预张拉数据5、根据数据表取最大的设计支撑力值：850.5kn 计算设计钢支撑；5.1、按两端焊接在构件的边沿伸入50公分计算支撑压杆的长度：0.5m+2.00m+0.5m=3.00m 5.1、查钢结构计算用表：Q235钢----抗拉抗压ƒ =215N/mm 2 抗剪ƒ V =125N/mm 2 5.2、强度和稳定性计算：（表2-93）-2 轴心受压构件：采用在每束张拉束相对的两侧（各30公分）设置两根一组 （ 2工25a 工字钢）压杆支撑，按分力850.5/2=425.25kn 验算。
经软件计算：压杆稳定满足要求。
每合拢段相对在初张应力束位置采用2根25a 工字钢支撑，每合拢段共8个支撑,如图所示：≤ANϕ ƒ 计算结果详见软件计算表。
5.3、预埋件计算：采用10mm 钢板，焊5-Ǿ20钢筋锚固： 抗剪节点验算：][f ≤预埋件：S=10mm 钢板，焊接5-Φ20锚固钢筋N C V =A St fStN C V =3.14126×10×102×215=675.4kn kn Q 25.425]{=≥预埋件焊缝：5×2×15×21010⨯×125=937.5knknQ25.425]{=≥预埋铁件与25#工字钢支撑焊接抗剪验算；焊缝：200×2×21010⨯×125=2500knknQ25.425]{=≥节点预埋铁件抗剪满足要求。
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地下室临时支撑设计计算书
计算依据：
1、《钢结构设计标准》GB50017-2017
2、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
3、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018
4、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010
5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
6、《混凝土工程模板与支架技术》杜荣军编著
7、建筑结构静力计算手册
一、参数信息
1、基本参数
2、荷载参数
覆土前：
覆土后：
3、楼板参数
（1）地下室顶板：
（2）地下室-1层板：
（3）地下室底板：
二、设计简图
钢管支撑立面图
三、荷载计算
顶板为双向板，顶板计算单元长度L=6m，顶板计算单元宽度B=6m
参考《建筑结构荷载规范》GB50009-2012表5.1.1及表格注释，对于300kN 车辆作用在板跨为3m×3m双向板时，楼面等效均布活荷载标准值取35kN/m2，作用在板跨大于等于6m×6m双向板时，楼面等效均布活荷载标准值取
20kN/m2。
当双向板板跨在3m×3m~6m×6m之间时，可按线性插入。
参考顶板车辆等效荷载转化相关论文，通过大量实验及有限元分析可得，对于相同板宽，双向板的长宽比越大，等效均布活荷载越小，并且变化趋势趋于线性关系。
根据以上理论，不同的车辆最大载重作用在不同板跨的双向板上时，可通过线性插入以及荷载等价换算得到。
覆土前临时道路上车辆最大总重T总=45吨=45×9.8=441kN
由于双向板长边L=6m≥6m，假定最大载重为300kN的车辆作用在该双向板上时，等效均布活荷载标准值根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012可取20kN/m2。
当最大载重为441kN的车辆作用在此双向板上时，等效均布活荷载标准值q e 通过进行等价换算可得：
q e=T总/300×20=441/300×20=29.4kN/m2
1、总荷载计算
由于顶板作为临时道路时混凝土达到设计强度，结构板自重由本身承担，施工荷载由架体承担，覆土前回顶架体所受总荷载设计值（覆土前考虑荷载动力系数）：
工况：覆土前
Q1=γ0[γG[G2k×(H(-1)+H d)]+γQγL(K×q e)]
=1×[1.3×[0.15×(5+5)]+1.5×1×(1.1×29.4)]=50.46kN/m2
工况：覆土后
由于回顶架体已拆除，顶板达到设计强度，覆土及施工荷载均由顶板承担，顶板所受总荷载设计值为（覆土后不考虑荷载动力系数）：
Q2=γ0[γG(h s×γ +G1k×h0)+γQγL(9.8×T2/S2)]
=1×[1.3×(1.5×18+25.1×0.3)+1.5×1×(9.8×15/10)]=66.939kN/m2
四、顶板承载力验算
1、顶板设计承载力计算
（1）地下室顶板
地下室顶板设计承载力:
F min=γ0×[1.3×（G1k×h0+h s×γ）+1.5×γL×Q1k×ks]
=1×[1.3×(25.1×0.3+1.5×18)+1.5×1×35×0.8]=86.889kN/m2
2、顶板实际承载力复核
由荷载计算章节可知：
覆土前总荷载设计值为Q1=50.46kN/m2
覆土后总荷载设计值为Q2=66.939kN/m2
工况：覆土后
覆土后回顶架体已拆除，此时顶板达到设计强度，允许承载力按设计承载力。
顶板受总荷载：F(0)=Q2=66.939kN/m2<F min=86.889kN/m2
满足要求！
五、支撑结构验算
回顶架体承担荷载由荷载计算章节可知：
覆土前：Q1=50.46kN/m2
Q max=Q1=50.46kN/m2
设梁板下Φ48×3.5mm 钢管@0.6m ×0.6m支承上部施工荷载，可得： N=Q max×l a×l b=50.46×0.6×0.6=18.166kN
1、可调托座承载力验算
【N】=180kN≥N =18.166kN
满足要求！
2、长细比验算
根据《规范》JGJ231-2010第5.3.2条规定可知，立杆计算长度：
l0＝max[ηh0，(h d+2ka1)]=max[1.2×1500，(1000+2×0.7×200)]=1800mm η----支架立杆计算长度修正系数；
k----悬臂端计算长度折减系数，可取0.7；
λ=l0/i=1800/15.8=113.924≤[λ]=150
满足要求！
3、立杆稳定性验算
λ=113.924，查《规范》JGJ231-2010附录D表D-1，取φ=0.386 f＝N/(φA)=18166/(0.386×489)=96.242N/mm2≤[f]＝300N/mm2
满足要求！。