(96+176+88m)连续梁三角形挂篮检算书

（96+176+88）m连续梁三角形挂篮检算书

一、检算说明：

新建铁路兰州至重庆线广元至重庆段朝阳嘉陵江右线大桥（96+176+88）m 连续梁采用挂篮悬臂浇筑施工，为确保该连续梁悬灌的安全可靠施工，该检算书主要针对挂篮的结构设计进行复核检算，以及对构造设计进行检查检算，以保证挂篮各结构部件均处于安全受力状态。

二、工程概况：

新建铁路兰州至重庆线广元至重庆段朝阳嘉陵江右线大桥（96+176+88）m 混凝土连续箱梁是单箱单室、变高度、变截面结构，箱梁顶宽8.5m，底宽7.0m。箱梁底按二次抛物线变化，施工时挂篮底模是直线型，那么箱梁底板实际为折线模拟二次抛物线。0＃段处梁高12.4m，跨中及边跨直线现浇段均为6.2m。箱梁顶板厚0.6～1.0m，底板厚0.5～1.2m，腹板厚0.5～1.0m。

该连续梁通过挂篮悬灌施工，0＃段长度为15m，其它施工节段长度分别为2.0m， 3.0m、3.5m和4m。各特征块段基本情况如下表1-1所示。

上述几个节段均可能是挂篮某构件或连接设计的控制节段。

三、挂篮受力机理：

挂篮作为混凝土箱梁的浇注设备，由底模、侧模、内模、前悬吊、后悬吊、主构架、走行锚固等部分组成。

1、首先箱梁的腹板和底板混凝土荷载作用在底模上，再通过底模纵梁传递给底模前后横梁；底模后横梁悬吊在后悬吊系统上，后悬吊系统是锚固于已成

箱梁上的，因此也就将底模后横梁承受的荷载传递给已浇注完成的箱梁上；底模前横梁则悬吊在前悬吊系统上，前悬吊系统通过前上横梁将荷载传递给主构架。

2、其次箱梁的顶板混凝土荷载作用在侧模和内模上，侧模和内模均是通过其吊梁悬挂在前上横梁和已浇注完成的混凝土箱梁上；传递给前上横梁部分的荷载再传递给主构架。

3、主构架承受前上横梁传来的荷载，再通过后锚系统及前支点传递到已浇注的混凝土箱梁上。挂篮无平衡重走行也是通过轨道锚固系统将抗倾覆反力传递给已浇注的混凝土箱梁。

因此，挂篮所承受的所有荷载最后均传递到已浇注的混凝土箱梁上，挂篮设计中，应保证荷载的传递流畅、明确，保证挂篮的各承力部件具有足够的强度、刚度和稳定性。四、检算依据：

1、《新建铁路兰州至重庆线广元至重庆段朝阳嘉陵江右线大桥(96+176+88)m 连续梁设计图》；

2、《三角形挂篮设计图纸》；

3、《铁路桥涵设计基本规范》（TB 10002.1-2005）；

4、《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）；

5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。

6、其他相关设计资料。五、计算荷载： 1、主要技术参数

① 、砼自重G C ＝26.0kN/m 3(设计图纸)； ②、钢弹性模量Es ＝2.1×105MPa ； ③、材料容许应力：

[][][][][][][][][]Mpa MPa MPa Mpa MPa Mpa Mn MPa

MPa MPa Q w w w 125210,

220#45120200,2101685140,

145235=========τσστσστσσ钢钢钢

Ф32精轧螺纹钢筋[]550

F kN

2、挂篮计算设计荷载及组合

梁段的选择：因挂篮施工从1#块开始，所以根据梁段自重及梁段长度选择1#块、2#块、7#块及10#块作为挂篮计算荷载。

①荷载系数

考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等因素的超载系数：1.05；

浇筑混凝土时的动力系数：1.2；

挂篮空载行走时的冲击系数1.3；

②、其它荷载

施工机械、作业人群等施工荷载：2.5kN/m2。

内模，底模及侧模重量按1.0kN/m2考虑

③、荷载组合

荷载组合Ⅰ：混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载；

荷载组合Ⅱ：混凝土重量+超载+挂篮自重+人群和机具荷载；

荷载组合Ⅲ：挂篮自重+冲击附加荷载；

荷载组合Ⅰ用于主桁承重系统强度和稳定性计算；荷载Ⅱ用于刚度计算（稳定变形）计算；荷载组合Ⅲ用于挂篮系统行走计算。

本检算书采用容许应力法，荷载的计算只是计算实际发生的荷载，而不再选择荷载系数。

各号段两端头截面如下：

8500

7000

11590

970

1020

600

8500

7000

9400

870

810

600

8500

7000

8210

790

690

600

8500

7000

1192

8500

7000

11590

600

990

760

105

1020

600

8500

7000

11110

950

970

600

8500

7000

8980840

770

6008500

7000

7830

760

660

600

六、底模检算：

1、底模构成：底模分为底模纵向桁架、底模板、底模前横梁、底模后横梁等四个部分。

2、计算模型：底模纵向桁架两端简支在前后横梁上；底模前后横梁则可以简化为连续梁，其支座可以假定为悬吊点的位置；对于底模板由于挂篮图纸上采用的是钢模板，结构为纵横格体系，板为双向板，这种模式在多个挂篮上成功应用，不必进行检算。

3、底模纵向桁架计算：底模纵向桁架如下图：

240

875

1000

1200

2201750

220

1750

1000

6940

5500

支座点

(1)底模纵向桁架计算模型

施工1号段底模纵向桁架计算模型

施工2号段底模纵向桁架计算模型

施工7号段底模纵向桁架计算模型

施工10号段底模纵向桁架计算模型(2)杆件组合应力

施工1号段时底模纵向桁架杆件组合应力

施工2号段时底模纵向桁架杆件组合应力

施工7号段时底模纵向桁架杆件组合应力

施工10号段时底模纵向桁架杆件组合应力

从图中可以看出，施工2号段时底模架杆件应力最大，

[]max 164MPa<1.3 1.3140182MPa σσ==?= (可以通过)

(3)底模架变形：

施工10号块时底模架变形最大，为5mm 。 (4)底模架对底模横梁的支反力：

施工1号段时底模纵向桁架对底模横梁的支反力(kN)

施工2号段时底模纵向桁架对底模横梁的支反力(kN)

施工7号段时底模纵向桁架对底模横梁的支反力(kN)

施工10号段时底模纵向桁架对底模横梁的支反力(kN) 从图中可以看出，施工2号段时控制后吊带及底模后横梁设计，施工10号段时控制前吊带、主构架及底模前横梁设计。

4、底模前横梁计算：

(1)计算模型

将以上得到的底模桁架对横梁的支反力按集中荷载施加在横梁计算模型上。

底模前横梁计算模型(kN)

(2)竖向变形图：mm

最大竖向挠度是1mm。

(4)应力图：MPa

最大应力33MPa<140MPa (可以通过)

(5)支点反力图：kN

5、底模后横梁计算：

(1)计算模型

将以上得到的底模桁架对横梁的支反力按集中荷载施加在横梁计算模型上。

底模后横梁计算模型(kN)

(2)竖向变形图：mm

最大竖向挠度是1mm。

(4)应力图：MPa

最大应力41MPa<140MPa (可以通过)

(5)支点反力图：kN

可以看出后悬吊的受力是488kN。

七、吊带计算：

悬吊设计图如下：

底模架

底

横

梁销

3000

扁担梁

箱梁内的吊带为36mm厚、宽160mm的Q345B钢板，销孔直径是52mm。吊带承受的竖向拉力最大为488kN。

1、吊带净截面面积A：

A＝36mm×(160mm－52mm)＝3888mm2

2、吊带净截面平均应力σ

：

＝488kN /3136mm2＝156MPa<200MPa 可以通过

3、孔壁承压应力：

采用经验公式计算，钢销直径是52mm，那么孔壁承压应力是：

＝488 kN /(52mm×36mm)＝261MPa<345MPa 满足要求

4、钢销抗剪应力：

钢销承受488 kN大小的荷载，从设计图上可以看出，钢销为双剪结构，因此钢销单剪受力大小是244 kN。使用50mm直径、材质为40Cr调质，完全能够

满足要求。不必检算。

5、扁担梁的计算：

扁担梁材料两根22b槽钢组焊而成，两个螺旋千斤顶的距离是360mm；扁担梁中间开孔直径52mm，并在孔处腹板上补强16mm钢板，使孔壁处的厚度达到25mm，有利于孔壁承压，从上面的计算结果可以看出，孔壁承压在此没有问题，不必检算。

(1)扁担梁计算模型：集中荷载488kN。

(2)剪应力图：MPa

剪应力达到74MPa<100MPa 满足要求。

(3)组合应力图：MPa

组合应力最大为95MPa<140MPa 满足要求。

从上面的计算可知：底模前吊带的受力小于底模后吊带的受力，经过检算底模后吊带的受力能够满足要求，那么前吊带也能满足要求，此处就不再检算。

同样钢销及吊带的孔壁承压计算，以及扁担梁的计算也略。八、外侧模吊梁计算：

外侧模吊梁构造见下图：

10000/2

250

380

509501000100010001000

100

1617816

1、外侧模吊梁浇注混凝土梁工况计算：

外侧模吊梁在浇注混凝土时，前后吊点距离是5m 。吊梁承受由侧模桁架传来的6个集中荷载。

外侧模吊梁是由16mm 厚的钢板组焊而成的。 (1)模型简图：kN 、m

(2)竖向变形：mm

最大竖向变形是4mm。

(3)应力图：MPa

最大组合应力61MPa<200MPa，可以通过。

2、外侧模吊梁走行到位工况计算：

侧模吊梁在走行到位时，前后吊点距离是9.8m。

(1)模型简图：kN、m

(2)竖向变形：mm

最大竖向变形是20mm。

(3)应力图：MPa

最大组合应力86MPa<200MPa，通过。

九、内模滑梁计算：

内模滑梁构造见下图：

150

9208*1000920

150

10300

220

1、工况及荷载分析：

内模板采用的是竖带扣组合钢模板体系，受力不存在问题，此处不进行检算。

此处仅检算内模走行梁在走行到位工况和浇注混凝土工况下的受力状况。

内模板系统的总重量是66kN，乘以横带及其他施工荷载系数1.25，计算总重量是82.5kN，那么单根走行梁承受的荷载是41.3kN。而内模板系统的重量是通过6个内模托梁作用在内模走行梁上的，那么每个内模托梁作用在走行梁上的荷载是6.9kN。

浇注混凝土梁时，混凝土梁的荷载是：

3.6m2×1.1×26.5kN/m3＝105kN/m，那么单根走行梁承受的荷载是52.5kN/m，4m长的混凝土荷载，那么总荷载是210kN,作用在每个内模托梁上的支点荷载是35kN。

3、走行梁的浇注混凝土梁工况计算：

(1)计算模型简图：kN、m

(2)竖向位移：mm

最大竖向变形是9mm。

(3)应力图：MPa

最大应力是125MPa<140MPa，可以通过。

4、走行梁的走行到位工况计算：

(1)计算模型简图：kN、m

(2)竖向位移：mm

最大竖向变形是10mm。

(4)应力图：MPa

最大应力是42MPa<140MPa，可以通过。

十、前上横梁计算：

下面对前上横梁进行检算：

要检算前上横梁，首先必须明确前上横梁上的受力：除了底模前吊带以外，另外就是侧模和内模的吊杆作用，根据侧模和内模的计算结果，可以得出前横梁的受力模型。

342

482

510

0 1106254601255625147514751075500765

110

625

4201

2950

6710

510

从设计图纸中可以看出，前上横梁是两根56b工字钢组成，重量是26.5kN，另外考虑到一部分千斤顶等施工荷载，乘以1.3的荷载系数后得34.5kN，前上横梁长度是9.1m，那么其均布荷载是 3.8kN/m。进行结构计算时用单根进行计算，荷载选取一半。

(1)模型简图：kN、m

现浇箱梁支架验算方案

鹤岗至大连高速公路ZT12标合同段板房子互通A匝道桥预应力现浇箱梁计算书编制：复核：审核：中国建筑股份有限公司鹤大高速公路ZT12标项目经理部 2014年7月

现浇箱梁支架验算方案一、工程概况：鹤大高速公路ZT12标板房子互通立交A匝道桥属于板房子互通立交二期工程，桥梁中心桩号AK0+971.6，总体布置：4*（4*28）+（22+33.8+22）+4*28，全长645.46米。其中第二联第二、三孔上跨主线，第五联第二孔上跨B匝道，第六联第一孔上跨C匝道。上部结构采用等截面预应力混凝土连续箱梁。计算跨度为22+33.8+22,预应力混凝土连续梁横断面为单箱双室断面，桥面横坡由箱梁整体倾斜形成，梁底设调平块。边腹板为直腹板，腹板再变厚段内厚度按线性变化。梁高均为1.6米。箱梁主要尺寸表：二、方案编制依据（一）、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—2011；（二）、《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/2—2004；（三）、《公路工程施工安全技术规程》JTJ076—95；（四）、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004；（五）、《路桥施工计算手册》周水兴，何兆益，邹毅松，2010.5；（六）、《贝雷梁使用手册》；（七）、《建筑结构荷载规范》；（八）、鹤大高速公路ZT12标段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、文件资料。

三、施工投入情况（一）、人力资源投入情况（略）（二）、施工机具及测量设备投入情况 1、施工机具 2、测量设备投入情况（三）、物资材料投入情况（略）四、支架施工方案 4.1、支架设计根据现场情况，本桥支架搭设普通部位采用48x3.5mm碗扣架进行搭设，间距90x90cm，墩柱实心横梁处间距30×60cm(横桥向间距30cm);现浇梁上跨已通车段落采用Ф630mm*8mm钢管立柱加2根I40a型钢顺路形成刚桁架，垂直于通车路段方向布设I40a型钢做为现浇箱梁承重梁，跨径5m(保证通车净宽度不小于4m)，通行净高不小于5m。Ф630×8mm钢管端头采用1.2cm厚钢板封闭，加

满堂支架验算书081026教程文件

湖南省宜章至凤头岭高速公路工程 G107分离式立交桥现浇箱梁满堂支架强度及稳定性验算书上海警通宜凤高速S1-6工区二00九年十一月

满堂式支架强度及稳定性计算一、计算说明： 1、根据“G107分离式立交桥第二联箱梁一般构造图（五）”典型断面图计算（图号SVII-5-8）。 2、施工时采用满堂式‘十’字扣支架，支架型号为WDJ48型。根据WDJ‘十’字扣型多功能脚手架使用说明书，支撑立杆得设计允许荷载为：当横杆竖向步距为600mm时，每根立杆可承受最大竖直荷载为40kN。 3、因支架型号及数量限制，支架顺桥向立杆间距第八跨、第十跨、第十一跨23.5m全部、第九跨29m部分0.8m，其余立杆顺桥向0.6m，中横梁处为0.5m，横桥向立杆间距步置为0.8m。横杆步距：1.4*0.8m单元中，步距加密为0.6m；0.9*0.9m单元中，腹板处步距为0.6m，翼板处步距为1.4m；中横梁支架单元中步距0.6m。设计纵向横梁用5×5cm方木夹钢管,横向钢管详细步置见《支架步置图》。 4、支架按容许应力法设计检算。 5、立杆容许荷载 ‘十’字扣支架的钢管为3号钢，其性能见下表：

二、中横梁处立杆受力验算： 1、中横梁处砼恒载为： g1=S/BΥ=15.35/7.74*26=51.6KN/m2，见附图；砼容重由《路桥施工计算手册》表8-1，当配筋率>2%时为26KN/m3 2、倾倒砼产生冲击荷载：g2=2KN/m2 3、振捣砼产生荷载：g3=2KN/m2 4、模板及支撑恒载为：g4=a+b+c=0.46KN/m2 木材为落叶松，容重为Υ=7.5KN/m3。 ①纵向水平方木：1/0.6*0.1*0.15*7.5=0.19KN/m2 ②横向水平方木：1/0.25*0.1*0.06*7.5=0.18KN/m2 ③竹胶板：0.012*7.5=0.09KN/m2 落叶松容重为7.5KN/m3来源于《路桥施工计算手册》表8-1。 5、施工人员、施工料具运输堆放荷载：g5=1KN/m2 来源于表《路桥施工计算手册》表8-1。 6、风荷载：郴州地区基本风压W0=0.35kpa（《全国基本风压分布图》） K1,设计风速频率换算系数，采用1.0；

挂篮受力验算

挂篮受力验算箱梁施工采用菱形挂篮，箱梁最重块段为4m段，重190.9T，产生弯矩最大块段为5m段，最大弯矩为441.15T.m。取最大弯矩段对挂篮进行验算。（单位：m）由上图可看出挂篮主桁各弦杆受力情况，挂篮总共两片主桁，单片受力减半，此处乘以2作为模板，支架的补偿系数。最大拉力为126.7T，最大压力为113.7T 和89.7T（作为抗压稳定性验算，其长度较大）。主桁弦杆采用2[32c型钢背焊而成，A＝122.6cm2，I x＝17205.8cm4。受最大拉应力 σ＝P/A=126.7×102/122.6＝103.4Mpa<[σ]=140Mpa，满足要求。压应力验算： σ＝P/A=113.7×102/122.6＝92.8Mpa<[σ]=140Mpa，满足要求。抗压稳定性验算，弦杆为两端绞支结构，最长杆为6.7m，抗压极限力Pcr＝π2EI/（μL）2=3.142×2000×17205/（6.7）2＝756.6T，满足要求，不属于细杆。通过以上计算，得出挂篮各弦杆受力足够安全。

0＃、1＃块支架验算箱梁0＃、3＃块采用钢管桩支架，钢管桩为φ600×8mm，钢管桩布置如下图：（单位：cm） 0#块墩身以上部分由墩身支撑，0#、1#块减去墩身以上部分最大重量为228.32T，加上模板，支架，最大重量为228.32×1.4＝320T，由6根钢管桩支撑，单根钢管桩受力： P＝320/6＝53.3T 压应力 σ＝P/A＝53.3×104/π（3002－2922）＝35.8Mpa< [σ]=140Mpa 抗压稳定性，钢管桩最大自由高度为21m， Pcr＝π2EI/（μL）2=3.142×2000×3.14(604-58.44)/64/（2×21）2 ＝72.9T。满足稳定性要求，而且未计各桩之间的横向连接。

现浇箱梁支架验算

黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架方案第一部分现浇箱梁支架法施工设计图一、工程概况黄港~西甸高架桥Z117~Z121轴上部构造为四孔现浇连续箱梁，桥面总宽33.5m ，分为左右双幅，中央隔离带宽2m 。现浇箱梁左右半幅底板宽均为12.85m 、顶板宽均为16.61m ，左半幅跨度为：31.479m+39m+39m+39m=148.479m ，右半幅跨度为： 39m+39m+39m+31.479m =148.479m 。 Z117~Z118孔上跨西干沟西侧公路。二、设计依据（1）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）；（2）《装配式公路钢桥多用途使作手册》（人民交通出版社）；（3）《桥涵》（人民交通出版社）；（4）《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）；（5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；（6）《建筑结构静力计算手册》（中国建筑工业出版社1974）（7）盖梁模板厂家提供的模板有关数据；（8）施工图（2004J011-B03S02QL0005QL 、2004J011-B03S05QL0007QL ）；（9）我单位历年来现浇箱梁施工积累的施工经验；三、黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架结构设计 1、结构设计支架立杆纵横向均按cm 90间距布置；横杆按cm 120的步距布置，在横梁下面立杆加密至30cm 和60cm 搭配架设。立杆顶顺桥向按照支架立杆间距布设15×10cm 方木，横桥向间距30cm 布设10×10cm 方木，现浇梁模板采用1.5cm 厚竹胶板。侧模面板次龙骨采用5×10cm 方木，间距20cm/道，主龙骨采用10×10cm 方木，间距30cm/道。现浇箱梁侧模高度125cm ，用扣件钢管顶牢，钢管上下共设6根，竖向步距为25cm/道。根据通行需要，在第一孔设2－4.5m 双向通道，采用碗扣式脚手架作支墩，支墩支架顺桥向30cm 间距，横桥向30cm 、60cm 间距布置，横杆步距120cm ，

支架检算

京石客运专线工程JS-1标段衙门口北街框构中桥现浇支架检算施工设计计算书编制人：复核人：审核人：单位：中铁六局集团太原铁建京石铁路客运专线项目部 2015年03月北京

目录一、计算依据 (1) 1、采用规范及参考文献 (1) 2、相关设计参数及材料性能 (1) 二、总体设计方案 (1) 1、支架方案 (2) 三、计算书 (2) 计算时荷载考虑保守，顶倒角处按倒角最大高度以矩形考虑自重。.. 2 1、荷载标准值计算 (2) 2、碗扣支架检算 (3) 2.1模型 (3) 2.2计算 (3) 四、检算结论 (8)

北沙河框架大桥现浇支架计算书一、计算依据 1、采用规范及参考文献（1）《木结构设计规范》（GB50005-2003）（2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（3）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ166-2008) （4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ130-2001) （5）《混凝土结构设计规范理解与应用》中国建筑工业出版社2002.5 （6）《简明施工计算手册》第三版江正荣中国建筑工业出版社2005.7 （7）《铁路工程设计规范使用手册（1）》中国铁道出版社2006.7 （8）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）（9）其它相关规范、标准（10）新建京张铁路北沙河框架大桥施工图 2、相关设计参数及材料性能（1）钢材的密度：7800kg/m3；（2）钢筋混凝土的密度：2600kg/m3 （3）模板体系：采用组合钢模板，自重标准取0.7kN/m2。（4）木材：≧TC13A （油松、新疆落叶松、云南松、马尾松、扭叶松、北美落叶松、海岸松及其它TC13A级以上木材）抗弯13N/mm2，顺纹抗剪1.5 N/mm2，弹模E=10000 N/mm2。（5）施工地址现场试验的地基承载力报告。市区内历年最大风力参考为20m/s，施工时不考虑降水和防洪。二、总体设计方案

挂篮检算书

项目部主桥(40+64+40)m跨挂篮设计检算书 2018年6月

第1 章设计依据及挂篮结构载荷说明 1.1 设计依据图纸：铁路40+64+40图纸《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；《路桥施工计算手册》；《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；《机械设计手册》；《铁路桥涵施工技术规范》（TB10203-2002） 1.2挂篮结构组成 40+64+40m跨菱形挂篮主要由主桁系、底模系、外模、内模系、前吊系、底锚系、走行系和施工平台组成。主桁系由五件桁架杆件和节点板铰接构成菱形结构，桁架由2[25b 槽钢组拼而成，挂篮的前横梁由2[25b普通热轧工字钢组成，底篮前、后托梁由2[25b槽钢组成，底模边纵梁为I28b、中纵梁为I25b，挂篮边吊、主吊、底锚等均采用φ32mm精轧螺纹钢,挂篮自重：31t（含侧模）。 1.3挂篮载荷 1.3.1 主要计算参数 ①砼自重G＝26kN/m3；②钢材的弹性模量E＝210GPa③材料容许应力：牌号许用正应力[] 许用弯曲应力[] 许用剪切应力[] Q235 215MPa 215MPa 125MPa Q345 315MPa 315MPa 185MPa

40Cr 470MPa 480Mpa 280Mpa 容许材料应力提高系数：1.3。 1.3.2 载荷组成 ①荷载系数考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05；挂篮正常使用时采用的安全系数为1.2。活载分项系数：1.4 恒载分项系数:1.2 ②荷载组成根据箱梁截面受力特点，划分箱梁各节段断面如图所示：

按最大悬灌重量：68.89吨（1段长3米）的荷截段号1块(m3) 1块(KN) 备注 ① 2.05m353KN 校核外滑梁 ② 2.605m3203KN 校核腹板及底模 ③0.412m332KN 校核内滑梁 ④0.475m337KN 校核底模作用于主桁上箱梁荷载最大按100t计算；施工机具及人群荷载： 2.5kPa；倾倒混凝土产生的荷载：2KPa;振捣混凝土产生的荷载：2KPa ③荷载组合混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载；用于主桁承重系统强度和稳定性计算 ③荷载计算单侧翼缘：q1=0.6839×26×1.05+2.5×2.2=24kN/m 单侧腹板：q2=2.605×26×1.05+2.5×0.5=72kN/m 顶板：q3=0.412×26×1.05+2.5×1.1=14kN/m 底板：q4=0.475×26×1.05+2.5×0.95=14kN/m 第2章挂篮各部件截面特性 2.1 截面特性构件材料截面积（mm2）惯性矩（mm4）截面图 I x I y

菱形挂篮和三角形挂篮的选用

天津百兴钢结构有限公司
挂蓝结构形式的选用
三角形挂蓝和菱形挂蓝结构比较分析
樊士磊 2010-1-15
摘要：在悬臂浇注施工法中，最常见也最流行的就是挂蓝浇注施工。挂蓝设备的结构形式有很多种，在现实中施工方采用的结构形式也不尽相同，后来因为对施工容易，重量轻便，结构简单等需求，在日新月异的今天，我们经常用的不外乎就这两种形式：三角挂蓝结构和菱形挂蓝结构。本计算书主要阐述了在力学理论计算中，作用在同一种梁型构件上，选用同样的料型，分别对它们进行受力分析比较，从而达到结构形式选用的目的。

1 进行比较的依据
1、《钢结构设计规范》GB50017-2003； 2、《路桥施工计算手册》； 3、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； 4、《机械设计手册》；
2 假设工程概况
假设某工程主桥桥跨组成为 X+Y+Xm 的单箱单室三跨连续梁。梁型宽度为 12m，箱梁 0#块梁段长度也为 12m，挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为 A#块，其重量为 150 吨，长度为 4m。
3 挂篮设计分类
A 情况一：该特大桥箱梁悬臂浇注段采用三角形挂篮结构施工。 ◇ B 情况二：该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮结构施工。 ◇
一般梁型的墩顶尺寸，墩顶长度 9m 或 12m 多见，而挂蓝构件前后(竖杆划分前后的尺寸)比例因受墩顶空间的限制，也多为前长后短。故设其尺寸结构形式如下：
2

4 主要技术参数
①、钢弹性模量 Es＝2.1×10 MPa； ②、查钢结构设计手册第三版(上册)，材料强度设计值： Q235 钢或型钢：厚度或直径≤16mm，f=205N/mm ，fV=120 N/mm Q345 钢或型钢：厚度或直径≤16mm，f=300N/mm ，fV=175 N/mm Q345 钢：
2 2 2 2 5
2
厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm ，fV=170 N/mm
2
3

箱梁模板支架验算(两箱室)

箱梁模板（碗扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性箱梁类型双室梁A(mm) 4550 B(mm) 900 C(mm) 3000 D(mm) 1200 E(mm) 400 F(mm) 200 G(mm) 3000 H(mm) 0 I(mm) 3365 J(mm) 1040 K(mm) 220 L(mm) 1330 M(mm) 520 箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8

立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 200 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求支架立杆步数8 次序横杆依次间距hi(mm) 1 350 2 1200 3 1200 4 1200 5 1200 6 1200 7 600 8 600 箱梁模板支架剖面图三、荷载参数新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3) 26 模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2) 1 支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15 其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2) 0.4

碗扣式脚手架检算书

附件10 沙井-南站立交桥支架检算书 1.工程概况沙井-南站立交下穿铁路框架桥结构形式为（13.7+9.5+13.7）m三孔连续框架，顶板厚度0.8m，边墙厚度0.8m，底板厚度1.0m，框架净空分两种，9.7m和10.5m，框架桥主体采用C40混凝土，抗渗等级不低于P8。框架桥先施工底板，然后采用支架现浇法施工顶板及边墙。 2.工况分析框架桥支架立杆采用Φ48×3.5mm钢管，立杆直接立在框架桥底板上面。立杆横向间距0.6m，纵向间距0.9m，立杆顶部加顶托，顶托上沿纵向放置Φ48×3.5mm钢管，在钢管上放置10*10cm方木分配梁，间距0.3m 一道，分配梁上铺1.8cm厚竹胶板作为顶板底模，碗扣式脚手架横杆步距1.2m，根据框架高度共设置6～7层，最底层及顶层根据现场情况调节，但最大间距不超过1m。为保证支架整体稳定性，横向对称增加4道剪刀撑。边墙模板同样采用1.8cm厚竹胶板，分配梁采用10*10cm方木，间距0.3m 一道，竖向横梁采用双拼[10槽钢，沿竖向1.0m设置一道，横向采用Φ22圆钢拉杆对拉，与槽钢接触部位10*10*1cm厚钢垫板，拉杆纵向1.0m设置一道。 3.荷载计算查《公路桥涵施工技术规范》、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，荷载取值如下所示: (1)C40钢筋混凝土自重取25kN/m3。 (2)倾倒及振捣混凝土荷载取4kN/m2。

(3)人群机具荷载取1.0kN/m 2。 (4)木胶合板自重取0.3kN/m 2。材料力学性能参数如下表所示： 4.顶板支架检算 4.1顶板竹胶板侧模面板采用18mm 厚竹编胶合模板，直接搁置于方木上，按连续梁考虑，取单位长度（1.0m ）板宽进行计算。 4.1.1荷载组合 m kN q /3.310.1)0.10.4(4.10.1)3.08.025(2.1=?+?+?+??= 4.1.2截面参数及材料力学性能指标 3522104.5018.061 61m bh W -?=?== 3733109.4018.012 1 121m bh I -?=?== 竹胶板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》（GB13123）规定的Ⅱ类一等品的下限值取：［σ］=12Mpa, E=9.6×103Mpa 方木分配梁间距30cm ，考虑此处荷载较大,取L=0.3m ，计算跨距0.2m 。 (1)强度 m kN l q M ?=?125.010 2.03.31102 1max 2＝＝ []Mpa Mpa m m N W M 123.2104.510251.03 53max =≤=???-σσ＝＝满足要求

(完整版)挂篮扁担梁计算

挂篮扁担梁受力计算书（一）计算依据 1、《钢结构设计规范》GB50017—2003 2、《简明施工计算手册》（第二版）中国建筑工业出版社 3、《建筑施工手册》（二）结构布置１、扁担梁结构形式扁担梁采用16#槽钢背靠背制作，根据该挂篮结构检算书每根主梁锚固三道扁担梁即可满足要求，以下计算取每道锚固采用两个扁担梁上下叠加为一个锚固点。详细尺寸见示意图。（三）荷载计算根据挂篮计算书每根主梁后支点受力为684.7KN,则平均分布到每个16#槽钢的力为： P= 684.7/(3*2*2)=57.1KN （四）扁担梁强度计算 16#槽钢的截面特性：A=25.162cm2，IX=935cm4，WX=117cm3，IX∶SX=153mm，tW=8.5mm １、主杆受力形式为主杆受力简图（1）验算16#槽钢的抗弯强度 M max=P Z ab/L=57.1*0.7*0.7/1.4=20KN.m σ= Mmax/W X=20*106/(117*103)=170.9N/mm2<[σ]=205 N/mm2 槽钢的抗弯强度验算合格（2）验算16#槽钢的抗剪强度 V max=P Z a/L=57.1*0.7/1.4=28.6KN t= V max S x/I x t w=28.6*103/(153*8.5)=22 N/mm2<[t]=100 N/mm2

槽钢的抗剪强度验算合格（3）验算槽钢的挠度 f= (P Z ab/9EI x L)*[(a2+2ab)3/3]1/2=(57.1*700*103/9*206*103*935*104*1400)[3*(700)3] =1.7mm<[f]=L/250=1400/250=5.6mm 槽钢的挠度验算合格。

挂篮施工计算

第1 章设计计算说明 1.1 设计依据 ①、客户提供的《郑徐客专施图（桥参）联-04-02》; ②、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； ③、《路桥施工计算手册》； ④、《结构力学》、《材料力学》； ⑤、《机械设计手册》； ⑥、《铁路桥涵施工技术规范》（TB10203-2002） ⑦、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 1.2 挂篮结构 36+56+44m 连续梁三角形挂篮模板主要由主桁系统、轨道系统、前上横梁、模板系统、导梁、底篮、防护系统等组成。挂篮结构如图所示 1.3 挂篮设计 1.3.1 主要技术参数 ①、砼自重G＝26.5kN/m3； ②、钢材的弹性模量E＝210GPa； ③、材料容许应力：牌号许用正应力[σ] 许用弯曲应力[σw] 许用剪切应力[τ] Q235 215MPa 215MPa 125MPa Q345 310MPa 310MPa 180MPa 40Cr 470MPa 480Mpa 280Mpa PSB830 690Mpa 1.3.2 挂篮构造挂篮采用三角形挂篮，挂篮的前横梁由2H396×199 普通热轧H 型钢组焊而成，底篮前、后横梁由H300×200H 型钢组焊桁架组成，底模下加强纵梁由H300×150 普通热轧H 型钢组焊件组成，吊杆采用υ32 精轧螺纹钢。挂篮自重约71t。 1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 ①、荷载系数考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05；挂篮空载行走时的冲击系数1.3；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0；挂篮正常使用时采用的安全系数为1.2。活载分项系数：1.4 恒载分项系数:1.2 ②、作用于挂篮的荷载 1、箱梁荷载：取1#块、4#块分别计算根据箱梁截面受力特点，划分箱梁各节段断面如图所示：通过建立箱梁各节段三维模型并查询各段体积，计算箱梁断面内各段重量如下表所示段号1#块(3m) 4#块(3.5m) 备注

现浇箱梁满堂支架方案计算

新建地方铁路叙永至大村段B合同段大田湾特大桥现浇箱梁满堂支架计算书编制：复核：四川省铁路建设有限公司叙大铁路项目经理部年月日

大田湾特大桥现浇箱梁满堂支架计算书 1、编制依据 1.1新建地方铁路叙永至大村线施工图。 1.2国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。 1.3参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。 2、工程概况大田湾特大桥后张法预应力混凝土现浇箱梁段为48m，孔位为第18孔，总计1孔。主墩17#、18#为矩形承台，墩柱为矩形墩柱。梁体为单箱单室、变宽度、变截面结构。箱梁顶宽5.3m，跨中箱宽2.8m，支座位置箱宽3.0m（未计支座位置加宽50cm），顶板厚30cm～45cm按折线变化，底板厚度40～80cm，按直线变化，腹板厚32cm～52cm，按折线变化，底板设30×50cm 梗胁，顶板设30×50cm梗胁。梁全长49.5m，计算跨度为48m，梁高3.5m。梁底按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m。 3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木（中心间距25cm）。采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×100cm支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑。 4、现浇箱梁支架验算本计算书以最大截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱单室）Ⅳ-Ⅳ断面处为例，

盖梁支架验算书

盖梁支架结构验算书一、工程概况乌龙潭大桥盖梁设计尺寸：双柱式盖梁设计为长16m，宽2.35m，高1.9m，混凝土方量为67方，悬臂长3.45m，两柱相距9m。二、施工方案 1、施工步骤 1）预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，距离柱顶1.47cm 预埋直径110mm硬质PVC管或钢管，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为10cm，长度为350cm的钢棒，作为56b工字钢的支撑点，钢棒外伸长度一致，为防止钢棒滚动，采用固定卡将钢棒锁死。 3）在钢棒上焊接厚20mm尺寸为30cm×30cm的钢板用来放置千斤顶，采用50t螺旋式机械千斤顶。 4）吊装56b工字钢：用吊车将56b工字钢安全平稳对称的吊装在千斤顶上，用拉杆将工字钢固定，锁好横向联系，用U型螺栓把工字钢和钢棒锁紧。 5）安装定型钢模板：在56b工字钢上铺设横向分配梁14号工字钢，在14号工字钢上安装定型钢模板，按预拱度要求调整模板底标高。钢模板由专业厂家生产，按要求加工钢撑脚支撑，以方便安装； 6）拆除钢棒，封堵预留孔盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土

封堵。三、受力计算盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3.5m长φ10cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根18m长56b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根4m长的14工字钢，间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模→纵向分布梁（14工字钢）→横向主梁（56b工字钢）→支点φ10cm钢棒。 1、主要材料 1）14工字钢截面面积为：A=2151.6mm2 截面抵抗矩：W=102×103mm3 截面惯性矩：I=712×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 2)56b工字钢横向主梁采用2根56b工字钢，横向间距为200cm。截面面积为：A=14663.5mm2 X轴惯性矩为：IX=68500×104mm4 X轴抗弯截面模量为：WX=2450×103mm3 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 3）钢棒钢棒采用φ100mm高强钢棒(45号钢) 截面面积为：A=3.14×502=7850mm2

(40+56+40)m连续梁三角形挂篮计算书

（40+56+40）m连续梁三角形挂篮计算书兰州华丰建筑器材有限公司 2016年05月

1.三角形挂篮结构形式，主要性能参数及特点 1.1.挂篮总体结构挂篮由三角形主桁架、底模平台、模板系统、悬吊系统、锚固系统及走行系统六大部分组成。图1挂篮总体结构主桁架：主桁架是挂篮的主要受力结构。由2榀三角主桁架、横向联结系组成。2榀主桁架中

心间距为6.22米，每榀桁架前后节点间距分别为4.85m、4.1m，总长9.67m，主桁架杆件采用槽钢焊接的格构式，节点采用承压型高强螺栓联结。横向联结系设于两榀主桁架的竖杆上，其作用是保证主桁架的横向稳定,并在走行状态悬吊底模平台后横梁。图2 主桁架底模平台：底模平台直接承受梁段混凝土重量，并为立模，钢筋绑扎，混凝土浇筑等工序提供操作场地。其由底模板、纵梁和前后横梁组成。底模板采用大块钢模板；其中纵梁采用双[32槽钢和单I32工字钢，横梁采用双[36b槽钢，前后横梁中心距为5.1m，纵梁与横梁螺栓联接。

图3 底模平台模板系统:外侧模的模板采用大块钢模板拼组，内模采用组合钢模板拼组。外模板长度为4.3m。内模板为抽屉式结构,可采用手拉葫芦从前一梁段沿内模走行梁整体滑移就位。图4 外侧模

图5 内模悬吊系统：悬吊系统用于悬吊底模平台、外模和内模。并将底模平台、外模、内模的自重、梁段混凝土重量及其它施工荷载传递到主构架和已成梁段上。悬吊系统包括底模平台前后吊杆、外模走行梁前后吊杆、内模走行梁前后吊杆、垫梁、扁担梁及螺旋千斤顶。底模前后横梁各设4个吊点，采用双Φ25精轧螺纹钢筋。底模平台前端悬吊在挂篮前上横梁上，前上横梁上设有由垫梁、扁担梁和螺旋千斤顶组成的调节装置，可任意调整底模标高。底模平台后端悬吊在已成梁段的底板上和翼缘板上。外模走行梁和内模走行梁的前后吊杆均采用单根Φ25精轧螺纹钢筋。其中外模走行梁前吊点与走行梁销接，以避免吊杆产生弯曲次应力。锚固系统：锚固系统设在2榀主桁架的后节点上，共2组，每组锚固系统包括2根后锚扁担梁、2根后锚横梁、6根后锚杆。其作用是平衡浇筑混凝土时产生的倾覆力矩，确保挂篮施工安全。锚固系统的传力途径为主桁架后节点→后锚横梁→后锚上扁担梁→后锚杆→箱梁顶板、翼板。图6 主桁架后锚走行系统: 走行系统包括垫枕、轨道、前支座、后支座、内外走行梁、滚轮架、牵引设备。挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结于主构架后节点的后支座反扣在轨道翼缘下并沿翼缘行走。挂篮走行由2台YCL60型千斤顶牵引主桁架并带动底模平台和外侧模一同前移就位。走行过程中的抗倾覆力传力途径为主桁架后节点→后支座→轨道→垫枕→竖向预应力钢筋。内模在钢筋绑扎完成后采用手拉葫芦沿内模走行梁滑移就位。

现浇箱梁满堂支架方案计算(范例)

省道S303线巴朗山隧道工程TJ1合同段小魏家沟中桥现浇箱梁满堂支架施工方案华通路桥集团有限公司巴朗山项目部二○一三年三月

目录 1编制依据 ........................................................................................................................................... - 2 - 2工程概况 ........................................................................................................................................... - 2 - 3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求................................................................................................ - 2 - 4现浇箱梁支架验算............................................................................................................................ - 2 - 4.1荷载计算 ............................................................................................................................... - 2 - 4.1.1荷载分析 ................................................................................................................... - 2 - 4.1.2荷载组合 ................................................................................................................... - 3 - 4.1.3荷载计算 ................................................................................................................... - 3 - 4.2结构检算 ............................................................................................................................... - 4 - 4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ............................................................... - 4 - 4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算 ....................................................................................... - 7 - 4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算 ................................................................................... - 7 - 4.2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算 ....................................................... - 8 - 4.2.5底模板计算 ............................................................................................................. - 10 - 4.2.6侧模验算 ..................................................................................................................- 11 - 4.2.8立杆底座和地基承载力计算 ................................................................................. - 12 - 4.2.9支架变形 ................................................................................................................. - 14 - 5支架搭设施工要求及技术措施...................................................................................................... - 16 - 5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求 .................................................... - 16 - 5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定 ............................................................ - 17 - 5.3支架拆除要求 ............................................................................................................ - 17 - 5.4支架预压及沉降观测 ................................................................................................ - 18 - 6安全防护措施及安全交底.............................................................................................................. - 19 - 6.1安全防护措施 ............................................................................................................ - 19 - 6.2安全交底 .................................................................................................................... - 20 -

钢箱梁安装临时支撑架设计检算书

国道321泸州沱江二桥加宽改造PPP项目北岸高架桥钢箱梁安装临时支撑架设计检算书编制：复核：审核：

中国中铁股份有限公司二〇一六年九月

目录 1.编制依据 (1) 2.工程概述 (1) 3.施工方案 (2) 4.计算参数取值 (2) 5.临时组桩荷载分析 (3) 5.1.恒载 (3) 5.2.施工荷载 (3) 5.2.1.吊装过程中载荷 (3) 5.2.2.吊装完后的载荷 (4) 5.3.风荷载 (5) 5.4.建模计算 (5) 5.4.1.边界条件 (5) 5.4.2.荷载工况 (5) 5.4.3.有限元模型 (6) 5.4.4.载荷 (6) 5.4.5.结构分析 (7) 6.基础 (14)

北岸高架桥钢箱梁临时支撑架设计检算书 1. 编制依据 1）施工图设计。 2）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 3）《钢结构设计规范》GB/T50017-2003。 4）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ 2-2008。 5）《钢结构工程施工质量验收规范》GB/T50205-2001。 6）《2012版本midas有限元分析软件》。 2. 工程概述北岸高架桥钢箱梁属于单相多室结构，变高截面，施工时划分为15个节段安装施工，每节段重量详见下表所示。表2-1 钢箱梁重量表

钢箱结构图如下所示：图2-1 钢箱梁标准截面图 3. 施工方案安装顺序为A1到E3方向顺序安装，安装顺序详见下图所示：图3-1 施工顺序 4.计算参数取值按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86中规定的临时结构

深茂铁路32 48 32m连续梁三角形挂篮设计计算书(手算版)方案

深茂铁路32+48+32m连续梁挂篮计算书一、计算依据 1、桥梁施工图设计 2、《结构力学》、《材料力学》 3、《钢结构设计手册》、《钢结构及木结构设计规范》 4、《高速铁路施工技术指南》、《路桥施工计算手册》（交通出版社） 5、砼容重取2.65t/m3，模板外侧模、底模板自重100kg/m^2，内模及端头模80kg/m2，涨模系数取1.05，冲击系数取1.1，底模平台两侧操作平台人员及施工荷载取5KN/m2，其他操作平台人员及施工荷载取2KN/m2。 6、材料力学性能

精轧螺纹钢强度设计值二、挂篮底模平台及吊杆底篮承受重量为箱梁腹板、底板砼重量及底篮自重。 1、纵梁验算纵梁布置示意图 ⑴1#块为最重梁段，以1#段重量施加荷载计算纵梁的刚度强度砼荷载：36.1m3×2.65t/m^3×1.05×1.1=145.348t=1104.9KN。底模及端头模自重荷载：76.7KN+10.8m2×80kg/m2=85.34KN。砼荷载按0#断面面积进行荷载分配，腹板及底板断面面积总和为11.2m2；模板荷

载按底板线性分配在纵梁上。 a 、①号纵梁上的荷载腹板的断面面积为0.78m 2，其砼及模板荷载为： 0.78*3*26.5+100kg/m^2*0.93=62.1KN 。 ①号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：62.1KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为30.1KN 、32.0KN 。 b 、②号纵梁上的荷载 ②纵梁与③号纵梁间的断面面积为0.74m 2，其砼及模板荷载为： 0.74*3*26.5+100*1.04=58.97KN 。 ②号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：58.97KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为28.58KN 、30.39KN 。 c 、③号纵梁上的荷载底板的断面面积为0.47m 2，其砼及模板荷载为： 0.47*3*26.5+100*2.44=39.81KN 。 ③号纵梁上的荷载为：39.81KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为19.29KN 、20.52KN 。 d 、④号纵梁上的荷载底板的断面面积为0.51m 2，其砼及模板荷载为： 0.51*3*26.5+100*3.7=44.25KN 。 ④号纵梁上的荷载为：44.25KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为21.44KN 、22.81KN 。 e 、⑤号纵梁上的荷载底板的断面面积为0.42m 2，其砼及模板荷载为： 0.42*3*26.5+100*3.1=36.49KN 。 ⑤号纵梁上的荷载为：44.25KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为17.68KN 、18.81KN 。 f 、以荷载较大的①号进行纵梁内力计算，荷载集度 q=62.1KN/3m=20.7KN/m 。 20.7KN/m 30 300 130 标注单位：cm 荷载布置图

32-48-32连续箱梁支架现浇检算-最新资料

32+48+32连续箱梁支架现浇检算 1 工程概况哈大客运专线鞍辽特大桥（32+48+32m）连续梁对应墩号为136#-139#，跨刘鞍路，设计采用支架现浇施工。梁体为单箱单室、变高度、变截面结构，箱梁顶宽12m，底宽5.0-5.5m，顶板厚度除梁端为60cm外均为40cm，腹板厚度48-60-80cm，厚度按折线变化，底板厚度40-80cm，梁高由3.05m渐变到4.05m。 2 支架现浇方案由于17#连续梁136#、137#、138#、139#墩身在8-9m之间，小于20m，故可以采用支架现浇方案，支架采用满堂碗扣式支架，碗口为φ48×3.5mm钢管，支架纵向步距60cm(合拢段30cm)，水平步为120cm，横向步距腹板下30cm，底板下60cm，翼缘板下90cm。钢管顶托上纵桥向设 20×14cm方木。跨越刘鞍路段简支梁采用φ450mm钢管立柱和36#、56#工钢搭建临时两跨简支梁其下设置行车限高5米，简支梁上铺设5cm厚木板作为防护网防止高空坠落伤及车辆及行人等。在木板上满布脚手架支撑外侧模及底模。底模采用18mm厚优质胶合板，胶合板下为10×10c m加劲肋木，梁高4.05及变截面处20cm间距，梁高3.05m间距30cm；肋木下为15×15cm方木，间距腹板处为30cm，底板处为60cm，翼缘板处为90cm；内模采用18mm厚优质胶合板，胶合板下为

10×10cm加劲肋木，背楞采用10×15cm方木，背楞（即排架）间距60cm，孔口面板拉杆采用φ20圆钢，间距60×80cm。碗口φ48×3.5mm钢管立柱通过地托支承在14×20cm方木上，地基采用C20砼进行硬化处理，砼厚20cm，施工基础前先对原地面进行整平、夯实，夯实后地基承载力为200kPa以上。支架具体形式、尺寸详见5#连续梁（32+48+32m）支架图。 3 材料参数 3.1 胶合板， 3.2 油松、新疆落叶松、云南松、马尾松 (顺纹抗压、抗弯) (横纹抗剪) 3.3 36a工钢纵梁 E=200×109N/m2 I=15760×10-8m4W=875×10-6m3自重 =599N/m 3.4 56a工钢横梁 E=200×109N/m2I=65585.6×10-8m4 W=2342.31×10-6m3自重=1062N/m 3.5 钢管立柱 φ450、壁厚t= 14.0mm、截面积A= 19176.28mm2、回转半径i=154.2mm 自重=1505.34N/m 3.6 C20混凝土