球形高速混床偏流原因分析及快速解决措施
精处理再生系统树脂混合后出水电导偏高（二篇）
精处理再生系统树脂混合后出水电导偏高【系统简介】某电厂一期工程凝结水精处理系统为两台50%前置过滤器和3×50%高速混床组成,混床为二台运行，一台备用；3、4号机组共用一套再生系统，体外再生系统包括阳再生、阴再生、混脂存放及树脂分离的设备及部件。
树脂分离技术为锥斗分离，阴阳树脂型号分别为：MONOSPHERE650C(H+型)和MONOSPHERE550A(OH-型)。
精处理系统流程如下：【异常现象】在精处理再生系统调试期间，装填完第一套阴阳树脂后在阴阳罐内分别进行了预处理，分别用氢氧化钠和盐酸进行了浸泡，然后又进行了双剂量再生，然后用除盐水冲洗合格，传至储存罐内，用空气混合均匀后，正洗时电导率最低冲至0.3μs/cm。
【原因分析】（1）可能是凝补水箱漏入空气，造成了除盐水的电导率偏高。
（2）取样管路的问题，不能取到真实的水样。
（3）因阴罐是阴再生兼分离罐，树脂装填漏斗只接到了阴罐，装填树脂时，先将阳树脂装到阴再生兼分离罐，然后用水传至阳罐，然后再装填阴树脂至阴罐，在进行预处理和再生时，因阴罐内残存一些阳树脂，被氢氧化钠再生为钠型，当把阴阳树脂都传至储存罐进行正洗时，这部分钠型树脂不断释放钠离子，所以导致了出水电导率偏高的现象。
【解决方法及结论】（1）化验凝补水箱电导率，电导率只有0.15μs/cm，属于正常。
（2）检查取样管路，校对仪表，都正常。
（3）用手电筒从窥视孔照，发现锥斗处有一些未传完的阳树脂。
因阴阳树脂分别为H型和OH型凝胶型树脂，树脂初次使用时可不用预处理和再生，只需用水反洗出部分破碎树脂后即可传至储存罐内备用，等传至混床投运失效后再进行双剂量再生。
接下来的几套树脂都直接在阴罐内反洗后传入储存罐，空气混合后，正洗了3-5分钟电导率就下至0.3μs/cm以下，然后将其传至混床备用。
所以，在精处理再生系统调试时，一定要先搞清楚阴阳树脂的型号，若是已转型好的，可不用进行预处理和再生，只需用除盐水反洗一下就可传至混床备用。
精处理再生系统树脂混合后出水电导偏高(三篇)
精处理再生系统树脂混合后出水电导偏高【系统简介】某电厂一期工程凝结水精处理系统为两台50%前置过滤器和3×50%高速混床组成,混床为二台运行，一台备用；3、4号机组共用一套再生系统，体外再生系统包括阳再生、阴再生、混脂存放及树脂分离的设备及部件。
树脂分离技术为锥斗分离，阴阳树脂型号分别为：MONOSPHERE650C(H+型)和MONOSPHERE550A(OH-型)。
精处理系统流程如下：【异常现象】在精处理再生系统调试期间，装填完第一套阴阳树脂后在阴阳罐内分别进行了预处理，分别用氢氧化钠和盐酸进行了浸泡，然后又进行了双剂量再生，然后用除盐水冲洗合格，传至储存罐内，用空气混合均匀后，正洗时电导率最低冲至0.3μs/cm。
【原因分析】（1）可能是凝补水箱漏入空气，造成了除盐水的电导率偏高。
（2）取样管路的问题，不能取到真实的水样。
（3）因阴罐是阴再生兼分离罐，树脂装填漏斗只接到了阴罐，装填树脂时，先将阳树脂装到阴再生兼分离罐，然后用水传至阳罐，然后再装填阴树脂至阴罐，在进行预处理和再生时，因阴罐内残存一些阳树脂，被氢氧化钠再生为钠型，当把阴阳树脂都传至储存罐进行正洗时，这部分钠型树脂不断释放钠离子，所以导致了出水电导率偏高的现象。
【解决方法及结论】（1）化验凝补水箱电导率，电导率只有0.15μs/cm，属于正常。
（2）检查取样管路，校对仪表，都正常。
（3）用手电筒从窥视孔照，发现锥斗处有一些未传完的阳树脂。
因阴阳树脂分别为H型和OH型凝胶型树脂，树脂初次使用时可不用预处理和再生，只需用水反洗出部分破碎树脂后即可传至储存罐内备用，等传至混床投运失效后再进行双剂量再生。
接下来的几套树脂都直接在阴罐内反洗后传入储存罐，空气混合后，正洗了3-5分钟电导率就下至0.3μs/cm以下，然后将其传至混床备用。
所以，在精处理再生系统调试时，一定要先搞清楚阴阳树脂的型号，若是已转型好的，可不用进行预处理和再生，只需用除盐水反洗一下就可传至混床备用。
火力发电厂凝结水精处理混床参数异常的影响及措施
火力发电厂凝结水精处理混床参数异常的影响及措施摘要本文结合大唐乌沙山发电厂凝结水精处理的实际运行情况，分析凝结水精处理混床异常运行对蒸汽品质的影响，有针对性地提出使凝结水精处理正常运行的措施，从而保证蒸汽品质。
关键词精处理；异常；措施0 引言超临界直流炉对蒸汽品质的要求较高，而凝结水的水质直接影响着蒸汽品质，所以要保证合格的凝结水，需要加强对凝结水混床运行状况的监督检查，发现参数异常时，及时进行处理。
1 凝结水精处理设备简介大唐乌沙山发电厂600MW机组的凝结水精处理混床采用中压高速混床处理系统，该系统串接于凝结水泵与轴封加热器之间，高速混床按H+/OH-运行条件设计，每台机配有3台高速混床、3台树脂捕捉器及1台出力为单台高速混床正常出力50%～70%的再循环泵；按3×50%凝结水全容量处理及100%容量的旁路系统设计。
正常情况下每台机组凝结水精处理高速混床两台运行、一台备用，凝结水100%处理。
凝结水精处理高速混床作用是：主要除去水中的盐类物质（即各种阴、阳离子），另外还可以除去水中的悬浮物及胶体等杂质。
2 凝结水精处理混床参数异常情况在2014年某天大唐乌沙山电厂某机组凝结水精处理A和C高速混床正常运行，B高速混床备用。
08：00，A高速混床制水量129859t、出水DDH：0.06μs/cm、Na+：0.852μg/L、SiO2：2.98μg/L；C高速混床制水量82294t、出水DDH：0.055μs/cm、Na+：0.351、SiO2：3.59μg/L；炉水DDH：1.08μs/cm、饱和蒸汽DDH：0.07μs/cm、过热蒸汽DDH：0.11μs/cm、再热蒸汽DDH：0.12μs/cm，过热蒸汽处于超期望值（≤0.1μg/cm），且A及C高速混床未出现失效。
09：30，A高速混床正常运行，A高速混床制水量131246t、出水DDH：0.06μs/cm、Na+：0.844μg/L、SiO2：3.05μg/L；炉水DDH：1.12μs/cm、饱和蒸汽DDH：0.09μs/cm、过热蒸汽DDH：0.13μs/cm、再热蒸汽DDH：0.14μs/cm，A高速混床未失效、进行强制失效处理，投运B高速混床、撤出A高速混床运行。
球磨机的12种常见故障原因分析及其相对应的处理方法
可能原因：（1）电源未接通；（2）熔丝烧断；（3）过电流继电器调得太小；（4）负载过大；（5）控制设备接线错误。
处理方法：（1）检查开关、熔丝，各触点及电动机引出线头，将故障查出修理；（2）查出烧断原因，排除故障，然后按规格配上熔丝；（3）适当调高继电器电流；（4）加浆；（5）纠正。
可能原因：（1）电源电压过低；（2）绕线式转子一相断路；（3）负载过大。
处理方法：（1）用电压表、万用表检查电动机输入端电源电压；（2）用检验灯、万用表等检查断路处，排除故障；（3）减轻负载，调整进料数量。
可能原因：（1）偶合器内缺少油；（2）偶合器内油过量。
处理方法：（1）适当增加液压油；（2）适当减少液压油。
可能原因：（1）电源线与接地线搞错；（2）电动机绕组受潮，绝缘老化或引出线与接线盒碰壳；处理方法：（1）纠正接线；（2）电动机绕组干燥处理，绝缘老化要更换线组，整理接地线。
可能原因：（1）定子与转子相擦，轴承走内圆或外圆；（2）电动机在缺相下运转；（3）转子风叶碰壳；（4）轴承缺油。
处理方法：（1）更换转轴、轴承、端盖，锉除转子硅钢片擦出部分；（2）检查开关及触点，排除故障；（3）校正风叶，拧紧风叶罩螺丝；（4）清洗轴承加新油（3#二硫化钼锂基脂），加注量控制在轴承内容积的65~70%。
可能原因：（1）轴承走内圆或外圆；（2）轴承缺油；（3）轴承损坏。
处理方法：（1）维修轴头、轴承座；（2）加注新油；（3）更换轴承。
可能原因：（1）轴头弯曲；（2）紧固螺丝松动；（3）轴承损坏。
处理方法：（1）校正或更换转轴；（2）收紧螺丝；（3）查出损坏部位轴承，更换。
可能原因：（1）加油过量；（2）密封件损坏。
处理方法：（1）放出多余的油；（2）更换密封件。
可能原因：（1）三角带过松；（2）球磨筒体内空位太大，物料太少；（3）球磨好后停机时间太长，浆料在球内沉淀；（4）料、水配比不对，水量不够。
处理方法：（1）调紧三角带；（2）调整配料量，加球石；（3）加入相同的浆料直至加满磨筒体内位，然后加盖开机即可；（4）打开球盖，补加水。
火力发电厂凝结水精处理混床参数异常的情况分析及解决对策
2018年11月火力发电厂凝结水精处理混床参数异常的情况分析及解决对策单洪秋1宗翠芳2(1.青岛华丰伟业电力科技工程有限公司安生部，山东青岛266100；2.山东陆桥检测技术有限责任公司，山东日照276800)摘要：本文以大唐乌沙山发电厂为案例，对其凝结水精处理的具体运行情况进行了分析，并针对凝结水精处理混床出现的异常情况，有针对性地提出了一些解决对策，以此保障凝结水精处理稳定运行，提高蒸汽品质。
关键词：凝结水精处理；混床；对策1凝结水精处理设备概述大唐乌沙山发电厂采用的600MW 机组凝结水精处理设备运行的是中压高速混床处理系统，该系统与凝结水泵以及抽风加热器串接，混床设计符合运行条件H+OH-，每台配置3台树脂捕捉器、3台高速混床以及1台承载单台高速混床出力50%-70%的再循环泵[1]。
系统旁路系统设计按照100%容量以及3x50%凝结水全容量处理。
通常，单台机组凝结水精处理高速混床有两台正常运行、一台备用，凝结水全容量处理。
2数字凝结水精处理混床参数异常情况分析在大唐乌沙山发电厂某机组凝结水精处理中总共有三台设备，分别为A 高速混床、B 高速混床、C 高速混床，其中A 、C 高速混床正常运行，B 高速混场属于备用混床。
在2018年某天其运行参数如下所示。
时间：上午8：30A 高速混床制水量：128960t 、出水DDH ：0.07μs.cm 、Na+:0.861μg.L 、Si02:2.89μμg.L ；C 高速混床制水量：90013t 、出水DDH ：0.066μs.cm 、Na+:0.463μg.L 、Si02:3.64μμg.L;炉水DDH ：1.19μs.cm 、饱和蒸汽DDH ：0.08μs.cm 、过热蒸汽DDH ：0.13μs.cm 、再热蒸汽DDH ：0.13μs.cm ，其中过热蒸汽DDH 高于期望值（≤0.1μs.cm ），A 高速换床以及C 高速混床运行正常，未出现异常。
陶瓷膜组 偏流现象
陶瓷膜组偏流现象
陶瓷膜组是一种以陶瓷材料为基体，通过特殊工艺制备出具有分离功能的多孔膜结构，并将多个这样的膜元件组装在一起形成的一种高效的分离装置。
陶瓷膜以其优异的耐高温、耐腐蚀、机械强度高、化学稳定性好和使用寿命长等特点，在水处理、气体分离、生物工程以及化工等领域有着广泛的应用。
在陶瓷膜组的运行过程中，可能会出现偏流现象。
偏流是指在多通道或多组件的膜分离系统中，由于某些因素导致液体或气体流动时并非均匀地通过所有膜组件，而是部分流体选择性地从阻力较小或者孔径较大的通道通过，形成流量分布不均的现象。
在陶瓷膜组应用中，如微滤、超滤或纳滤等水处理和气体分离场景，偏流会导致以下问题：
1.膜组件负荷不均衡：部分膜组件承担了更大的过滤压力和污
染物负载，加速其污染速度和劣化程度，而其他组件则相对
闲置，整体效率降低。
2.分离效果下降：因为部分流体没有经过有效过滤，可能使得
出水水质不能达到预期标准，影响最终的产品质量和产水
量。
3.设备寿命缩短：长期的偏流会加剧局部膜组件的疲劳损伤，
进而缩短整个膜组的使用寿命。
针对陶瓷膜组的偏流现象，通常采取以下措施进行改善：
1.系统设计阶段优化流道结构，确保进料分配均匀。
2.采用适当的预处理工艺减少进料悬浮物浓度差异，防止因堵
塞造成的偏流。
3.定期对膜组进行清洗和维护，并监控各组件压差变化，适时
调整运行参数。
4.在必要时增设匀流装置或改进控制系统，以实现流量在各膜
组件间的精确分配。
凝结水精处理高混投运造成水汽PH值降低的原因分析及防治措施
随着火力发 电机组高参数大容量 的不断提高 ， 对锅炉 （ 用台式和在线Ｐ Ｈ 表 校正分 析过 ） 就难以再 上升 ， 但相应 给水水质 的要求也越来越 高。凝结水流量 占给水 流量 的 的电导率却明显升高。 依据对两用一备高混运行中树脂偏 ９ ５ ％左 右 ， 凝结水 水质 在 很大 程度 上决 定 了锅 炉 给水 水质 ， 流的工况观察 ， 经过对 比分析， 判断有一台运行高速混床 特别是超临界直流炉汽水工况的特殊性 ， 从凝结水到主蒸 树脂漏人高温高压热力系统 中是造成＃ １ 机组水汽Ｐ Ｈ 值普 汽是一次完成 的 ， 无汽包等 中间容器 ， 无法通过锅炉排污 遍下降的主要原 因； 高速混床底部 出水装置水罩帽松动 ， 排 出中间杂质腐蚀产物对机组 的安全和经 济运行带来很 树脂捕捉器破损是造成漏脂 的根源。 及时采集各水汽样化 大危害。 凝结水精处理系统正是为了保证超高压机组具有 验 ，测定混床 出口母管氯离子为１ ． ５ ｍ ｇ ／ Ｌ ， Ｎ ａ ＋ 为０ ． ０ ５ ０ ． １ 优 良给水水质而设置 的， 一旦其工况运行异常 ， 必然引起 ｕ ｇ ／ Ｌ ， 给水 、 炉水 、 蒸 汽二氧化硅 为３ ～ ４ ｕ ｇ ／ Ｌ ， 铁离子 １ ５ ２ ０ 给水水质的异常 ， 为了确保机组的安全经济运行首先必须 ｕ ｇ ／ Ｌ ， 且高速混床出水Ｐ Ｈ 值５ ． ２ ～ ６ ． ３ ， 显酸性。 通过采取投运 促使凝结水精处理设备和运行技术不断改进和完善 ， 达到 备用高速混床轮流切换运行混床 ， 短时增开旁路 ， 增大加氨 较高水平 。 量等措施 ， ２ ４ ｈ 后水汽Ｐ Ｈ 值 回升迅速， 调整稳定在９ ． ２ ～ ９ ． ６ 。 威信 云投粤 电扎西能源有 限公 司第一发电厂２ × ６ ０ ０ Ｍ Ｗ机组 锅 炉为Ｄ Ｇ 一 １ ９ ６ ２ 一 ／ ２ ５ ． ４ 一ｌ Ｉ ８ 型超临界ｗ火焰垂直
乙烯精馏塔塔顶冷凝器偏流原因分析及工艺措施
乙烯精馏塔塔顶冷凝器偏流原因分析及工艺措施摘要：本文主要分析乙烯精馏塔塔顶冷凝器偏流原因分析及工艺措施，初步介绍冷凝器以及冷凝器的概念，分析其供应流程以及操作运行方式。
根据目前所发现的问题，以及所出现的反硫化影响因素及时制定解决措施。
关键词：冷凝器；工艺原理；影响因素；反硫化因素引言:冷凝器针对粗煤气换热设备进行冷凝，其中包含中间冷凝器以及冷凝器。
主要的运行特点是通过粗煤气的运行方式达到换热器的顶部，慢慢的达到底部，通过换热器与冷凝介质展开逆流换热，用这种方法来降低温度。
但是对于冷凝介质来讲，温度会适当升高，此时冷凝介质会回收反应的反应热，达到节能降耗的作用。
装置的任务是将粗煤气中的部分一氧化碳在耐硫催化剂的作用下为氢气，控制甲烷化入口原料气中氢气和一氧化碳的比值在合适的范围内，以确保生成合格的产品气。
一、乙烯精馏塔塔顶冷凝器偏流原因分析1、冷凝器冷凝器所使用的换热器主要构成分别是壳体、管束、管板等。
当流体在管内流通的时候，此时的行程被叫做管程，如果流体在管外进行流动，被叫做壳程。
换热器的实际应用，其实能够让冷凝原料达到一定的平衡温度。
目前广泛使用的冷凝器大多为温水冷机组，其温度控制范围应该在5~30℃之间，然而在工艺上，还需要使用温冷冻水来进行助力，其温度范围应该在零下5度~零下40度之间。
水温在达到0度的时候，就会呈现结冰的现象，此时乙烯精馏塔塔顶冷凝器偏流，应适当的添加防冻液，以避免其结冰。
冷凝器在实际应用中，首先应该选择适当的原料，尤其要注意其温度，在经过冷凝设备的时候，其流量会对粗煤气的温度产生一定的控制，同时也会对其质量产生影响。
目前此种冷凝方式已经应用到多个领域中，尤其是在工程系统中，经常会使用到冷凝器，首先应该对其加强管理，要避免危险出现。
在化工过程中会有很多的种类，然而在能源的消耗上，普通的化工产品具有较高的成本，所以很多企业为了降低成本，在冷凝时会使用较差的原材料，结果存在较大安全隐患。
火力发电厂凝结水精处理混床运行周期短原因分析
火力发电厂凝结水精处理混床运行周期短原因分析【摘要】现代大型火力发电机组，尤其是超临界直流锅炉给水有着极其严格的要求，凝结水精处理混床是否运行正常直接决定机组能否安全经济运行，本文针对实际生产过程中凝结水精处理混床运行周期短的问题，分析了原因并提出了合理措施。
【关键词】精处理；周期；措施前言对超临界直流炉来讲，如何保证合格的凝结水，除要求严格的执行水质控制标准，还要加强对凝结水精处理混床运行情况的监视，稍有疏忽就会引起凝结水精处理混床运行失常，造成凝结水水质不合格，直接影响机组的安全经济运行。
1、凝结水精处理设备概况大唐乌沙山电厂一期4*600MW发电机组四套凝结水精处理设备及两套共用再生系统均由浙江海盐力源公司提供，设计正常流量740T/H，最大出力830T/H，系统压差是0.35MPa。
允许凝结水除盐床体的最高运行温度是55℃。
每台机组设有3台体外再生高速混床，两台机组共用7套树脂，机组正常运行情况下，两台混床运行一台备用，凝结水量要求100%处理，每台床体处理流量是凝结水流量的50%。
精处理系统设有混床旁路阀，当入口压力、温度压差超过设定值，或少于两台混床运行，系统旁路阀自动打开以便保护精处理混床设备和树脂，保证机组的安全运行。
当运行混床出现累计流量达标、氢导、Na+及SiO2含量超标时需把备用的混床投入运行，再把失效树脂送到再生系统进行体外再生操作。
配套的是常压高塔体外再生系统，由树脂再生分离塔（SPT）、阴树脂再生塔（ART）、阳树脂再生塔（CRT）以及与之配备的酸碱输送系统、电热水箱和废水排放系统等组成。
混床树脂阳树脂为Amberjet 1500H型，阴树脂为4400Cl型，树脂体积比为2.7：1。
2、存在问题2.1大唐乌沙山电厂精处理系统采用的高塔分离法，高速混床失效后将树脂转移至SPT，在SPT内进行擦洗分离，树脂转移的是否彻底直接影响混床出水水质，因为在混床失效后进行体外再生时，如果树脂传送不完全，则留在混床的阳树脂主要是RNH4和RNa型，RNH4型树脂将降低混床的周期制水量，而RNa 型树脂将造成混床出水漏钠，恶化出水水质。
[复习]浅析我厂精处理混床树脂失效、再生频繁的原因及对策
浅析我厂精处理混床树脂失效、再生频繁的原因及对策运行E值：占正文目前我厂化学运行中精处理混床树脂失效、再生频繁，一般每台混床运行48000——52000吨时，该混床出口的各项指标就会出现超标现象，如：出口电导率或出口阳电导率、钠离子等，相应地在炉内的各项汽水指标（如：各汽、水的电导、阳电导、PH、以及二氧化硅、钠等等）也对应的提高，有些时候会出现严重超标现象，如不采取相应的措施，威胁着我厂机组的安全运行，增加了再生及处理酸、碱废液和加氨等药品的费用，也增加了运行人员的劳动强度；根据目前在实际运行的观察和实践操作中的经验，谈一谈以下几点看法，与同仁们共同学习、探讨。
为什么会造成混床树脂容易失效呢？分析大致如下：①由于树脂频繁的输送、再生过程中使阴、阳树脂破碎损失，造成阴、阳树脂比例失调；②加药量过大或调节不当；③在运行中发现药剂中不纯或内有灰尘和微量的杂质以及加药剂的容器、管道内有杂质；④在树脂输送、再生过程的程序在关键的步骤时间不够，如：反洗、擦洗步骤等；⑤再生时在进酸、碱的浓度、温度不符合要求，如：碱的稀释水温度和碱液的温度过低；⑥在输送树脂过程中，没有把床体内的树脂彻底输送干净，把失效的树脂仍然停留在混床内；⑦设备中的阀门经常故障，有时没有全开、全关或泄漏等，流量达不到冲洗、反洗的要求；⑧在输送树脂的过程中，精处理再生专用泵经常跳闸，使树脂会停留在某些设备、管道内部位的死角，不利于冲洗干净；⑨系统中的表计不准确、不可靠，会引起运行人员误判断；⑩该套设备的设计缺陷及外国工程师在调试过程中所遗留问题没有得到很好的解决。
为此，首先应从人为因素要求，提高运行人员的责任心，做到勤调整、勤观察再生过程是否达到要求（如：温度、浓度、反洗、擦洗时间和充分以及阴阳的混合均匀等），不符合要求的不能投入运行，必须查出原因，其次，是技术上的支持，在OIT上的程序有些关键步骤的时间作为适当调整；发现阴、阳树脂比例失调时应及时补充添加新树脂，直至合格止，加强药品的监督和严把质量关，经常与厂家联系、反馈药品的质量；提高在线表计的合格率和设备完好率；建议在机组停运或大（小）修时，对加药系统（容器、管道）进行彻底的清洗干净；另外就是加强对辅助工加药进行监督，勿把杂质、粉尘一起和药品加入到加药容器中，以进一步保持药剂的浓度。
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一种快速解决球形高速混床偏流的方法
黄辉
（华润电力常熟有限公司）
【摘要】对球形高速混床偏流原因及偏流引起的不良后果进行了分析，提出偏流原因为结构设计和水锤冲击导致，并提供了简单易行的解决措施，在实践中取得了良好效果。
【关键词】球形高速混床偏流周期制水量配水多孔板
1概述
我厂为3×650MW超临界机组，于2005年建成投产。
正常运行时的给水处理工况为OT，除氧器进水和省煤器进水中的溶解氧浓度的控制范围分别为30～100μg/L和30～150μg/L，凝结水中的溶解氧浓度通常小于5μg/L。
给水加氨采用自动加氨系统，给水和凝结水的pH值通常为8.5～9.0。
凝结水处理采用两台700T/H出力的前置过滤器和三台700T/H出力的球形高速混床组成。
2014年7月1日，2号机机组启动时，化学监督小组出于进一步提高水质的考虑，去除了混床出口取样电导表入口的氢交换柱，直接采用电导来监测。
此时发现控制电导﹤0.2μs/cm时，2C高速混床制水量只有3万吨，远低于2A、2B高速混床8万吨的制水量，打开人孔后检查树脂层面，出现了明显偏斜现象，如图1所示。
树脂面最高点与最低点的距离达到400～500mm，已达到了设计树脂层高1000mm的40%～50%，偏流很严重。
图1 2014年7月高速混床2C开人孔检查树脂层面偏斜严重
2偏流原因分析
2.1混床配水装置结构设计不合理。
我厂高速混床进水配水装置为一级向上弯挡板加二级多孔板配水帽这种形式。
从理论上，通过调整一级挡板的直径和水帽间距，可以实现在特定出力下均匀配水。
而采用的多孔板为6块板拼接而成，板与板之间、板与顶部连接处均采用不锈钢螺栓固定。
如图2、图3所示。
其中，每块板均有1～2条冲压弯边而成的加强筋（中间的板有2条边，两侧的板为1条边）。
混床与多孔板连接部位焊接有环形法兰盘，法兰盘的每个孔上点焊住一个螺母，便于与多孔板的螺栓固定。
而混床进脂管（80mm）从混床顶部插入，穿过多孔板，与混床树脂层直通，穿过部位的多孔板被环切成孔（约100mm），在中间空隙部位点焊有两个半片的圆环，用于堵塞空隙，但实际安装制作中，无法做到严密不漏，如图4所示。
所有连接部位均有缝隙，且大小不均，极易造成布水不均，从而导致偏流。
[1]
图2 高速混床结构图
图3 高速混床进水布水多孔板及水帽局部图
图4 进脂管穿过进水多孔板局部图
2.2水锤冲击
高速混床在长期运行过程中，随着凝结水泵的启停及切换、跳闸等情况发生，不可避免对混床产生冲击，也对高速混床进水多孔板产生较强冲击。
多次冲击下多孔板会发生变形，固定螺栓会出
现松动，从而导致配水多孔板结合面间隙变大，偏流现象更为严重，如图5所示。
图5 变形弯曲的多孔板
3偏流引起的后果
1、导致混床出水水质不稳定。
混床氢型运行阶段，出水钠离子浓度小于0.1μg/L，已达到仪器的检出限以下，但各种阴离子浓度较高，普遍超过0.5μg/L，较大时达到2μg/L以上，其中氯离子浓度还大于凝结水中的氯离子浓度，使混床出水为各种酸类物质。
这一问题产生的原因是：混床运行偏流严重，使局部树脂层高度由1000mm降至500mm左右，而且阳阴树脂的混合状态在偏流过程中发生了明显变化，使混床对进水中各种阴离子的去除效果极不稳定，出水阴离子浓度明显波动。
图6为1B混床氢型运行出
水中的氯离子浓度的波动情况。
表1 混床氢型运行末期的进出水钠离子浓度对比
采样点采样时间
比电导
（25℃）（μS/cm）
Na+（μg/L）
1A混床进水7/31/10:12 0.090 未检出7/31/13:30 0.010 未检出7/31/14:30 0.010 未检出
1A混床出水7/31/10:12 0.075 未检出7/31/13:30 0.173 0.57 7/31/14:30 0.186 0.98 表2混床氢型运行末期的出水阴离子浓度
采样点采样时间
比电导
（25℃）
（μS/cm）
阴离子含量（μg/L）
F-Cl-SO42-PO43-
1A混床出水7/31/10:12 0.075 0.19 1.27 1.71 0.71 7/31/13:30 0.173 0.16 0.21 0.47 未检出7/31/14:30 0.186 1.21 0.67 1.16 未检出
由表1和表2可知：1A混床氢型运行末期，各种离子浓度均明显增大，不利于机组防腐。
2、周期制水量缩短
根据我厂7号树脂在1C混床内的运行数据计算（7号阳树脂约3.23m3，运行期间的平均氨含量为0.065mg/L，周期制水量为92.9万m3），阳树脂工作交换容量约为1083mol/m3树脂。
阳树脂工作交换容量为1083mol/m3树脂，仅为标准DL/T 333.1-2010中规定的1750～2000mol/m3树脂的50%～60%，明显偏低。
但我厂3台机组机组正常运行时，给水处理工况为OT，凝结水的pH值仅8.5左右，较低，导致混床氢型运行时的实际制水量很大，达到90万m3水质仍未超标，此时运行出于安全考虑往往提前再生，阳树脂工交偏低的影响不大。
但在机组启动阶段、凝汽器明显渗漏或泄漏、混床设备故障和加氧系统故障等情况下，机组给水处理工况均应由OT转换为AVT，在这种情况下，阳树脂工作交换容量较低的影响便非常显著，将使混床周期制水量减小至OT工况下的50%以下，会存在混床无法及时再生和投运的现象，不利于机组安全和经济运行。
如本文开头所述，2号机在机组启动阶段，发生偏流的2C高速混床周期制水量只有2A/2B的一半不到，下降十分明显。
三、快速解决措施：
考虑到超临界机组对水质要求较高，凝结水精处理装置必须全程投用，一旦发生高速混床偏流严重的情况必须快速处理。
针对上述两点原因，我们采取了如下方法：
1、人工对变形多孔板整形（把布水多孔板垫在枕木上，使用大锤针对变形部位反复敲打整形，直到目视基本恢复原状为止）。
2、在布水多孔板与高速混床本体内部安装环间加装进口膨化PTFE带状垫片（50mm宽，厚5mm，考虑到要求良好的弹性系数及回弹性保证密封，不建议采用国产材料）。
在布水多孔板的翻
边之间加装较薄的硬四氟垫片（采用厚1mm硬四氟乙烯板剪裁而成），解决布水多孔板的翻边之间连接的孔隙问题（如图6所示）。
3、布水多孔板与顶部安装环的固定螺栓原有平垫改为蝶型弹簧，避免受到一定水锤冲击后螺栓松动发生泄漏。
4、在树脂管穿过多孔板的位置周围从内部填塞封死（采用乐泰98853金属魔力胶棒），解决多孔板与树脂管之间的孔隙问题（如图8所示）。
图7 加装垫片后的多孔板
图8 树脂管穿过多孔板周围填缝
四、总结
2014年7月5日，我们采用该方法针对高速混床2C进行处理，处理完毕后制水量迅速回到9万吨，略大于同样条件下2A/2B高速混床的制水量（8万吨），此后一直运行稳定，制水量也很正常。
2015年8月，我们在对高速混床2C开人孔检查时，发现树脂层面仍然较为平整，未出现明显偏流现象。
而处理一台混床偏流仅需2人2天即可处理完毕，而花费材料费合计仅为3000元。
可
见该方法可以快速、有效处理高速混床偏流问题，且成本低廉，简单易行，利于推广。
图9 2015年8月高速混床2C开人孔检查树脂层面基本平整
参考文献
[1] 《中压凝结水精处理系统高速混床偏流原因分析及防范》，作者；李小军等，《中国电力》第47卷第8期，2014年8月。
作者简介：黄辉（1977），男，本科，高级工程师,电厂化学专业，华润电力（常熟）有限公司，215500。