大梁计算书
套扣式钢管特大梁支撑系统计算1500X1500
特大梁模板支撑计算书工程名称:0工程单位:1．计算参数结构楼板厚100mm，梁宽b=1500mm，梁高h=1500mm，层高8.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.90m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f m=13.00N/mm2，抗剪强度f v=1.40N/mm2;采用六根套扣式钢管支撑,横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.50m;钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。
钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度f v=120.00N/mm2,Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm2。
2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底侧模自重 0.3 kN/m2×(1.50 + 2.80 ) ×1.2 = 1.55 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3× 1.50 × 1.50 × 1.2 = 64.80 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 1.50 × 1.50 × 1.2 = 4.05 kN/m④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 1.50 × 1.4 = 4.20 kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 74.60 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 58.67 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=1500mm。
W=bh2/6=1500×182/6=81000mm3,I=bh3/12=1500×183/12=729000mm4。
大梁模板(扣件式)计算书
大梁模板(扣件式)计算书梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14 新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 200×900 新浇混凝土结构层高(m) 8 梁侧楼板厚度(mm) 150模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁 1.5板 1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值 2风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.3非自定义:0.22 风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距l a(mm) 1500梁两侧立柱间距l b(mm) 1000步距h(mm) 1600新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 1500、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500梁底增加立柱根数 1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 500梁底支撑小梁根数 3梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.01kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×29.77×0.12＝0.04kN·mσ＝M max/W＝0.04×106/54000＝0.69N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×23.05×1004/(100×10000×486000)＝0.002mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×28.01×0.1+0.437×1.76×0.1＝1.13kNR2=1.25q1l=1.25×29.77×0.1＝3.72kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×23.05×0.1＝0.86kNR2'=1.25q2l=1.25×23.05×0.1＝2.88kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm) 60×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 100小梁截面惯性矩I(cm4) 500q1＝max{1.13+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×0.9]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.3×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.3×0.7×2]×(1-0.5-0.2/2)/2×1，3.72+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2/2}=3.75kN/mq2＝max[0.86+(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×0.9+(0.5+(24+1.1)×0.15)×(1-0.5-0.2/2)/2×1，2.88+(0.3-0.1)×0.2/2]＝2.9kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.75×1.52，0.5×3.75×0.22]＝0.9kN·mσ＝M max/W＝0.9×106/100000＝9.02N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.75×1.5，3.75×0.2]＝3.41kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.41×1000/(2×60×100)＝0.85N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.9×15004/(100×9350×5000000)＝1.99mm≤[ν]＝l/400＝1500/400＝3.75mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.9×2004/(8×9350×5000000)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.75×1.5，0.393×3.75×1.5+3.75×0.2]＝6.42kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝2.91kN，R2＝6.42kN，R3＝5.2kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.9×1.5，0.393×2.9×1.5+2.9×0.2]＝4.97kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝2.46kN，R'2＝4.97kN，R'3＝4.75kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3.5可调托座内主梁根数 1 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125主梁截面惯性矩I(cm4) 12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.081、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.292×106/5080＝57.48N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.744kNτmax＝2V max/A=2×4.744×1000/489＝19.4N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝R3＝0.46kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立杆稳定性计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008立柱截面面积A(mm2) 424 回转半径i(mm) 15.9立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值f(N/mm2) 205 长细比满足要求！查表得，φ＝0.591、风荷载计算M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.22×1.5×1.62/10＝0.1kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×2]×1＝27.16kN/m2)小梁验算q1＝max{1.03+(0.3-0.1)×0.2/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(1-0.5-0.2/2)/2×1，3.4+(0.3-0.1)×0.2/2}=3.42kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.01kN，R2＝13.21kN，R3＝0.45kN立柱最大受力N w＝max[R1，R2，R3+N边]+M w/l b＝max[0.01，13.21，0.45+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.5-0.2/2)/2×1.5]+0.1/1＝13.31kNf＝N/(φA)+M w/W＝13309.56/(0.59×424)+0.1×106/4490＝74.72N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 301214.08kN≤[N]＝30kN满足要求！。
500mmx2250mm梁侧模板计算书
500mmx2250mm梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度500mm，高度2250mm，两侧楼板厚度180mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置8道，内龙骨采用40.×80.mm木方。
外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距200+350+350+350+350+300mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.6N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
29292929292929225mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ；T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.000=24.300kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
梁支撑架及梁侧模板计算书
附件一梁底支撑架及梁侧模板计算书以酒店最大梁KZL3(1)：梁截面为1400mmx2900mm为计算依据，其余梁可参考此梁进行支撑架搭设，转换层层高为5.6m。
材料选用：模板：梁底模采用12mm厚竹胶板，梁侧模采用18mm厚木模胶合板，木枋截面：60mm*80mm，钢管：Φ48*2.8mm(实测值)钢管。
φ12对拉螺杆，U型顶托。
采用2.5m的立杆，在梁截面方向正中增加4排立杆，立杆间距500，沿梁长度方向立杆间距600，离地150高设置纵横向扫脚杆，第二道水平连系杆离地1.25m，第三道水平连系杆离地2.35m，立杆上口采用U型顶托(质量必须可靠)，U型顶托上设置短向双钢管用于支承梁底模，在搭设梁底支模架时，短向双钢管均需与大梁两侧立杆上的水平杆扣件连接。
梁侧模距梁底200高设置第一道对拉螺杆，底下3排螺杆纵横间距控制在460mm以内。
梁内严禁穿竹筒(大梁易在此处开裂)，改用φ16PVC管，在大梁上口采用一排一次性螺杆，用以确保梁截面。
设置纵向连续剪力撑，将荷载往框架柱传递。
横向每隔4根立杆设置剪刀撑，剪力撑采用6m钢管。
梁支模架与浇捣成型的框支柱用钢管抱箍连接成整体，增加其整体稳定性。
为防止立杆集中力过大，抵抗对楼面砼产生冲切破坏，在梁截面方向立杆下铺设槽钢，槽口向上，或采用50mm~60mm厚松木板塞在靠近立杆的扫脚杆下方，以增大受力面积。
KZL3(1)框支梁支模示意图一、底板模板计算：底板模计算跨度为150mm，取计算单元为0.6m，现进行强度及挠度验算，按四跨连续梁计算。
荷载统计：模板自重：q1=0.35*0.6*(2*2.7+1.4)/1.4=1.02kn/m梁钢筋砼自重：q2=25.5*0.6*2.9=44.4kn/m振捣砼时产生的荷载标准值：q3=2*0.6=1.2kn/m合计：Q=1.2*(q1+q2)+1.4*q3=1.2*(1.02+44.4)+1.4*1.2=56.2kn/m强度验算：验算式：W≥M/ fmM=0.121*QL2=0.121*56.2*0.15*0.15=0.15kn.m板模板截面抵抗矩：W=600*12*12/6=14400mm3=13 N/mm2f=M/W=0.15*106/14400=10.4N/mm2＜fm=13 N/mm2木材抗弯强度设计值fm强度符合要求挠度验算：验算式：ωA=KwqL4/100EI≤L/400Q=1.02+44.4=45.4kn/mE=9.5*103N/mm2I=600*12*12*12/12=86400mm4Kw=0.967ωA=KwqL4/100EI=0.967*45.4*1504/100*9.5*103*86400=0.27mm≤L/400=150/400=0.375mm挠度符合要求二、梁底木楞验算梁底木楞采用60*80木枋，计算跨度为600mm，计算单元为150mm，按四跨连续梁进行验算。
200×700梁计算书
梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:LL-6。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.20；梁截面高度D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm，450mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
1000mm×1500mm大梁模板支架计算书
1000mm ×1500mm 大梁模板支架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
模板支架搭设高度为4.8米，基本尺寸为：梁截面 B ×D=1000mm ×1500mm ，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.50米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加3道承重立杆。
梁顶托采用双钢管48×3.5mm 。
4800150015001000300500500300图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = 1.20×26.000×0.200×0.500×0.350=1.092kN 。
采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 26.000×1.500×1.000+0.500×1.000=39.500kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm 3；I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×39.500+1.4×3.000)×0.350×0.350=0.632kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.632×1000×1000/54000=11.706N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×39.500+1.4×3.000)×0.350=10.836kN截面抗剪强度计算值 T=3×10836.0/(2×1000.000×18.000)=0.903N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×39.500×3504/(100×6000×486000)=1.376mm面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
300×800梁模板支撑计算书
300×800梁模板⽀撑计算书300 X800梁模板⽀撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm 梁宽b=300mm 梁⾼h=800mm 层⾼6.50m ；模板材料为：. . . . 2夹板底模厚度 18mm 侧模厚度18mm ⽊材弹性模量 E=9000.00N/mm 抗弯强度 f m=13.00N/mm,抗剪强度f v =1.40N/mn n ;⽀撑采⽤门式钢管脚⼿架宽度 L=1200mm,门式钢管脚⼿架纵向间距900mm 梁边⾄板⽀撑的距离0.90m ；门式钢管脚⼿架顶2.梁底模验算（1）梁底模及⽀撑荷载计算荷载类型标准值单位梁宽梁⾼系数设计值①底模⾃重 0.5kN/m2 X (0.30 + 1.36)X 1.2 = 1.00 kN/m②砼⾃重 24.0 kN/m 3 X 0.30 X 0.801.2 =6.91 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3X 0.30 X 0.801.2 = 0.43kN/m④振捣砼荷载2.0 kN/m2X 0.30 X1.4 : =0.84kN/m梁底模和⽀撑承载⼒计算组合①+②+③+④ kN/m梁底模和龙⾻挠度验算计算组合①+②+③ kN/m可调底座调节螺杆伸出长度 200mm1= 9.182= 8.34⾼茂顶距离器宽怎顶晅离」1 n楫板.⽀禅体⾄搭设正⽴⾯图(2)梁底模板验算第⼀层龙⾻间距L=200mm计算跨数五跨；底模厚度h=18mm板模宽度b=300mm ；W=bh /6 =300.00 X 18.00 2/6=16200mrn ;I=bh3/12=300X 183/12=145800mrh1) 抗弯强度验算弯矩系数如-0.1052 2 6M=K?q i L =-0.105 X 9.18 X 0.20 X 10 =-38556N.mm=-0.04kN.m(T =M/W=38556/16200=2.38N/mm梁底模抗弯强度c =2.38N/mm2) 抗剪强度验算剪⼒系数K V=0.606V=Kq1L=0.606 X 9.18 X 0.20 X 1000=1113N=1.11kNT =3V/ (2bh) =3X 1113/(2 X 300X 18)=0.31 N/mrm梁底模抗剪强度T =0.31N/mm3) 挠度验算荷载不包括振捣砼荷载，则计算荷载q2=8.34kN/m;挠度系数K。
L1梁计算书
1.概况卸煤坑钢筋混凝土现浇大梁L1梁模板顶柱支撑设计，计算高度7.35m，用ф48×3.5mm钢管支撑，为此对钢管支撑进行了详细的结构计算。
2. 模板支撑计算2.1 荷载计算取1m梁长计算总荷载（梁高1m）①梁模及自重(查JGJ162-2008)0.5KN/m2×(1.0×0.5+1.0×1.0×2)=1.25KN②砼自重24KN/m3×1.0×1.0×0.5=12KN③钢筋自重根据预算,此梁钢筋0.75KN.m④施工荷载2.5KN/m2×1.0×0.5=1.25KN⑤振动荷载2KN/m2×1.0×0.5=1KN则1m梁长上总荷载(恒载、活载分项系数分别取1.2、1.4）Q=1.2×(①+②+③）+1.4×（④+⑤）=19.95KN以上荷载Q=19.95KN均匀分布在梁底模下钢管0.5m宽计划内:则q=Q/0.5=19.95/0.5=39.9KN/m1、2.1.1扰度计算：N=1.25+12+0.75+1.25+1=16.25KN其中：立杆的纵向距：L=0.6m截面惯性矩：I=121900mm4钢管弹性模量：E=5080mm3经计算得：V=3.029*16.25*（0.6*1000）3/（121900*5080*10）=1.7mm最大允许扰度值：【V】=0.6*1000/150=4mm支撑钢管最大扰度小于支撑钢管最大允许扰度值满足要求。
2.2 小横杆间距计算梁下底采用ф48×3.5mm钢管,钢管跨中再用1根钢管(大横杆)支撑,钢管受力可简化为二等跨连续梁,采用力法进行计算,设中间支座反力为X1,由图乘法算得:δ11=1×1/4×1/2×0.25=0.0.031△1p=2/3×1×39.9×1/8×0.25)=0.831∴δ11X1-△1p=0∵X1=△1p/δ11=26.8KN=RC两边支座支力RA=RB=1/2(Q-X1)=2KNMmax=1.247KN.m单根钢管抗弯能力为:M0=wfm=5.08×1000mm3×215N/mm2=1.0922KN.mn=1.247/1.0922=1.14,取n=2,即每米2根,间距500mm。
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梁模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.80；梁截面高度 D(m):2.40；混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.00；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.60；梁支撑架搭设高度H(m)：5.49；梁两侧立柱间距(m):1.40；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:5；采用的钢管类型为Φ48×3；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.40；钢筋自重(kN/m3):1.20；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):5.4；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):1.6；3.材料参数木材品种：马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：14.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：60.0；梁底纵向支撑根数：5；面板厚度(mm)：12.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量为：4；支撑点竖向间距为：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；次楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度60mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取0.600h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.400m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 5.354 kN/m2、57.600 kN/m2，取较小值5.354 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为6根。
面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 40×1.2×1.2/6=9.6cm3；M -- 面板的最大弯距(N.mm)；σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.4×5.35×0.9=2.31kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.4×2×0.9=1.01kN/m；q = q1+q2 = 2.313+1.008 = 3.321 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 444mm；面板的最大弯距 M= 0.1×3.321×4442 = 6.55×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 6.55×104 / 9.60×103=6.82N/mm2；面板的抗弯强度设计值: [f] = 14N/mm2；面板的受弯应力计算值σ =6.82N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 [f]=14N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 5.35×0.4 = 2.14N/mm；l--计算跨度(内楞间距): l = 444mm；E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩: I = 40×1.2×1.2×1.2/12=5.76cm4；面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×2.14×4444/(100×9500×5.76×104) = 1.03 mm；面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =444/250 = 1.776mm；面板的最大挠度计算值ω =1.03mm 小于面板的最大容许挠度值 [ω]=1.776mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8×62×2/6 = 96cm3；I = 8×63×2/12 = 288cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；W -- 内楞的净截面抵抗矩；[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×5.354×0.9+1.4×2×0.9)×0.444=3.69kN/m；内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm；内楞的最大弯距: M=0.1×3.69×400.002= 5.90×104N.mm；最大支座力:R=1.1×3.686×0.4=1.622 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ = 5.90×104/9.60×104 = 0.614 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ = 0.614 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中 l--计算跨度(外楞间距)：l = 400mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =5.35×0.44= 2.38 N/mm；E -- 内楞的弹性模量： 10000N/mm2；I -- 内楞的截面惯性矩：I = 2.88×106mm4；内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×2.38×4004/(100×10000×2.88×106) = 0.014 mm；内楞的最大容许挠度值: [ω] = 400/250=1.6mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.014mm 小于内楞的最大容许挠度值 [ω]=1.6mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.622kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；W -- 外楞的净截面抵抗矩；[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 3.74 kN.m外楞最大计算跨度: l = 1420mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 3.74×106/1.02×104 = 368.13 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为44.234 mm外楞的最大容许挠度值: [ω] = 1420/400=3.55mm；五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径: 14 mm；穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×5.354+1.4×1.6)×0.4×1.52 =5.268 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.268kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 400×12×12/6 = 9.60×103mm3；I = 400×12×12×12/12 = 5.76×104mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm；q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2×（24.00+1.20）×0.40×2.40×0.90=26.13kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.40×0.40×0.90=0.17kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4×1.60×0.40×0.90=0.81kN/m；q = q1 + q2 + q3=26.13+0.17+0.81=27.11kN/m；跨中弯矩计算公式如下:M max = 0.10×27.107×0.22=0.108kN.m；σ =0.108×106/9.60×103=11.294N/mm2；梁底模面板计算应力σ =11.294 N/mm2 小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=14N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。