幕墙工程量计算书
玻璃幕墙计算书 玻璃幕墙一块多大
玻璃幕墙计算书玻璃幕墙一块多大XX中学风雨操场幕墙工程全隐框玻璃幕墙设计计算书XX装饰工程有限公司二〇XX年X日目录 1 计算引用的规范、标准及资料 1 1.1 幕墙设计规范：1 1.2 建筑设计规范：1 1.3 铝材规范：2 1.4 金属板及石材规范：2 1.5 玻璃规范：3 1.6 钢材规范：3 1.7 胶类及密封材料规范：3 1.8 五金件规范：4 1.9 相关物理性能等级测试方法：4 1.10 《建筑结构静力计算手册》；wk：风荷载标准值；qwk=wkB =0.001×1125 =1.125N/mm qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值；qw=1.4qwk =1.4×1.125 =1.575N/mm ；B：幕墙立柱计算间距；qEk=qEAkB =0.0002×1125 =0.225N/mm qE：水平地震作用线荷载集度设计值；qE=1.3qEk =1.3×0.225 =0.293N/mm ；R1：中支座反力；qk：风荷载线荷载集度标准值；L2：长跨长度；E：型材的弹性模量；γ：塑性发展系数：对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-20__，取1.00；对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB50429-20__，取1.00；fa ：型材抗弯强度设计值；L：立柱跨度；Nk=q GAkA =qGAkBL =0.0005×1125×6000 =3375N N：立柱轴向拉力设计值；An：立柱净截面面积；τmax=VSx/Ixt =3229.396×22627/2131760/6 =5.713MPa 5.713MPa≤55MPa 立柱抗剪强度满足要求!5 幕墙横梁计算基本参数：1：计算点标高：29.967m；2：横梁跨度：B=1125mm；3：横梁上分格高：1767mm；横梁下分格高：1767mm；4：横梁计算间距：H=1767mm；5：力学模型：三角荷载简支梁；6：板块配置：中空玻璃6 +6 mm；7：横梁材质：6063-T5；因为B≤H，所以本处幕墙横梁按三角形荷载简支梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：5.1 横梁型材选材计算；wk：风荷载标准值；qwk=wkB =0.001×1125 =1.125N/mm qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值；qw=1.4qwk =1.4×1.125 =1.575N/mm ；B：横梁跨度；qEk=qEAkB =0.00016×1125 =0.18N/mm qE：横梁受水平地震作用线荷载集度设计值；qE=1.3qEk =1.3×0.18 =0.234N/mm ；Mw：风荷载作用下横梁产生的弯矩；ME：地震作用下横梁产生的弯矩；B：横梁跨度；Mw=qwB2/12 ME=qEB2/12 采用Sw+0.5SE组合：My=Mw+0.5ME =qB2/12 =1.692×11252/12 =178453.125N·mm ；H1：横梁自重荷载作用高度，对挂式结构取横梁下分格高，对非挂式结构取横梁上分格高；Gk=0.0004×H1 =0.0004×1767=0.707N/mm G：横梁自重线荷载设计值；G=1.2Gk =1.2×0.707 =0.848N/mmMx：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值；B：横梁跨度；Mx=GB2/8 =0.848×11252/8=134156.25N·mm 5.2 确定材料的截面参数；My：风荷载及地震作用弯矩组合设计值；γx，γy：塑性发展系数：对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-20__，取1.00；对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB50429-20__，均取1.00；fa：型材抗弯强度设计值；df2,lim：按规范要求，横梁在自重力标准值作用下的挠度限值；B：横梁跨度；按相关规范，钢材横梁的相对挠度不应大于L/250，铝材横梁的相对挠度不应大于L/180；《建筑幕墙》GB/T21086-20__还有如下规定：按[5.1.1.2]，对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙（其它形式幕墙或外围护结构无绝对挠度限制）：当跨距≤4500mm时，绝对挠度不应该大于20mm；当跨距＞4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm；按[5.1.9，b]，自重标准值作用下挠度不应超过其跨度的1/500，并且不应大于3mm；B/180=1125/180=6.25mm B/500=1125/500=2.25mm 对本例取：df1,lim=6.25mm df2,lim=2.25mm qk：风荷载作用线荷载集度标准值；E：型材的弹性模量；df1,lim=qkB4/120EIymin ……；df2,lim=5GkB4/384EIxmin ……；My：横梁绕Y轴方向；Wnx：横梁绕X轴方向；τx=VxSy/Iyty ……6.2.5[JGJ102-20__] =475.874×3814/115000/6 =2.63MPa2.63MPa≤55MPa τy：横梁垂直方向剪应力；τy=VySx/Ixtx ……6.2.5[JGJ102-20__] =477.09×5300/247000/6 =1.706MPa1.706MPa≤55MPa 横梁抗剪强度能满足! 6 玻璃板块的选用与校核基本参数：1：计算点标高：29.967m；2：玻璃板尺寸：宽×高=B×H=1125mm×1767mm；3：玻璃配置：中空玻璃，外片钢化玻璃6mm,内片钢化玻璃6mm；模型简图为：6.1 玻璃板块荷载计算：；t2：内片玻璃厚度；wk：作用在板块上的风荷载标准值；t2：内片玻璃厚度；wk：作用在板块上的风荷载标准值；E：玻璃的弹性模量；θ1=qk1a4/Et14 ……6.1.2-3[JGJ102-20__] =0.000616×11254/72000/64 =10.574 按系数θ1，查表6.1.2-2[JGJ102-20__]，η1=0.958；σ1：外片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值；b：玻璃长边边长；t1：外片玻璃厚度；m1：外片玻璃弯矩系数，按边长比a/b查表6.1.2-1[JGJ102-20__]得m1=0.0821；σ1=6m1q1a2η1/t12 ……6.1.2[JGJ102-20__] =6×0.0821×0.000859×11252×0.958/62=14.251MPa 14.251MPa≤fg1=84M Pa；E：玻璃的弹性模量；θ2=qk2a4/Et24 ……6.1.2-3[JGJ102-20__] =0.000563×11254/72000/64 =9.665 按系数θ2，查表6.1.2-2[JGJ102-20__]，η2=0.963 σ2：内片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值；b：玻璃长边边长；t2：内片玻璃厚度；m2：内片玻璃弯矩系数，按边长比a/b查表6.1.2-1[JGJ102-20__]得m2=0.0821；σ2=6m2q2a2η2/t22 ……6.1.2[JGJ102-20__] =6×0.0821×0.000785×11252×0.963/62=13.092MPa 13.092MPa≤fg2=84MPa；η：玻璃挠度的折减系数；μ：玻璃挠度系数，按边长比a/b查表6.1.3[JGJ102-20__]得μ=0.00815；wk：风荷载标准值；D：玻璃的弯曲刚度；df,lim：许用挠度，取短边长的1/60，为18.75mm；其中：D=Ete3/；υ：玻璃材料泊松比，为0.2；te=0.95×；Hg：横梁受自重荷载分格高；N2k=0.0004×B×Hg/2 =0.0004×1125×1767/2 =397.575N N2：自重荷载；qw=1.4wkB1 =1.4×0.001×1125=1.575N/mm qE：地震作用线分布集度设计值；qE=1.3βEαmaxGk/A×B1=1.3×5.0×0.08×0.0005×1125 =0.293N/mm 采用Sw+0.5SE组合：q=qw+0.5×qE =1.575+0.5×0.293=1.722N/mm N1：连接处水平剪切总力；L：立柱跨度；NGk=0.0005×B1L =0.0005×1125×6000=3375N NG：连接处自重总值设计值 V=4050NN=6457.501N M=2308500N·mm 8.2 转接件的强度计算校核依据：σ=N/A/2+M/γW/2≤f 上式中：σ：转接件的抗弯强度；γ：塑性发展系数，取1.05；W：转接件断面抵抗矩 V=4050N N=6457.501N M=2308500N·mm 9.2 焊缝特性参数计算；hf：焊角高度；he=0.7hf =0.7×7 =4.9mm ；Lh：横向焊缝长度；he：焊缝有效厚度；A=he；Lv：竖向焊缝长度；Lh：横向焊缝长度；W：截面抵抗距；d=0.5×；wk：风荷载标准值；f1：结构胶的短期强度允许值，取0.2MPa；Cs1=；qG1：结构胶承担的玻璃单位面积重力荷载设计值；b：分格长边长；f2：结构胶的长期强度允许值，取0.01MPa；Cs2=qG1ab/2；qG2：结构胶承担的玻璃单位面积重力荷载设计值；b：分格长边长；f2：结构胶的长期强度允许值，取0.01MPa；Cs3=qG2ab/2；b：玻璃板块最大边；Δt：年温差：41℃ a1：铝型材线膨胀系数，2.3×10-5；a2：玻璃线膨胀系数，1×10-5；us1=bΔt；δ1：温度作用下结构硅酮密封胶的变位承受能力：10% ts1=us1/；θ：风荷载标准值作用下主体结构层间位移角限值；us2=θhg ……5.6.5-2[JGJ102-20__]=1/550×1767 =3.213mm ts2：风荷载作用下结构胶粘结厚度计算值；δ2：风荷载作用下结构硅酮密封胶的变位承受能力：10% ts2=us2/；α：立柱材料的线膨胀系数，取2.3×10-5；△ｔ：温度变化,取41℃；L：立柱跨度；d1：施工误差，取3mm；d2：考虑其它作用的预留量，取2mm；d=αΔｔL+d1+d2 =0.000023×41×6000+3+2=10.658mm 实际伸缩空隙d取20mm，满足要求。
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远东新村幼儿园办公楼玻璃幕墙设计计算书一. 幕墙承受荷载计算1. 风荷载标准值计算W k=zzs W oW k : 作用在幕墙上的风荷载标准值kN/m2 z : 瞬时风压的阵风系数取 2.25 z : 风压高度变化系数取 1.14 s : 风荷载体型系数取 1.5W o : 基本风压, 当地取值为0.55kN/m2W k=2.25X1.14X1.5X0.55=2.12kN/m 22. 风荷载设计值W=w W k=1.4x2.12=2.9kN/m2W : 风荷载设计值w : 风荷载作用效应的分项系数值为1.43. 玻璃幕墙构件重力荷载标准值G K=G AK BH=0.4x1.047x1.65=1.73kNG K : 幕墙构件包括玻璃和铝框重力荷载标准值G AK : 幕墙构件包括玻璃和铝框的平均自重0.4kN/m2B : 幕墙分格宽1.047mH : 幕墙分格高1.65m 4A二BH=1.65x1.047=1.72m24 地震作用1 垂直于玻璃幕墙平面的水平地震作用q E=Emax G k/Aq E : 垂直于玻璃幕墙平面的水平地震作用kN/m2 E :动力放大系数取 3.0max : 水平地震影响系数最大值为0.04G k : 玻璃幕墙构件重量为0.74kNA : 玻璃幕墙构件的面积m2q E=3x0.04x0.74/1.72=0.18kN/m22平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用：p E=Emax G kP E :平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用kNE :动力放大系数取3.0max :水平地震影响系数最大值为0.04G k :玻璃幕墙构件重量为0.74kN/mP E=3x0.04x0.74=0.088kN二.玻璃的计算玻璃选用中空玻璃1. 计算玻璃在垂直于玻璃平面的风荷载作用下的最大应力w=6eWa2/t2w :风荷载作用下玻璃的最大应力N/mm2W :风荷载设计值为0.00135N/mm2a :玻璃短边边长1047mmt :玻璃厚度取10mme:弯曲系数0.0775w=6x0.0775X0.00189X10472/102=13N/mm2I2. 计算玻璃在垂直于玻璃平面的地震作用下的最大应力G AK =t/1000=25.67.2/1025=0.1798kN/m2G AK :玻璃自重I:玻璃重力体积密度kN/m3t:玻璃厚度q EA=EEmax G AKq EA :地震作用设计值E :地震作用分项系数1.3E :动力放大系数取3.0max :水平地震影响系数最大值为0.04q EA=1.3X3X0.040.1798=0.028kN/m22EA=6q EA a /t2EA : 地震作用下玻璃的最大应力N/mm2q EA : 地震作用设计值为0.000028N/mm2a : 玻璃短边边长1047mmt : 玻璃厚度10mm: 弯曲系数0.0775EA =6X0.0775X0.000028X10472/102=0.337N/mm23. 计算在温度影响下, 玻璃边缘与边框之间的挤压应力t1=ET-2c-d c/bt1 : 在温度影响下玻璃的挤压应力c : 玻璃边缘与边框间和空隙取5mmd c : 施工误差取3mmb : 玻璃的长边尺寸1650mmT : 玻璃幕墙年温度变化80 度: 玻璃的线膨胀系数0.00001E : 玻璃的弹性模量72000N/mm2 t1=72000X0.00001X80-25-3/1500=-278.4N/mm2 计算值为负, 挤压应力为零, 满足要求44 计算玻璃中央与边缘温度差产生的温差应力t2=0.74E1234T c-T s t2 : 温差应力: 玻璃的线膨胀系数0.00001E : 玻璃的弹性模量72000N/mm21 : 阴影系数取1.6 （邻边）2 : 窗帘系数取1.33 : 玻璃面积系数取1.044 : 嵌缝材料系数取0.38T c : 玻璃中央温度取50度T s : 玻璃边缘温度取35 度t1=0.74720000.000011.61.31.040.38 50-35=6.57N/mm2t=tt2=1.26.57=7.884N/mm2<19.5N/mm2 满足要求t : 温度作用分项系数1.25. 计算组合应力=w +0.6EA =20.1+0.60.264=20.2584N/mm22<f g =28N/mm 2 玻璃强度满足 !三. 横梁的设计计算2. 计算横梁由于风荷载作用产生的弯矩及变形q w =HW k =1.6X1.35=2.16kN/m q w : 风荷载线密度标准值 H : 幕墙分格高 W k : 幕墙承受风荷载标准值 M yw =q w B 2/8=2.16X1.1592/8=0.36kN.m M yw : 横梁由于风荷载作用产生的弯矩标准值 B : 幕墙分格宽 w =5q w B4/384/E/I y =5x2.16x1.159x4/384 /70000/658300=2.83mm w : 横梁由于风荷载作用产生的变形q w : 风荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽E : 铝合金的弹性模量I y : 横梁绕竖向轴惯性矩3. 计算横梁由于重力荷载作用产生的弯矩及变形G b =HG bk =1.6X0.4=0.64kN/mG b : 横梁承受重力荷载线密度标准值H : 幕墙分格高G bk : 幕墙构件不包括立柱平均自重 0.4kN/m22 M xG =G b B2/8=0.64x1.652/8=0.11kN.mM xG : 横梁由于重力荷载作用产生的弯矩标准值B : 幕墙分格宽G =5G b B4/384/E/I y =5x0.64X1047x4/384/70000/658300=0.1871mmG : 横梁由于重力荷载作用产生的变形G b : 横梁承受重力荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽1. 横梁基本参数横梁采用 120 型系列配套型材X 向惯性矩 :658300mm 4 Y 向惯性矩 :658300mm 4 面积:830mm 2 X 向截面抵抗矩 :18300mm 3 Y 向截面抵抗矩 :18300mm 3E : 铝合金的弹性模量I x : 横梁绕水平轴惯性矩4. 计算横梁由于地震作用产生的弯矩及变形q e=Emax G b=30.040.6=0.072kN/m q e : 地震作用线密度标准值E : 动力放大系数取3.0max : 水平地震影响系数最大值为0.04G b : 横梁承受重力荷载线密度标准值M ye=q e B2/8=0.0721.1592/8=0.0095kN.mM ye : 横梁由于地震作用产生的弯矩标准值B : 幕墙分格宽e=5q e B4/384/E/I y=50.07210254/384 /70000/658300=0.0225mme : 横梁由于地震作用产生的变形q e : 地震作用线密度标准值B : 幕墙分格宽E : 铝合金的弹性模量I y : 横梁绕竖向轴惯性矩5w : 风荷载作用效应的分项系数1.4M yw : 横梁由于风荷载作用产生的弯矩标准值 e : 地震作用效应的组合系数0.6 e : 地震作用效应的分项系数 1.3M ye : 横梁由于地震作用产生的弯矩标准值y=G=0.1871mm y : 横梁竖向最大挠度G : 横梁由于重力荷载作用产生的变形=ww+ee=11.165+0.60.0225=1.1785mmx: 横梁水平最大挠度5 荷载效应组合M x=G M xG=1.20.0788=0.09456kN.mM x : 横梁绕X 轴的弯矩设计值G : 重力荷载作用效应的分项系数1.2M xG : 横梁由于重力荷载作用产生的弯矩标准值M y=ww Myw+ee M ye=11.40.49+0.61.30.0095=0.6934kN.mM y : 横梁绕Y 轴的弯矩设计值w : 风荷载作用效应的组合系数1.0w : 风荷载作用效应的组合系数1.0 w : 横梁由于风荷载作用产生的变形 e : 地震作用效应的组合系数0.6 e : 横梁由于地震作用产生的变形6. 横梁强度和刚度的验算=M x//W x+M y//W y=658300/1.05/18300+658300/1.05/18300=68.52N/mm2: 横梁产生最大应力: 塑性发展系数取1.05M x : 横梁绕X 轴的弯矩设计值W x : 横梁绕X 轴的截面抵抗矩M y : 横梁绕Y 轴的弯矩设计值W y : 横梁绕Y 轴的截面抵抗矩<f a=84.2N/mm2横梁强度满足要求=x2+y20.5=1.1651.165+0.18710.18710.5=1.18mm : 横梁最大挠度x : 横梁水平最大挠度y : 横梁竖向最大挠度<B/180=5.69mm 且<20mm 横梁刚度满足要求四.立柱的设计计算1. 立柱基本参数立柱采用120 系列面积:1800mm2惯性矩:5850000mm4 截面抵抗矩：73000mm32. 计算立柱由于风荷载作用产生的弯矩及变形q w=BWk=1.159x1.35=1.56kN/m q w : 风荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽W k : 幕墙承受风荷载标准值M w=q w L2/8=1.56x3.72/8=2.67kN.m M w : 立柱由于风荷载作用产生的弯矩标准值L : 立柱计算长度w=5q w L4/384/E/I=5x1.56x37006/384 /70000/5850000=0.93mm w : 立柱6 计算立柱由于地震作用产生的弯矩及变形q e=Emax G a=3x0.04x0.46=0.0552kN/mq e : 地震作用线密度标准值E : 动力放大系数取3.0max : 水平地震影响系数最大值为0.04由于风荷载作用产生的变形q w : 风荷载线密度标准值L : 立柱计算长度E : 铝合金的弹性模量I : 立柱惯性矩3. 计算立柱由于重力荷载作用产生的拉力G a=BG ak=1.159x0.4=0.46kN/mG a : 立柱承受重力荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽G ak : 幕墙构件平均自重0.4kN/m2N G=G a L=0.46x3.7=1.7kNN G : 立柱由于重力荷载作用产生的拉力标准值L : 立柱计算长度G a : 立柱承受重力荷载线密度标准值M e=q e L2/8=0.0552x3.72/8=0.0945kN.mM e : 立柱由于地震作用产生的弯矩标准值L : 立柱计算长度e=5q e L4/384/E/I=5x0.0552x37004/384 /70000/5850000=0.33mme : 立柱由于地震作用产生的变形q e : 地震作用线密度标准值L : 立柱计算长度E : 铝合金的弹性模量I : 立柱惯性矩5. 荷载效应组合N=G N G=1.21.517=1.82kNN : 立柱拉力设计值G : 重力荷载作用效应的分项系数1.2N G : 立柱由于重力荷载作用产生的拉力标准值M= ww M w+ee M e=11.44.369+0.61.30.0842=6.182kN.mM : 立柱弯矩设计值w : 风荷载作用效应的组合系数1.0w : 风荷载作用效应的分项系数1.4M w : 立柱由于风荷载作用产生的弯矩标准值e : 地震作用效应的组合系数0.6e : 地震作用效应的分项系数1.3M e : 立柱由于地震作用产生的弯矩标准值=ww +ee=115.216+0.60.293=15.392mm: 立柱的最大挠度w : 风荷载作用效应的组合系数1.0w : 立柱由于风荷载作用产生的变形e : 地震作用效应的组合系数0.6e : 立柱由于地震作用产生的变形7: 立柱产生最大应力: 塑性发展系数取1.05N : 立柱拉力设计值A : 立柱的净截面面积M : 立柱弯矩设计值W : 立柱截面抵抗矩<f a=84.2N/mm2 立柱强度满足要求=15.392<L/180=20.56mm 且<20mm立柱刚度满足要求五. 结构硅酮密封胶的计算1. 计算胶缝的宽度1 风荷载作用下计算胶缝的宽度c s=W k a/2000/f1c s : 结构硅酮密封胶粘结宽度mmW k : 风荷载标准值为1.924kN/m2a : 玻璃的短边长度为1159mmf1 : 胶的短期强度允许值为0.14N/mm2c s=1.924X1159/2000/0.14=7.968mm2 玻璃自重作用下计算胶缝的宽度c s=q Gk ab/2000/a+b/f2c s : 结构硅酮密封胶粘结宽度mmq Gk : 玻璃单位面积重量为0.1798kN/m27 立柱强度和刚度的验算=N/A+M//W=1820/1800+5850000/1.05/73000=77.33N/mm2a,b : 玻璃的短边和长边长度分别为1600mm,1159mm f2 : 胶的长期强度允许值为0.007N/mm2c s=0.179X8900X1600/2000/1025+1500/0.007=7.82mm 取结构硅酮密封胶粘结宽度12mm3. 计算结构硅酮密封胶粘结厚度t s>s/2+0.5t s : 结构硅酮密封胶粘结厚度mm: 结构硅酮密封胶的变形承受能力取12.5%s : 幕墙玻璃的相对位移量取3mmt s>3/0.1252+0.1250.5=5.82mm结构硅酮密封胶粘结厚度取6mm曲阜远东装饰有限公司2007年7月14日。
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幕墙计算书(总19页) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除北京金顶街街道办事处办公楼玻璃幕墙设计计算书基本参数: 北京地区抗震8度设防Ⅰ.设计依据:《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《建筑幕墙》 JG 3035-96《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001《建筑制图标准》 GB/T 50104-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2003《全玻璃幕墙工程技术规程》 DBJ/CT 014-2001《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS 127:2001《点支式玻幕墙支承装置》 JC 1369-2001《吊挂式玻幕墙支承装置》 JC 1368-2001《建筑铝型材基材》 GB/T 5237.1-2000《建筑铝型材阳极氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2000《建筑铝型材电泳涂漆型材》 GB/T 5237.3-2000《建筑铝型材粉末喷涂型材》 GB/T 5237.4-2000《建筑铝型材氟碳漆喷涂型材》 GB/T 5237.5-2000《玻璃幕墙学性能》 GB/T 18091-2000《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T 18250-2000《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T 18575-2001《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB 3098.4-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T 16823.1-1997《焊接结构用耐候钢》 GB/T 4172-2000《浮法玻璃》 GB 11614-1999《夹层玻璃》 GB 9962-1999《钢化玻璃》 GB/T 9963-1998《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB 17841-1999《铝及铝合金轧制板材》 GB/T 3880-1997《铝塑复合板》 GB/T 17748《干挂天然花山岗石，建筑板材及其不锈钢配件》 JC 830.1,830.2-1998《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JC 133-2000《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB 15763.1-2001《混凝土接缝用密封胶》 JC/T 881-2001《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T 882-2001《石材幕墙接缝用密封胶》 JC/T 883-2001《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T 486-2001《天然花岗石建筑板材》 GB/T 18601-2001Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;金顶街街道办事处办公楼按C类地区计算风压(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 7.1.1 采用风荷载计算公式: Wk=βgz×μz×μs×W0其中: Wk---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2)βgz---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地: βgz=0.92*(1+2μf) 其中：μf=0.387*(Z/10)^(-0.12) B类场地: βgz=0.89*(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)^(-0.16)C类场地: βgz=0.85*(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)^(-0.22) D类场地: βgz=0.80*(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)^(-0.3)μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定,根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz=1.379×(Z/10)^0.24B类场地: μz=(Z/10)^0.32C类场地: μz=0.616×(Z/10)^0.44D类场地: μz=0.318×(Z/10)^0.60本工程属于C类地区,故μz=0.616×(Z/10)^0.44μs---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取为：1.2 W0---基本风压,按全国基本风压图,北京地区取为0.450kN/m^2(3).地震作用计算:qEAk=βE×αmax×GAK其中: qEAk---水平地震作用标准值βE---动力放大系数,按 5.0 取定αmax---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:6度: αmax=0.047度: αmax=0.088度: αmax=0.169度: αmax=0.32北京设防烈度为8度,故取αmax=0.160GAK---幕墙构件的自重(N/m^2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：γGSG+γwφwSw+γEφESE+γTφTST各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值: qk=Wk+0.5qEAk水平荷载设计值: q=1.4Wk+0.5×1.3qEAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取 1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4一、风荷载计算1、标高为13.500处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算:Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2)βgz: 13.500m高处阵风系数(按C类区计算):μf=0.734×(Z/10)^(-0.22)＝0.687βgz=0.85×(1+2μf)=2.018μz: 13.500m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001)μz=0.616×(Z/10)^0.44=0.740风荷载体型系数μs=1.20Wk=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001)=2.018×0.740×1.2×0.450=0.806 kN/m^2因为Wk<=1.0KN/M^2,取Wk=1.000 kN/m^2(2). 风荷载设计值:W: 风荷载设计值: kN/m^2rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用W=rw×Wk=1.4×1.000=1.400kN/m^2二、玻璃的选用与校核玻璃的选用与校核:(第1处)本处选用玻璃种类为: 6+12A+6LOW-E双钢化玻璃1. 玻璃面积:B: 该处玻璃幕墙分格宽: 1.800mH: 该处玻璃幕墙分格高: 2.650mA: 该处玻璃板块面积:A=B×H=1.800×2.650=4.770m^22. 玻璃厚度选取:Wk: 风荷载标准值: 1.000kN/m^2A: 玻璃板块面积: 4.770m^2K3: 玻璃种类调整系数: 1.500试算:C=Wk×A×10/3/K3=1.000×4.770×10/3/1.500=10.600T=2×(1+C)^0.5-2=2×(1+10.600)^0.5-2=4.812mm玻璃选取厚度为: 6.0mm3. 该处玻璃板块自重:GAK: 玻璃板块平均自重(不包括铝框):t: 玻璃板块厚度: 6.0mm玻璃的体积密度为: 25.6(KN/M^3)BT_L 中空玻璃内侧玻璃厚度为: 6.000(mm)BT_w 中空玻璃外侧玻璃厚度为: 6.000(mm)GAK=25.6×(Bt_L+Bt_w)/1000=25.6×(6.000+6.000)/1000=0.307KN/m^24. 该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:αmax: 水平地震影响系数最大值: 0.160qEAk: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m^2)qEAk=5×αmax×GAK=5×0.160×0.307=0.246kN/m^2rE: 地震作用分项系数: 1.3qEA: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m^2) qEA=rE×qEAk=1.3×qEAK=1.3×0.246=0.319kN/m^25. 玻璃的强度计算:校核依据: σ≤ｆg=84.000 N/mm^2Wk: 垂直于玻璃平面的风荷载标准值(N/mm^2)qEK: 垂直于玻璃平面的地震作用标准值(N/mm^2)σWk: 在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm^2)σEk: 在垂直于玻璃平面的地震作用作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm^2)θ: 参数(用于查玻璃板折减系数)η: 折减系数a: 玻璃短边边长: 1800.0mmb: 玻璃长边边长: 2650.0mmBT_L 中空玻璃内侧玻璃厚度为: 6.000(mm)BT_w 中空玻璃外侧玻璃厚度为: 6.000(mm)ψ: 玻璃板的弯矩系数, 按边长比a/b查Wk1 中空玻璃分配到外侧玻璃的风荷载标准值 (N/mm^2)Wk2 中空玻璃分配到内侧玻璃的风荷载标准值 (N/mm^2)qEk1 中空玻璃分配到外侧玻璃的地震作用标准值 (N/mm^2)qEk2 中空玻璃分配到内侧玻璃的地震作用标准值 (N/mm^2)Wk1=1.1×Wk×BT_w^3/(BT_w^3+BT_L^3)=0.550Wk2=Wk×BT_L^3/(BT_w^3+BT_L^3)=0.500qEk1=qEk×BT_w^3/(BT_w^3+BT_L^3)=0.123qEk2=qEk×BT_L^3/(BT_w^3+BT_L^3)=0.123在垂直于玻璃平面的风荷载和地震作用下玻璃截面的最大应力标准值计算(N/mm^2)在风荷载作用下外侧玻璃参数θ=Wk1×a^4/(E×t^4)=61.88η: 折减系数，按θ=61.88在风荷载作用下外侧玻璃最大应力标准值σWk=6×ψ×Wk1×a^2×η/t^2=17.938N/mm^2在地震作用下外侧玻璃参数θ=qEK1×a^4/(E×t^4)=13.82η: 折减系数，按θ=13.82在地震作用下外侧玻璃最大应力标准值σEk=6×ψ×qEk1×a^2×η/t^2=4.883N/mm^2σ: 外侧玻璃所受应力:采用SW+0.5SE组合:σ=1.4×σWK+0.5×1.3×σEK=1.4×17.938+0.5×1.3×4.883=28.287N/mm^2在风荷载作用下内侧玻璃参数θ=Wk2×a^4/(E×t^4)=56.25η: 折减系数，按θ=56.25在风荷载作用下内侧玻璃最大应力标准值σWk=6×ψ×Wk1×a^2×η/t^2=16.642N/mm^2在地震作用下内侧玻璃参数θ=qEK2×a^4/(E×t^4)=13.82η: 折减系数，按θ=13.82在地震作用下内侧玻璃最大应力标准值σEk=6×ψ×qEk2×a^2×η/t^2=4.883N/mm^2σ: 内侧玻璃所受应力:采用SW+0.5SE组合:σ=1.4×σWK+0.5×1.3×σEK=1.4×16.642+0.5×1.3×4.883=26.473N/mm^2中空玻璃最大应力设计值应为内、外侧玻璃最大应力设计值中的大者，为：28.287 N/mm^2 df: 在风荷载标准值作用下挠度最大值(mm)D: 玻璃的刚度(N.mm)te: 玻璃等效厚度te=0.95×(Bt_L^3+Bt_w^3)^(1/3)=7.2mmνμ: 挠度系数: 0.008D=(E×te^3)/12(1-ν^2)=2314912.50 (N.mm)df=μ×Wk×a^4×η/D=27.3 (mm)由于玻璃最大应力设计值σ=28.287N/mm^2≤ｆg=84.000N/mm^2玻璃的强度满足!由于玻璃的最大挠度df=27.3mm,小于或等于玻璃短边边长的60分之一30.000 (mm)玻璃的挠度满足!6. 玻璃温度应力计算:校核依据: σmax≤[σ]=58.800N/mm^2(1)在年温差变化下, 玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的挤压温度应力为:E: 玻璃的弹性模量:0.72×10^5N/mm^2α^t: 玻璃的线膨胀系数: 1.0×10^-5△Ｔ: 年温度变化差: 68.100℃c: 玻璃边缘至边框距离, 取 5mmb: 玻璃长边边长:2.650m在年温差变化下, 玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的温度应力为:σt1=E(a^t×△Ｔ-(2c-dc)/b/1000)=0.72×△Ｔ-72×(2×5-3)/b=0.72×68.100-72×(2×5-3)/2.650=-141.157N/mm^2计算值为负,挤压应力取为零.0.000N/mm^2＜58.800N/mm^2玻璃边缘与边框间挤压温度应力可以满足要求(2)玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力:μ1: 阴影系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》μ2: 窗帘系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》μ3: 玻璃面积系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》μ4: 边缘温度系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》a: 玻璃线胀系数: 1.0×10^-5I0: 日照量:3027.600(KJ/M^2h)t0: 室外温度-10.000℃t1: 室内温度40.000℃Ｔc0: 室外侧玻璃中部温度(依据JGJ113-97 附录B计算);Ｔc1: 室内侧玻璃中部温度(依据JGJ113-97 附录B计算);A0: 室外侧玻璃总吸收率;A1: 室内侧玻璃总吸收率;α0: 室外侧玻璃的吸收率为0.142α1: 室内侧玻璃的吸收率为0.142τ0: 室外侧玻璃的透过率为0.075τ1: 室内侧玻璃的透过率为0.075γ0: 室外侧玻璃反射率为0.783γ1: 室内侧玻璃反射率为0.783A0=α0×［1+τ0×γ1/(1-γ0×γ=0.164A1=α1×τ0/(1-γ0×γ=0.028当中空玻璃空气层厚为:12mm时Ｔc0=I0×(0.0150×A0+0.00625×A1)+0.817×t0+0.183×=7.098℃Ｔc1=I0×(0.00625×A0+0.0225×A1)+0.340×t0+0.560×=23.970℃因此，中空玻璃中部温度最大值为max(Ｔc0,Ｔc1)=23.970℃Ｔs: 玻璃边缘部分温度(依据JGJ113-97 附录B计算):Ｔs=(0.65×t0+0.35×=(0.65×-10.000+0.35×40.000)=7.500℃△t: 玻璃中央部分与边缘部分温度差:△t=Ｔc-Ｔs=16.470℃玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力:σt2=0.74×E×a×μ1×μ2×μ3×μ4×(Ｔc-Ｔs)=0.74×0.72×10^5×1.0×10^-5×μ1×μ2×μ3×μ4×△t =3.980N/mm^2玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力可以满足要求7. 玻璃最大面积校核:Azd: 玻璃的允许最大面积(m^2)Wk: 风荷载标准值: 1.000kN/m^2t1: 中空玻璃中较薄玻璃的厚度: 6.0mmt2: 中空玻璃中较厚玻璃的厚度: 6.0mmα2: 玻璃种类调整系数: 0.660A: 计算校核处玻璃板块面积: 4.770m^2Azd=α2×(t2+t2^2/4)×(1+(t1/t2)^3)/Wk= 19.800m^2 A=4.770m^2≤Azd=19.800m^2可以满足使用要求三、幕墙立柱计算:幕墙立柱计算: (第1处)幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：1. 选料:(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4Wk: 风荷载标准值: 1.000kN/m^2B: 幕墙分格宽: 1.800mqw=1.4×Wk×B=1.4×1.000×1.800=2.520kN/m(2)立柱弯矩:Mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kN.m)qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值: 2.520(kN/m)Hsjcg: 立柱计算跨度: 6.000mMw=qw×Hsjcg^2/8=2.520×6.000^2/8=11.340kN·mqEA: 地震作用设计值(KN/M^2):GAk: 玻璃幕墙构件(包括玻璃和框)的平均自重: 500N/m^2垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用:qEAk: 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m^2) qEAk=5×αmax×GAk=5×0.160×500.000/1000=0.400kN/m^2γE: 幕墙地震作用分项系数: 1.3qEA=1.3×qEAk=1.3×0.400=0.520kN/m^2qE：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) qE=qEA×B=0.520×1.800=0.936kN/mME: 地震作用下立柱弯矩(kN·m):ME=qE×Hsjcg^2/8=0.936×6.000^2/8=4.212kN·mM: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m)采用SW+0.5SE组合M=Mw+0.5×ME=11.340+0.5×4.212=13.446kN·m(3)W: 立柱抗弯矩预选值(cm^3)W=M×10^3/1.05/215.0=13.446×10^3/1.05/215.0=59.561cm^3qwk: 风荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m)qwk=Wk×B=1.000×1.800=1.800kN/mqEk: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(kN/m) qEk=qEAk×B=0.400×1.800=0.720kN/m(4)I1,I2: 立柱惯性矩预选值(cm^4)I1=900×(qwk+0.5×qEk)×Hsjcg^3/384/2.1=900×(1.800+0.5×0.720)×6.000^3/384/2.1=520.714cm^4I2=5000×(qwk+0.5×qEk)×Hsjcg^4/384/2.1/20=5000×(1.800+0.5×0.720)×6.000^4/384/2.1/20 =867.857cm^4选定立柱惯性矩应大于: 867.857cm^42. 选用立柱型材的截面特性:选用型材号: XC1\QY1502型材强度设计值: 215.000N/mm^2型材弹性模量: E=2.1×10^5N/mm^2X轴惯性矩: Ix=1341.000cm^4Y轴惯性矩: Iy=425.000cm^4X轴抵抗矩: Wx1=62.082cm^3X轴抵抗矩: Wx2=62.080cm^3型材截面积: A=15.576cm^2型材计算校核处壁厚: t=3.500mm型材截面面积矩: Ss=38.099cm^3塑性发展系数: γ=1.053. 幕墙立柱的强度计算:校核依据: N/A+M/γ/w≤ｆa=215.0N/mm^2(拉弯构件) B: 幕墙分格宽: 1.800mGAk: 幕墙自重: 500N/m^2幕墙自重线荷载:Gk=500×Wfg/1000=500×1.800/1000=0.900kN/mNk: 立柱受力:Nk=Gk×Hsjcg=0.900×6.000=5.400kNN: 立柱受力设计值:rG: 结构自重分项系数: 1.2N=1.2×Nk=1.2×5.400=6.480kNσ: 立柱计算强度(N/mm^2)(立柱为拉弯构件)N: 立柱受力设计值: 6.480kNA: 立柱型材截面积: 15.576cm^2M: 立柱弯矩: 13.446kN·mWx2: 立柱截面抗弯矩: 62.080cm^3γ: 塑性发展系数: 1.05σ=N×10/A+M×10^3/1.05/Wx2=6.480×10/15.576+13.446×10^3/1.05/62.080=210.440N/mm^2210.440N/mm^2≤ｆa=215.0N/mm^2立柱强度可以满足4. 幕墙立柱的刚度计算:校核依据: Umax≤L/250Umax: 立柱最大挠度Umax=5×(qWk+0.5×qEk)×Hsjcg^4×1000/384/2.1/Ix 立柱最大挠度Umax为: 12.943mm≤15mmDu: 立柱挠度与立柱计算跨度比值:Hsjcg: 立柱计算跨度: 6.000mDu=U/Hsjcg/1000=12.943/6.000/1000=0.002≤1/250挠度可以满足要求5. 立柱抗剪计算:校核依据: τmax≤[τ]=125.0N/mm^2(1)Qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kN)Qwk=Wk×Hsjcg×B/2=1.000×6.000×1.800/2=5.400kN(2)Qw: 风荷载作用下剪力设计值(kN)Qw=1.4×Qwk=1.4×5.400=7.560kN(3)QEk: 地震作用下剪力标准值(kN)QEk=qEAk×Hsjcg×B/2=0.400×6.000×1.800/2=2.160kN(4)QE: 地震作用下剪力设计值(kN)QE=1.3×QEk=1.3×2.160=2.808kN(5)Q: 立柱所受剪力:采用Qw+0.5QE组合Q=Qw+0.5×QE=7.560+0.5×2.808=8.964kN(6)立柱剪应力:τ: 立柱剪应力:Ss: 立柱型材截面面积矩: 38.099cm^3 Ix: 立柱型材截面惯性矩: 1341.000cm^4 t: 立柱壁厚: 3.500mmτ=Q×Ss×100/Ix/t=8.964×38.099×100/1341.000/3.500 =7.276N/mm^27.276N/mm^2≤125.0N/mm^2立柱抗剪强度可以满足四、立梃与主结构连接立梃与主结构连接: (第1处)Lct2: 连接处钢角码壁厚: 8.000mmD2: 连接螺栓直径: 12.000mmD0: 连接螺栓直径: 10.360mm采用SG+SW+0.5SE组合N1wk: 连接处风荷载总值(N):N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000=1.000×1.800×6.000×1000=10800.000N连接处风荷载设计值(N) :N1w=1.4×N1wk=1.4×10800.000=15120.000NN1Ek: 连接处地震作用(N):N1Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000=0.400×1.800×6.000×1000=4320.000NN1E: 连接处地震作用设计值(N):N1E=1.3×N1Ek=1.3×4320.000=5616.000NN1: 连接处水平总力(N):N1=N1w+0.5×N1E=15120.000+0.5×5616.000=17928.000NN2: 连接处自重总值设计值(N):N2k=500×B×Hsjcg=500×1.800×6.000=5400.000NN2: 连接处自重总值设计值(N):N2=1.2×N2k=1.2×5400.000=6480.000NN: 连接处总合力(N):N=(N1^2+N2^2)^0.5=(17928.000^2+6480.000^2)^0.5=19063.147NNvb: 螺栓的承载能力:Nv: 连接处剪切面数: 2Nvb=2×3.14×D0^2×=2×3.14×10.360^2×130/4=21905.971NNum1: 立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数: Num1=N/Nvb=19063.147/21905.971=0.870个取 2个Ncbl: 立梃型材壁抗承压能力(N):D2: 连接螺栓直径: 12.000mmNv: 连接处剪切面数: 4t: 立梃壁厚: 3.500mmNcbl=D2×2×120×t×=12.000×2×120×3.500×2.000=20160.000N20160.000N ≥ 19063.147N强度可以满足Ncbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N):Ncbg=D2×2×267×Lct2×=12.000×2×267×8.000×2.000=102528.000N102528.000N≥19063.147N强度可以满足五、幕墙预埋件总截面面积计算幕墙预埋件计算: (第1处)本工程预埋件受拉力和剪力V: 剪力设计值:V=N2=6480.000NN: 法向力设计值:N=N1=17928.000NM: 弯矩设计值(N·mm):e2: 螺孔中心与锚板边缘距离: 60.000mmM=V×e2=6480.000×60.000=388800.000N·mNum1: 锚筋根数: 4根锚筋层数: 2层Kr: 锚筋层数影响系数: 1.000关于混凝土：混凝土标号C30混凝土强度设计值:fc=15.000N/mm^2按现行国家标准≤混凝土结构设计规范≥ GBJ10采用。
铝板幕墙计算书
b: 单层铝板分格长边边长
θ: 参数 Szk×a4/Et4
η: 折减系数按θ查表得到
m: 弯矩系数, 按短边与长边的边长比查表得到
f: 挠度系数, 按短边与长边的边长查表得到
U: 铝板挠度
U/a:挠度与短边比值
单层铝板强度校核表格
3 D 250.0 300.0 0.722 1.000 0.0847 15.995 0.00295 0.068 0.00027
4 E 250.0 300.0 0.722 1.000 0.0703 13.269 0.00200 0.046 0.00019
5 F 250.0 400.0 0.722 1.000 0.0779 14.720 0.00230 0.053 0.00021
二、 单层铝板强度计算
1. 面板荷载计算:
B: 该处单层铝板幕墙分格宽: 1m
H: 该处单层铝板幕墙分格高: 1m
A: 该处单层铝板块面积:
A=B×H
=1×1
=1m2
GAK: 单层铝板块平均自重:
单层铝板的体积密度为: 28(kN/m3)
编号 列表条目 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
1 偏移(m) 0.000 0.030 0.060 0.105 0.135 0.165 0.195 0.240 0.270 0.300
1 弯矩(kN.m) 0.005 0.007 0.009 0.012 0.014 0.015 0.016 0.017 0.017 0.018
9 D 300.0 500.0 1.497 1.000 0.1095 29.777 0.00429 0.206 0.00069
幕墙计算书
计算书（一）、工程概况（二）．设计参数1．玻璃幕墙最高标高为62m,取62m处风压变化系数μz=1.482．基本风压Ｗ＝0.35KN/m23.年最大温差 : △Ｔ＝80 Ｃ4.玻璃厚度取： 6 1.2=7.2mm（三）、荷载及作用1. 风荷载标准值计算：WK =βD·μS·μZ·WWK：作用在幕墙上的风荷载标准值KN/m2；βD ：阵风风压系数, 取βD=2.25；μS：风荷载体型系数±1.5；μZ：60米高处风压变化系数1.48（C类）；10米高处风压变化系数0.71（C类）W：基本风压：北京地区取0.35KN/m2WK1=βD·μS·μZ·W=2.25×(±1.5)×1.48×0.35 =±1.78 KN/m2WK2=βD·μS·μZ·W=2.25×(±1.5)×0.71×0.35=±0.838KN/m2按《规范》取WK2=±1.0KN/m22．幕墙构件重力荷载玻璃为6(钢化)+12A+6(钢化)Gb=25.6 0.006 2=0.3072KN/m2幕墙所用铝材、附件：GL=0.11KN/m2单元玻璃幕墙自重荷载:G = Gb + GL=0.3072+0.11=0.42KN/m2幕墙单元构件重量:G1=G·L1·b1=0.42 1.228 2.5=1.29KN幕墙最大玻璃块重量:G2=Gb•L2·b2=0.3072×1.228×2.157=0.81KN3．玻璃幕墙构件所受的地震作用：A.幕墙平面外的水平地震作用:qE K =βE·αm a x·G1qE K：水平地震作用标准值（KN）；βE：动力放大系数取3.0；αm a x：水平地震影响系数最大值按8度抗震设防设计取0.16G：幕墙构件(墙面和骨架)的重力: G1=1.29KN;qE K =βE·αh m a x·G1=3 0.16 1.29=0.62KNB.幕墙平面内的垂直地震作用:PE G =βE·αm a x·G1PE G：幕墙构件在平面内的垂直地震作用:KN/m2βE：动力放大系数,取3.0αv m a x：地震垂直作用影响系数，按烈度8度抗震设计设防取0.08G1：单元玻璃幕墙构件自重1.29KNPE G=3 0.08 1.29=0.31KNC.垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE = FE k/A=βE·αm a x·G1/AA：玻璃幕墙构件面积1.22832.5=3.07m2qE=0.62/3.07=0.2KN/m24. 玻璃幕墙所受荷载与作用效应的组合：(强度计算时用)A.水平荷载和作用效应组合：（最不利组合）S1 = ΨW·γW·WK+ΨE·γE·qEa.水平荷载和作用效应的分项系数γW ：风荷载分项系数, γW=1.4γE ：地震作用分项系数,γE=1.3b.水平荷载和作用效应的组合系数ΨW ：风荷载组合系数, ΨW=1.0ΨE ：地震作用组合系数,ΨE=0.6WK ：风荷载标准值，WK=1.78KN/m2qE : 垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE=0.2KN/m2S11=1.4 1.0 1.78+0.6 1.3 0.2 =2.65KN/m2S12=1.4 1.0 1.0+0.6 1.3 0.2 =1.56KN/m2B.垂直方向荷载和作用效应组合:(最不利组合)S2 =ΨG·γG·SG+ΨE·γE·qEa.荷载和作用组合的分项系数γG ：重力荷载分项系数, γG=1.2γE ：地震荷载分项系数, γE=1.3b.垂直荷载和效应组合系数ΨG :重力荷载组合系数,ΨG=1ΨE :地震荷载组合系数,ΨE=1SG : 单元玻璃幕墙构件重量，SG=G=1.29KNqE : 单元玻璃幕墙构件平面内的垂直地震作用,qE=0.31KNS2=1×1.2×1.29+1×1.3×0.31=1.95KN5. 玻璃幕墙所受荷载与作用效应的组合：(挠度计算时用)水平荷载和作用效应组合：（最不利组合）S31 =ΨW·rW·WK+ΨE·rE·qEa.水平荷载和作用效应的分项系数rW ：风荷载分项系数,rW=1.0rE ：地震作用分项系数,rE=1.0b.水平荷载和作用效应的组合系数ΨW ：风荷载组合系数,ΨW=1ΨE ：地震作用组合系数,ΨE=0.6WK ：风荷载标准值，WK=1.78KN/m2qE : 垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE=0.2KN/m2S31=1.0 1.0 1.78+0.6 1.0 0.2=1.9KN/m2S32=1.0 1.0 1.0+0.6 1.0 0.2=1.12KN/m2（四）、玻璃幕墙的验算1.幕墙杆件的强度验算：幕墙标高最高的为LMC004，标高为61.10m，竖挺地脚间距为2500，水平间距为1228.5；地脚间距最大的为LM0O2,标高为9.6m，竖挺水平间距为1228.5mm,地脚间距为4100mm。
幕墙工程量计算稿
79
开启窗
80
玻璃栏杆1
81
玻璃栏杆2
82
全隐框玻璃幕墙3
83
铝合金格栅3
84
铝单板幕墙
工程量计算稿
规格尺寸(㎜) 6(low-E)+12A+6 6(low-E)+12A+5+1.14PVB+5
1350×3000mm 1500×3000mm
6(low-E)+12A+6
550mm高 3mm 25㎜ 25㎜ 25㎜
㎡ 4.5*24.3-1.35*3*2
米 24.3*(14+4)+5.4*2*14+5.4*9
米 24.3*16*2+5.4*2*16
樘2
㎡ 3.08*5.4*14+4.28*5.4*2+4.5*5.4
㎡
(6.09+6.43)*(76.5+0.74)+(2.08*14+3.32*2+4. 5)*2*0.2+24.3*(4.96+0.74)
(0.69*3+1.2)*32+0.6*0.95*24+(1.3+1)*(0.69*
㎡
3+7.2+0.56+0.61+0.15)+2.91*(7.2+0.56+0.61+ 0.15)+33.5*(1+0.7+1.8+3.01+1.8+0.6+1)+(1.2
第2页 共7 页 备注 横向装饰线条 横向装饰扣盖
大面
立柱损耗增加 标准层大面
横向装饰线条 横向装饰扣盖
玻璃幕墙计算书完整版本
吴忠市人民医院迁建工程全科医师培训楼玻璃幕墙计算书设计单位：_________________________________________________计算人：___________________________________________________检查：____________________________________________________审核：__________________________________________________基本计算公式(1) . 场地类别划分 :地面粗糙度可分为 A 、B 、C D 四类：--A 类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B 类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇； --C 类指有密集建筑群的城市市区；--D 类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
(2) . 风荷载计算 :幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012 规定采用，垂直于 建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：1 当计算主要承重结构时W k = 3 z y s y z W o (GB50009 8.1.1-1)2当计算围护结构时W k =3 gz y s1y z W o (GB5ooo9 8.1.1-2) 式中：其中 : W k --- 垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值 (kN/m 1 2) ；定。
根据不同场地类型,按以下公式计算：3 gz=1+2g l io (Z/1O)-"其中g 为峰值因子，取值2.5 ,a 为地面粗糙度指数，l io 为10m 高名义湍流度。
经化简, 得：可按下列规定采用局部风压体型系数y S1:一、外表面按表 8.3.1-1 采用；取-1.2 取-2.0对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取 -0.2 或 0.2。
1 正压区 2负压区 — 对墙面，— 对墙角边， 二、内表面A 类场地 ： y z =1.284X (Z/10) 0.24B 类场地 ： y z =1.000X (Z/10) 0.30 C 类场地 ： y z =0.544 X (Z/10) 0.44 D 类场地 ： y z =0.262 X (Z/10)0.60按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 第 833 条y z --- 风压高度变化系数 , 按《建筑结构荷载规范》根据不同场地类型 , 按以下公式计算 验算围护构件及其连接的强度时，3 gz --- 高度 Z 处的阵风系数 , 按《建筑结构荷载规范》 GB5ooo9-2o12 第 8.6.1 条取A 类场地 3 gz =1+0.6 X (Z/10) -0.12B 类场地C 类场地D 类场地3 gz =1+0.7 X (Z/10) 3 gz =1+1.15X (Z/10)3 gz =1+1.95X (Z/10) -0.15 -0.22 -0.30GB50009-2012 第 8.2.1 条取定。
幕墙结构计算书(全)
外滩中信城商业裙房幕墙工程结构计算书设计：校对：审核：批准：沈阳远大铝业工程有限公司2008年12月19日第一章基本资料一、设计依据1.“外滩中信城商业裙房”建施图纸、招标文件和答疑。
2. 上海地区气象资料及该工程的基本状况：1）结构设计使用年限为50年；2）工程地面粗糙度为C类，上海地区50年一遇基本风压为0.55KN/㎡；3）抗震设防烈度为7度，地面加速度为0.15g。
3. 技术规范和标准：1）幕墙工程技术规范《建筑幕墙》JG3035－1996《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102－2003《点支式玻璃幕墙工程技术规程》CECS 127：2001《点支式玻璃幕墙支承装置》JG 138－2001《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2003《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-20012）建筑及结构设计规范《建筑结构荷载规范》GB50009－2001（2006年版）《建筑抗震设计规范》GB50011－2001《钢结构设计规范》GB50017－2003《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GB50018-2002《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ 145-20043）材料标准《结构用不锈钢无缝钢管》GB/T14975-2002《碳素结构钢》GB700《铝合金建筑型材基材》 GB 5237.1-2004《铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材》 GB 5237.2-2004《铝及铝合金加工产品的化学成分》GB/T3190《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB/T 3098.2-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T 3098.6-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098/T.15-2000《浮法玻璃》 GB 11614-1999《中空玻璃》GB11944-2002《夹层玻璃》GB9962-1999《着色玻璃》GB/T18701-2002《镀膜玻璃第1部分阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2002《镀膜玻璃第2部分低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-2002《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB17841-1999《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》GB15763.2－2005《玻璃幕墙光学性能》GB18091-2001《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-2001《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776－2005《绝热用岩棉、矿渣棉及其制品》GB11835-984）性能检测及验收标准《建筑幕墙空气渗透性能检测方法》GB/T15226《建筑幕墙风压变形性能检测方法》GB/T15227《建筑幕墙雨水渗透性能检测方法》GB/T15228《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210-2001《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2002《建筑工程施工质量验收统一规范》GB50300-2001《建筑幕墙物理性能分级》GB/T15225《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GB/T18250《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001二、材料力学参数1. 材料强度1）玻璃强度设计值g f （2N/mm ）表1.1 玻璃强度设计值2）钢材强度设计值s f （2N/mm ）表1.2 钢材强度设计值3）铝合金强度设计值a f （2N/mm ）表1.3 铝合金强度设计值2. 材料的弹性模量E （2N/mm ）表1.4 材料的弹性模量3. 材料的泊松比ν表1.5 材料的泊松比4. 材料的重力密度g γ（3kN/m ）表1.6材料的重力密度5.材料的线膨胀系数α（o 1/ C ）表1.7 材料的线膨胀系数三、荷载组合原则仅列出荷载组合原则及分项系数，具体组合分别见面板与支承结构的计算。
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工程名称： 序 号 一 1 工程或费用名称 幕墙 银色氟碳喷涂铝板 东立面（主楼） 单 位 计算式 结果 #VALUE! 12*2LLL （4.23+4.18+4.08+4.18+3. 93）*199主楼+ （4.9*2+16.9+18.4+4.94+1 2.4+10.9）*43.5裙楼-15.3 门 （4.15+4+4+4.15+4）*199 12.9*199-493.07玻璃 +2945.2 305.7东面+269.7西 435.6+6.88东+474.5西 在统计表 定额编号 中否 备注
4
清玻璃（墙面）
0.00
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工程量计算书
工程名称： 序 号 工程或费用名称 单 位 计算式 (76.48+53.9+55.9+53.9*2+ 42.62）边侧+3长*10根 *188.1高-228百页+95.5*2 入口 2.88*2根*199 （3+3）*199主楼+裙楼 （14.7+56.4）*16根+78*8 裙楼下部 (76+53+55+54+42.6+42.6+4 4.6+42.6+31.3+20.04+31.3 3)边侧 +3*10*188.1+95.55*2入口 处-5.63门-228百页 68.4*8+123+84.75+78*2 69.75*8+33.65*2+6.88*2+7 9.54*2-2.75*4 结果 在统计表 定额编号 中否 备注
东立面（主楼） 北立面
南立面
西立面 东侧裙楼东西立面 西侧裙楼东西立面 百叶相结合设计遮 挡冷却塔 南立面
5
0.00 22.2*14
二 1
非墙面部分 玻璃雨棚 向外伸出 中庭上空 中庭侧面
#VALUE! 535.147 224.83+215.2 169.05+184.25+59.19+131. 2
2
东侧裙楼东西立面
西侧裙楼东西立面
3
深灰色氟碳喷涂铝 板百叶 东立面
0.00 11.4*20 （1.09+1.09）*199主楼+ （47.83+56.3+56.3+47.6+4 7.6+112.6）裙楼 （1.2+1.2）*199中 11.4*10个*2层 22.2*8 22.64*8
北立面 南立面 西立面 东侧裙楼东西立面 西侧裙楼东西立面
北立面 南立面 西立面 东侧裙楼东西立面 西侧裙楼东西立面 深灰色氟碳喷涂铝 板 东立面（主楼） 北立面
2
0.00 284.85*9+39.15*2-1.35*18 0 (75.86+57.6+49.65*3+65.2 5*2+137.28+22.95-1.35*5 重合部位)左+ （139.2*2+49.65*5+65.25* 4+39.15-1.35*9）右 284.85*9+39.15*2-1.35*18 个
3
0.00
4
#VALUE!
5 6 三 8
0.00 0.00 #REF!
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工程量计算书
工程名称： 序 号 工程或费用名称 单 位 计算式 结果 在统计表 定额编号 中否 备注
10
10
10
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南立面 西立面
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工程量计算书
工程名称： 序 号 工程或费用名称 单 位 计算式 （82.6+73.95*2+3.94+14.8 5*3+49.35*2-1.35*6重合） 东+ （73.61+64.95*2+49.35*2+ 14.85*4+3.94-1.35*6）西 （75.4*3+48.95*3+15.14*2 +6.88*2+4+15.14-5.26*54.8*6）+ （66.24*3+10.61+48.95*2+ 15.14*4+4-1.38*18） 结果 在统计表 定额编号 中否 备注
梁
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ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
工程量计算书
工程名称： 序 号 工程或费用名称 东立面（主楼） 北立面 南立面 西立面 东侧裙楼东西立面 西侧裙楼东西立面 单 位 计算式 71.2*47 28.7长*45 28.7*45 56.4*47 25.9*9+25.9*8 31.04*9+30.04*9 结果 在统计表 定额编号 中否 备注