沙塘四号框架桥满堂支架受力计算
满堂脚手架受力计算方法
满堂脚手架受力计算方法满堂脚手架是一种常用的施工工具，用于在建筑施工过程中搭建临时支撑结构。
在进行脚手架设计和施工时，需要对满堂脚手架的受力进行计算，以确保其安全可靠。
下面将介绍满堂脚手架受力计算的方法。
满堂脚手架的受力计算需要考虑以下几个方面：垂直荷载、水平荷载、剪力荷载和弯矩荷载。
1. 垂直荷载：垂直荷载是指施工过程中由于人员、材料等所产生的重量。
在计算满堂脚手架的垂直荷载时，需要考虑人员和材料的重量，并按照规范要求进行合理分布。
根据满堂脚手架的结构特点，可以通过计算各个节点的垂直荷载来确定整个脚手架的垂直荷载情况。
2. 水平荷载：水平荷载是指施工过程中由于风力、地震等外力所产生的水平力。
在计算满堂脚手架的水平荷载时，需要考虑脚手架的高度、横向间距和支撑方式等因素。
根据满堂脚手架的结构特点，可以通过计算各个支撑点的水平荷载来确定整个脚手架的水平荷载情况。
3. 剪力荷载：剪力荷载是指施工过程中由于水平力所产生的剪切力。
在计算满堂脚手架的剪力荷载时，需要考虑脚手架的结构形式、连接方式和支撑方式等因素。
根据满堂脚手架的结构特点，可以通过计算各个连接点的剪力荷载来确定整个脚手架的剪力荷载情况。
4. 弯矩荷载：弯矩荷载是指施工过程中由于水平力所产生的弯曲力。
在计算满堂脚手架的弯矩荷载时，需要考虑脚手架的结构形式、连接方式和支撑方式等因素。
根据满堂脚手架的结构特点，可以通过计算各个连接点的弯矩荷载来确定整个脚手架的弯矩荷载情况。
满堂脚手架的受力计算方法主要包括静力计算和有限元分析两种方法。
静力计算是一种常用的满堂脚手架受力计算方法。
在静力计算中，可以根据满堂脚手架的结构特点和受力情况，应用静力平衡原理和力学公式进行计算。
通过合理假设和简化，可以得到满堂脚手架各个节点的受力情况，并评估脚手架的安全性。
有限元分析是一种较为精确的满堂脚手架受力计算方法。
在有限元分析中，可以将满堂脚手架的结构划分为若干个有限元素，通过建立数学模型和求解有限元方程，得到脚手架各个节点的受力情况。
满堂支撑架计算规范
满堂支撑架计算规范根据JGJ 130-2011135．4 满堂支撑架计算5．4．1满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。
5．4．2满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造，其构造设置应符合本规范第6．9．3条规定，两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合本规范第 5．4．6条规定。
5．4．3立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。
不组合风荷载时: N/φA≦f （5.2.6-1）组合风荷载时: N/φA+Mw/W≦f （5.2.6-2）式中：N——计算立杆的轴向力设计值（N），不组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+1.4ΣNQk（5.2.7－1）组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+0.85×1.4ΣNQk（5.2.7－2）式中：NG1k——脚手架结构自重产生的轴向力标准值；NG2k——构配件自重产生的轴向力标准值；ΣNQk——施工荷载产生的轴向力标准值总和，内、外立杆各按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
φ——轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值;表A.0.6 轴心受压构件的稳定系数φ(Q23511钢)注：当λ＞250时，φ=7320/λ2λ——长细比, λ=l 0/i ；l 0——计算长度（mm ），应按本规范式第5.4.6条的规定计算;i ——截面回转半径，可按本规范附录B 表B.0.1采用; 表 B.0.1 钢管截面几何特性外径Φ，d 壁厚t 截面积 A (cm 2) 惯性矩 I (cm 4) 截面模量 W (cm 3) 回转半径i (cm) 每米长质量(kg/m)mm 48.3 3.6 5.06 12.71 5.26 1.59 3.97A ——立杆截面面积（mm 2），可按本规范附录B 表B.0.1采用;M w ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N ·mm ），可按下式计算：M w =0.9×1.4M wk =0.9×1.4ωk l a h 2/10 （5.2.9）式中：M wk ——风荷载产生的弯矩标准值（N ·mm ）；w w ——风荷载标准值（kN/m 2），应按本规范式（4.2.5）式计算；l a ——立杆纵距（m ）。
满堂支撑架计算实例教学提纲
满堂支撑架计算实例满堂支撑架计算实例某现浇楼板层高21.8m，现浇钢筋混凝土板厚300mm，现浇板宽度12m，立杆间距采用0.9m×0.9m，步距1.5m。
试对架体进行计算。
一、计算荷载：1．模板自重（G1k）：采用胶合板做模板，故模板自重查《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，以下简称《规范》第4.1.1，取标准值为0.6KN/m22．混凝土自重（G2k）：《规范》第4.1.1取标准值为0.3×24=7.2KN/m23. 钢筋自重（G3k）：《规范》第4.1.1，取标准值为 0.3×1.3KN/m3=0.39KN/m24．施工人员及设备荷载（Q1k）：《规范》第4.1.2，取标准值为 1KN/m2二、支架构造由于层高高、板厚。
故采用满堂支撑架，立杆间距为0.9×0.9m，纵横向水平杆步距为1.5米，剪刀撑设置加强型。
三.立杆稳定计算1.荷载取值《规范》JGJ162-2008第4.3.2规定，应取G1k+ G2k+ G3k+ Q1k2.立杆的轴向力设计值N规范JGJ130-2011之第5.4.4规定不组合风荷载时： 1.2 1.4GK QK N N N =+∑∑组合风荷载时： 1.20.9 1.4GK QK N N N =+⨯∑∑1k 2k 3k ()0.90.9(0.67.20.39)0.818.998GK NG G G KN =++⨯⨯=++⨯=∑ 1k 0.90.910.810.81QKN Q KN =⨯⨯=⨯=∑ 所以不组合风荷载时 1.2 6.553 1.40.818.998N KN =⨯+⨯=组合风荷载时： 1.2 6.5530.9 1.40.818.885N KN =⨯+⨯⨯=3 风荷载产生的立杆段弯矩设计值M w脚手架中具有当挡风作用的主要是立杆、大横杆、剪刀撑，影响挡风系数φ大小是这些杆件的数量，其挡风系数一般按以下经验公式求出φ=A n /A w =1.2×（l a +l n +0.325l a l n ）d /l a l nA n —杆件的挡风面积 A w —杆件的迎风面积l a — 立杆纵距 l n —立杆步距 d — 杆件的直径φ=（1.5+1.5+0.325×1.5×1.5）×0.0483/1.5×1.5=0.080查规范JGJ130-2011第4.2.6条脚手架风载体型系数μs=μstw ，查建筑结构荷载规范GB50009表7.3.1第32项和36项得 μstw =μst （1-ηn ）/(1-η)μst =μs φ=1.4φ=1.4×0.08=0.112查GB50009表7.3.1第32知η=1.0 μs=μstw =0查GB50009 μz =1.25w k =μz ·μs ·w o =1.25×0×0.3=0M w =0.9×1.4w k l a h 2=0kNm4 立杆稳定性计算部位按规范JGJ130-2011第5.4.6条确定为顶段和底段顶段N=8.998KNl0=kμ1(h+2a) k=1.291h=1.5 a=0.3 μ1=1.288l0=kμ1(h+2a)= 1.291×1.288×(1.5+2×0.3)=3492mmλ= l0/i=3492/15.9=219.6查规范JGJ130-2011表A.0.6,φ=0.15N/φA=8.998×103/(0.15×506)=118.6N/mm2 <[f]=205 N/mm2底段N=8.998+0.1534×（21.8-0.3）=12.296KN（0.1534是查规范JGJ130-2011附表A.0.3所得）l0=kμ2h k=1.291 μ2=1.755l0=kμ2h=1.291×1.755×1500=3398.6mmλ= l0/i=3398.6/15.9=213.7 φ=0.159N/φA=12.296×103/(0.159×506)=152.8N/mm2 <[f]=205 N/mm2满足要求。
满堂脚手架设计计算方法
满堂脚手架设计计算方法
在设计计算中，需要考虑满堂脚手架的结构形式、材料强度和荷载等
因素。
1.结构形式：满堂脚手架的结构形式有单排式、双排式和立体式等。
选择合适的结构形式需要根据具体的施工需求和工地情况进行决定。
2.材料强度：满堂脚手架的材料需选用高强度的钢材，例如Q345B钢。
在计算时，要根据材料的强度性能确定结构的承载能力。
设计计算的步骤如下：
1.确定满堂脚手架的结构形式和材料强度。
2.根据设计荷载和强度要求，计算脚手架的承载能力。
可以采用手算、计算软件或有限元分析等方法进行计算。
3.根据承载能力计算结果，进行结构合理性校核和验算。
主要包括满
足强度条件、稳定性条件和振动要求等。
4.根据设计计算结果，确定满堂脚手架的结构尺寸、构件布置和连接
方式等。
同时要考虑结构的拆卸和搭建方便性。
5.进行满堂脚手架的图纸设计和施工方案编制。
在满堂脚手架的设计计算中，需要注意以下几点：
1.熟悉相关标准和规范，选择适用的设计方法和计算原理。
2.在计算过程中，要充分考虑安全性和稳定性因素，确保满足强度和
稳定要求。
3.对设计计算结果进行核实和验证，确保设计的合理性和科学性。
4.在满堂脚手架的施工过程中，要加强监督和检查，确保设计要求被准确执行。
综上所述，满堂脚手架的设计计算方法需要考虑结构形式、材料强度和荷载等因素，并且应遵循相关标准和规范进行计算。
设计计算的结果要满足强度和稳定性要求，从而确保满堂脚手架在施工过程中的安全和可靠性。
希望以上内容能够帮助到您。
满堂支架计算
满堂支架计算1、荷载计算根据支架布置方案，采用满堂支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。
钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。
截面积转动惯量回转半径 截面模量钢材弹性系数钢材容许应力，按照《钢管满堂支架预压技术规程》中关于旧钢管抗压强度设计值的规定需要乘以折减系数0.85，故验算时按照170MPa 的容许应力进行核算。
1、支架结构验算荷载计算及荷载的组合：A 、钢筋混凝土自重：W 砼= 0.4×26=10.4KN/m2(钢筋混凝土梁重量按26kN/m 3计算)B 、支架模板重① 模板重量：(竹胶板重量按24.99kN/m 3计算)②主次楞重量：主楞方木：(方木重量按8.33KN/m3计算)次楞钢管：C 、人员及机器重W =1KN/ m 2 (《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》)D 、振捣砼时产生的荷载2/4.0015.099.24m kN h W p =⨯==模板模板ρ2/47.033.81.01.025.011.01.06.01m kN h W p =⨯⨯⨯+⨯⨯==）（方木方木ρ22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-⨯=-=π344078.5)8.432()]1.48.4(14.3[cm =⨯÷-⨯=D d D W 32/)(44-=πcmA J i 58.1)/(2/1==44444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-⨯=-=πMPa E 51005.2⨯=MPa f 205][=2/12.0105.33.01m kN kg W =⨯⨯=钢管W =2KN/ m 2 ( 《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) E 、倾倒混凝土时冲击产生的荷载W =3KN/ m 2 (采用汽车泵取值3.0KN/m 2)F 、风荷载按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，风荷载W k =0.7u z u s W o 其中u z 为风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为1；u s 为风荷载体型系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为0.8；W o 为基本风压，按照贵阳市市郊离地高度5m 处50年一遇值为0.3 KN/m 2。
满堂支架计算书
附件1 现浇箱梁满堂支架受力计算书一、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不大于0.3m（净间距0.2m）。
模板宜用厚1.5cm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
具体布置见下图：支架横断面图、支架搭设平面图、支架搭设纵断面图1560支架横断面图支架搭设平面图2设计开挖线竖向剪刀撑间距3.6m，与地面夹角45°底部、顶部设置水平剪刀撑，中部水平剪刀撑间距4.8m支架搭设纵断面图3主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：（1）30m+45m+30m顶推现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m 范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm，跨中横隔板下1.5m范围内的支架顺桥向间距加密至60cm。
（2）2*27.45m、4*29.439m、3*28.667m、4*28.485m现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m 范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
满堂式盖梁支架计算书_pdf
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q=（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）/(2×11.64)=3.56tf/m; Ma=-2.332×q/2=-9.66tf.m; Mc=-5.732×q/2+20.74×3.4=12.07tf.m Mc 控制设计； 321 钢桁片的截面特性：A=25.48×2 cm2;W=3570 cm3; 4、321 钢桁梁强度复核 σ＝1.2×Mc×107/(3570×103)=40.57 MPa <[σ]=210MPa; 抗弯能力满足要求。 Q＝20.74-2.33×3.56=12.45tf<Q 容=24.5tf。 抗剪能力满足要求。 5、 承重钢棒强度复核 A=3.14×1002/4=7854 mm W=3.14×1003/32=98125 mm3 M＝20.74×0.09=1.87 tf.m Q＝20.74 tf; σ ＝ 1.2×M×107/98125=228.69 MPa <[σ]=315MPa( 钢 棒 采 用 16Mnφ100) τ=1.2×4×20.74×104/(3×7854)=42.25 MPa<[τ]=185MPa 钢棒抗弯抗剪均符合要求.
A钢结构设计规范»选取。 4）、简图
3、 荷载计算 1）、模板重量：G1＝4.8T； 2）、支架重量：G2＝2×0.275×5=2.75T; 3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6） ×1.9×2.5=68.89T; 4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×102 =2.18T; 5)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;
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4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×102 =2.18T; 5)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T; 3、抗压强度及稳定性计算 支架底部单根立柱压力 N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n; n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取 1.2;立柱管采用 ø48×3.5 钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取µ＝1。στµ 立柱抗压强度复核： σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求. 稳定性复核:λ= µL/i=76;查 GBJ17-88 得ϕ=0.807 σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa; 稳定性满足要求. 4．扣件抗滑移计算 支架顶部单根钢管压力 N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf; 扣件的容许抗滑移力 Rc=0.85tf. 使用两个扣件 2×Rc＝1.7 tf>1tf. 扣件抗滑移满足设计要求. 5．在支架搭设时应在纵横向每隔 4－5 排设 45 度剪力撑。 二、悬空支架 1、说明： 1）、简图以厘米为单位。 2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
满堂支架荷载计算
满堂支架荷载计算(总2页)本页仅作为文档页封面，使用时可以删除This document is for reference only-rar21year.March满堂支架荷载计算q1：顶板自重荷载新浇混凝土取2600KN/m³q2：顶板底模荷载取1.0= q2KPaq3：施工人员机具按均布荷载取1.0 KPaq4：振捣混凝土产生的荷载底板2.0 KPaq5：新浇混凝土对侧模的压力q6：倾倒混凝土产生水平荷载取2.0 KPaq7：支架自重q1=26×0.8=20.8取1.2的安全系数2.08×1.2=24.96q5新浇混凝土对侧模压力q5=krh=1×26×0.8=20.8q6倾倒混凝土产生水平荷载2.0KPa支架结构验算钢管支架采用60×60×120立杆N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑NQKNG1K支架自重产生轴向力NG2K构配件自重∑QK施工荷载NG1K=0.6×0.6×q1=0.36×20.8=7.48NG2K=0.6×0.6×1=0.36∑QK=0.6×0.6×(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+2.21)=1.87N=1.2×(7.48+0.36)=0.85×1.4×1.87=9.40+2.22=11.62≤40KN立杆稳定性Φ48×3.5 i=1.58mm长度附加系数1.55 步距1.2L=1.2×1.55=1.86λ=L/i=117 Φ=0.32N/ΦA=11.62÷489÷0.32=75有风时产生弯矩Mw=0.85×1.4×Wk×L2×h²/10Wk=0.7U2×Us×W0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927L=0.6 h=1.2Mw=0.85×1.4×0.92×0.6×1.2²/10=0.0953W=5.08×10³mmMw/w=0.095×1000000/5.08×10³=1975+19＜205 支架稳定。
满堂支架受力计算
一、横杆和钢管架受力计算1、标准截面处受力计算（90c m ×60cm 间距处）1）荷载箱梁自重：q=ρgh=2.6×10×0.5＝13.0KN/㎡(钢筋砼密度按ρ=2.6*103kg/m 3，g=10N/KG,h 为砼厚度)施工荷载和风载：10KN/㎡总荷载：Q=13.0+10=23.0KN/㎡2）顺向条木受力计算（10cm ×10cm ）大横杆间距为90cm ，顺向条木间距为30cm ，故单根单跨顺向条木受力23.0×0.3＝6.9KN/m按最不利因素计算即顺向条木（10cm ×10cm ）以简支计算最大弯矩为：m KN ql M ⋅==69.0812max 弯曲强度：Mpa Mpa bh M W M 1114.41.069.06max 632max <=⨯===σ（落叶松木容许弯应力） 最大挠度：mm EI ql f 8.01.0)12/1(1090003849.0109.65384546434max=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==<900/400＝2.2mm3）横向10cm*10cm 条木计算横向条木以5跨连续计算，即每根条木至少长3.0米，小横杆间距0.6m 。
横向条木受到集中荷载为：P=0.6×23.0×0.3＝4.14KN/m最大弯矩为：弯曲强度： Mpa Mpa W M 1126.41.071.063max <=⨯==σ 最大挠度：mm EI Pl f 1.01.0)12/1(1090001006.01014.4764.1100764.146433max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=<600/400=1.54) 支架受力模板自重：0.43KN /㎡支架顶承受重力为：23.0KN/㎡+0.43KN/㎡=23.43KN/㎡N1＝0.9×0.6×23.43＝12.65KN支架高度以7米计算：则支架自重：P=7×0.0384+6×0.9×0.0384=0.48KN支架最大荷载为N=12.65+0.48=13.13立杆长细比7678.151200==λ，查表得φ＝0.676 [N]=KN N A 1.7171071215489676.0][==⨯⨯=σφ>N 查表得外径48mm 壁厚3.5mm 钢管在步距120mm 时，容许荷载[N]=33.1KN>N 。
满堂支架详细计算方案带门洞计算
满堂支架详细计算方案带门洞计算满堂支架是一种常用的结构支撑系统，常见于建筑物的屋顶、地面和桥梁等结构中。
在设计和计算满堂支架时，需要考虑多个因素，包括荷载、材料强度、支撑间距等。
计算满堂支架的第一步是确定荷载。
荷载可以分为常驻荷载和可变荷载。
常驻荷载包括自重、地震作用、风载等；可变荷载包括人流荷载、设备荷载等。
根据不同的设计标准，荷载的取值有所不同。
计算满堂支架的第二步是确定材料的强度。
常用的材料包括钢材和混凝土。
对于钢材支撑，需要计算其承载能力和稳定性。
对于混凝土支撑，需要计算其弯曲和剪切承载能力。
计算满堂支架的第三步是确定支撑间距。
支撑间距的选择需要考虑结构的整体稳定性和经济性。
一般情况下，支撑间距可以根据材料的强度和荷载来确定。
较大的支撑间距可以降低工程的成本，但也可能影响结构的稳定性。
计算满堂支架的第四步是确定门洞。
门洞是指建筑物中用于通行的开口。
在设计和计算满堂支架时，需要考虑门洞对结构的影响，包括强度和稳定性。
一般情况下，可以采用简化的计算方法来确定门洞。
计算满堂支架的最后一步是进行详细的计算和分析。
这包括计算各个支撑单元的承载能力、稳定性和刚度。
同时，还需要进行结构的整体分析，确保各个支撑单元之间的相互作用。
除了以上的计算步骤，还需要进行其他的设计和计算，包括连接设计、防护设计和施工过程中的安全性分析等。
总结起来，满堂支架的详细计算方案包括确定荷载、确定材料强度、确定支撑间距、确定门洞以及进行详细的计算和分析。
在进行计算时，需要考虑结构的整体稳定性、经济性和施工的可行性。
这些计算步骤需要结合相关的设计标准和规范进行，并由专业的设计师和工程师进行计算和分析。
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满堂支架受力计算
沙塘四号框架桥上部结构为钢筋混凝土现浇连续梁
一. 上部结构核载
1. 新浇砼的重量:3.121t/m2
2. 模板.支架重量:0.06t/m2
3. 钢筋的重量:0.177t/m2
4. 施工荷载:0.35t/m2
5. 振捣时的核载:0.28t/m2
6. 倾倒砼时的荷载:0.35t/m2
沙塘四号框架桥拟采用φ48mm，3.5mm的钢管架进行搭设，所采用的材料参数：
惯性矩I=Π( D4-d4)/64=3.14×（48^4-（48-2×3.5）^4）/64=1.218×10^5mm^4 截面积A=Π（D^2-d^2）/4=4.89×10^2mm^2 抵抗矩W= Π(D^4-d^4)/32D=3.14×（48^4-(48-7)^4）/(32×48)=5.075×10^3mm^3 回转半径R=√（I/A）=15.78mm
当钢管架采用排距、柱距、步距分别采用0.7×0.7×1.4时有：
1钢管支架强度计算：
即Sd(rgG;rqQ总)=1.2SG+1.4SQ,
式中SQ:为基本可变荷载产生的力学效应
SG：永久荷载中结构自重产生的效应
Sd：荷载效应函数
rg:永久荷载结构重力的安全系数
rq:基本可变荷载的安全系数
强度满足条件：Sd（rgG；rgQ总）≤rbRd
式中rb:结构工作条件系数
Rd：结构抗力系数
对于钢管支架为σ=N/An≤f
式中N:轴心压力设计值（N）
An:钢管净截面积mm2
q=1.2SG+1.4SQ=1.2（3.121+0.06+0.177）×0.7×0.7+1.4×（0.35+0.35+0.28）×0.7×0.7=1.9745+0.616=2.591t
σ=25.91×1000/489.303=52.99MP<205 MPa（钢材容许应力）所以强度满足要求
2钢管支架稳定性计算：
2钢管支架稳定性计算：
当采用φ48×3.5mm无缝钢管进行搭设时有i=1.58cm，钢管的步距为1.2m
又由已知可得【λ】=μh/i=140×1/1.58=88.61（对于两端铰支的构建μ取1）
当【λ】=80时，折减系数ζ=0.627，当【λ】=90时，折减系数ζ=0.546
由线元法可求的当【λ】=88.61时有折减系数ζ=0.557
N/ψA=σ/ζ=52.99/0.557=95.135MP≤205MP（钢材允许应力）古稳定性满足要求。
剪刀撑的布置：
在满堂支架内两面每面布置不少于两排剪刀撑。