N06600合金焊接要点及通过ASTM G28-A法试验技术措施
ASTM G28-2002(R2015)锻制高镍铬轴承合金晶间腐蚀敏感性检测的标准试验方法(中文翻译版)
ASTM G28-2002(R2015)锻制高镍铬轴承合金晶间腐蚀敏感性检测的标准试验方法（中文翻译版）本标准以固定名称G28发布；紧跟在名称后面的数字表示最初采用的年份，如果是修订，则表示最后修订的年份。
括号中的数字表示上次重新批准的年份。
上标（ε）表示自上次修订或重新批准以来的编辑性修改。
本标准经美国国防部机构批准使用。
1.范围1.1试验方法包括下列两种方法：1.1.1 A法，硫酸-硫酸铁试验（第3-10节），这种试验方法描述了采用沸腾硫酸铁和50%硫酸试验测量某种镍基或铬轴承合金晶间腐蚀敏感性试验的工艺程序（请参阅术语G15），这种方法可能被遇到在某种腐蚀服务环境下。
通过这种方法获得相同的腐蚀速率，在合金成分方面是一个较小的变化函数，可能较容易掩盖全部的腐蚀速率的晶间腐蚀成分，比如N10276，N06020，N06059，N064455。
1.1.2方法B，氧化性盐、酸混合试验（第11-18节），这种试验方法描述了一种工艺，是指采用沸腾的含的23%硫酸+1.2%盐酸+1%氯化铁+1%氯化铜的试验，当晶界沉淀有高标准要求时，用于测量镍基材料和铬轴承合金的晶间腐蚀敏感性，显示阶梯函数提高腐蚀速率。
1.2这两种试验方法的目的是发现晶间腐蚀的敏感性在不同成分构成或不同程序中的影响，或者二者兼而有之。
显示有敏感性的材料在其他环境下可能或不可能被晶间腐蚀。
这必须单独的通过特殊的试验或服务经验予以确定。
1.3本标准主旨不在解决所有的安全问题，如果有，与使用本标准有关。
这是本标准使用者的责任，在使用之前建立适当的安全和健康实践，并确定控制局限性的适用性。
危险报告申明在章节5.1.1、5.1.3、5.1.9、13.1.1和13.1.11中讲述。
2.引用文件2.1 ASTM标准A262检测奥氏体不锈钢晶间腐蚀裂纹的敏感性D1193试验用水的规定G15与腐蚀及腐蚀试验有关的术语（2010年撤消）方法A硫酸铁—硫酸试验3.意义和用途3.1在合金锻造条件下的沸点硫酸铁-硫酸试验可适用于如下：合金试验时间（小时）N06007 120N06022 24N06030 120N06059 24N06200 24N06455 24N06600 24N06625 120N06686 24N06985 120N08020 120N08367 24N08800 120N08825A 120N10276 24A如果硫酸-硫酸铁腐蚀测试用于测试合金N008825的晶间腐蚀敏感性，如果在预定硝酸环境下，规程A262中的方法C的65%沸腾硝酸测试在测定不锈钢晶间腐蚀敏感性上具有较高的灵敏度。
抗硫高压分离器UNSN06625堆焊工艺与腐蚀试验
晶裂 纹 的敏 感 性 与 焊 缝 金 属 结 晶 温 度 区 间 的大 小 、 合
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
通过对进 口同类设备的了解和分析 ， 逐步实现国产化 。
１ 抗硫 高压 分 离器 结构 及堆 焊方 法 的选择
金元素及杂质的含量、 凝 固过程施加 的应变及 冷却速 度的快慢有关 。当待焊母材表面含有油、 污、 氧化物等 杂质时 ， Ｎ ｉ 与Ｓ ， Ｐ等杂质在焊接过程 中就很容易形成 低熔点共晶物 而产 生热裂纹 ， 因此 ６ ２ ５合金具有较 高
大面积堆焊不 可能采 用生产 效率 较低 的手工 方
法， 因此可 供选 择 的方法 有埋 弧 焊 和 电渣焊 。对 于 ６ ２ ５
合金 ， 埋 弧 焊稀 释 率 一 般 达 到 １ ８ ％， 而 电 渣 焊 只 有
１ ０％ ＿ ２ ］ 所 以理 论 上 最 好 选 用 电 渣 焊 。结 合 产 品 的 结
抗 硫 高 压 分 离 器 ＵＮ Ｓ Ｎ ０ ６ ６ ２ ５堆 焊 工 艺 与 腐 蚀 试 验
韩 冰’ 冯 伟。 魏 涛
（ １ ． 中石化 南化公司化机厂 ， 南京 ２ １ ０ ０ ４ ８ ； ２ ． 机械科 学研究院 哈尔滨焊接研 究所 哈尔滨 １ ５ ０ ０ ２ ８ ）
摘要
分析 了高含 Ｈ ： Ｓ ， Ｃ Ｏ ：的产 出物的特性 ， 确定 了井 口分离 器采用低合 金钢 堆焊 ６ ２ ５合金 的结 构形式 ， 并
大焊接 电流不 仅 会 造 成 熔 池 过 热 ， 增 大 热 裂 纹 的敏 感
性， 而且会使焊缝金属中的脱氧剂蒸发 ， 导致气孔的出 现 。因此 ， 应严 格 控 制 焊 接 规 范 ， 减少 过热 ， 并 避 免 过
镍基合金ASTM B167 N06600的焊接工艺
关 键 词 ：镍 基 合 金 ，焊 接 工 艺 ，电弧 ，焊 条
中图 分 类 号 ：ＴＵ７５８．１１
文 献 标 识 码 ：Ａ
１ 概 述
Ｎ０６６００合金是镍一铬一铁基 固溶强 司承建 的稷 山焦炉 气综 合利 用 温腐蚀 和抗 氧化性能 ，在 ７００ 以下具 有满意 的热 强性和高 的塑 生产尿素联产 ＬＮＧ转型升级项 目工程 气化工段 氧气管 道采用镍 性 。其特点是熔点高 、耐热 、耐腐蚀 、强度 高 、良好 的抗 氧化性 能 、 基 合 金 Ｎ０６６００材 料 ，主 要 规 格 有 ：６１６８×１４．２７， １１４×１４， ８９× 力 学 性 能 和 加 工 性 能 ；镍 基 合 金 Ｎ０６６００材 料 显 微 组 织 也 是 奥 氏
参 考 文献 ：
昌
［１］ 李会 中，郝文 忠，潘王珍 ，等．鸟 东德 水电站坝 址区河床深厚
＊
覆盖层 组成与结构地质勘 察研 究［Ｊ］．工程地 质学报 ，２０１４，
｛！ｉ｝
２２ｆ５）：９４４—９５０．
图 ３
４ 结 语
［２］ 陈剑平 ，王 清，叶圣生 ，等．西南部 分江河库岸 滑坡规律 与 水库安 全对策研 究报 告［Ｒ］．武汉 ：长江勘测 规划设计 研 究 有 限 责 任 公 司 ，长春 ：吉林 大 学 ，２０１３．
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Ｏｎ ｌａｎｄｓｌｉｄｅ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｒｏａｄｓ ａｎｄ ｓｌｏｐｅｓ ａｔ Ｗ ｕｄｏｎｇｄｅ Ｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒ Ｓｔａｔｉｏｎ
验 ，制定 出焊接工艺并指 导工程焊接施 工。
焊接材料检验工艺规程
焊接材料检验工艺规程
1. 引言
本文档旨在制定焊接材料的检验工艺规程，以确保焊接材料的质量符合标准要求。
2. 检验方法
2.1 目视检验
目视检验是一种基本的检验方法，通过肉眼观察焊接材料的外观来判断其质量是否合格。
在目视检验中，应关注以下方面：- 焊接缺陷，如气孔、夹渣等
- 焊缝形状是否规整
- 焊接金属表面是否有裂纹、氧化等
2.2 放射性检测
放射性检测是一种常用的焊接材料检验方法，通过利用射线技术来检测焊接材料内部的缺陷。
放射性检测应按照相关规定进行，确保操作安全，并记录检测结果。
2.3 超声波检测
超声波检测是一种非破坏性检测方法，通过利用超声波的传播和反射特性来检测焊接材料内部的缺陷。
超声波检测应由经过培训的专业人员进行，并记录检测结果。
2.4 化学分析
化学分析是一种用于检测焊接材料成分的方法，以确保焊接材料符合规定的化学成分要求。
化学分析应使用合适的实验设备和方法进行，并记录分析结果。
3. 检验记录
每次对焊接材料进行检验时，应制作详细的检验记录，包括检验日期、检验方法、检验结果等重要信息。
检验记录应妥善保存，并依据需要进行审核和审批。
4. 附则
本文档的制定和执行应遵循相关法律法规，并根据实际情况进行调整和完善。
对于无法确认来源的内容，不应进行引用。
DIN6700-6
------------------------------------------
------------------------------------------
（地点，时间）
（证书签发机构）
A.2 焊丝材料和辅助材料表示 为保持焊丝材料和辅助材料可能的最小包装（标签）所以要求以下的 表示： ——生产商， ——牌号标明， ——标准， ——焊丝材料规格尺寸， ——重量和数量， ——包装批号或生产单位， ——Ü形标记或签发证书机构号。 Ü形标记由大写字母“Ü”组成并必须包含以下内容： ——生产商及生产地点名称。生产地点通过编码号表示。编码号由证 明机构规定。它由一个三位数的公司号码和一个两位数的生产地点。 该生产地点应由证明机构和监控机构熟悉。 ——技术标准缩写表示 ——发证机构的图章
前
言（略）
1．应用范围
本标准确定了在新的生产过程或维修中轨道车辆及其车辆 部件的焊接金属的材料、焊材、焊接工艺和焊接工艺文件。
2．标准引用（略）
3．概
念
本标准适用概念均按照DIN 6700-1。
4．母
材
各自的DIN-EN标准相符合并选择相符的标准。 4.2 已证明适合焊接的材料 在轨道车辆制造焊接设计中只允许采用已证明适合焊接的材料。焊接适应性只有 当材料符合材料标准情况下才能证明，该材料标准用于表达焊接适应性或焊接适 应性包含在附录C内。 附录C包含符合标准适用范围的材料焊接性证明的资料表格。 材料分类于相应的材料组，按照标准DIN 288-3，DIN 288-4以及DIN EN ISO 9606-3。 对于没有焊接适合性证明的材料，可通过以下方法获得证明： a) 按照DIN EN 288-3和DIN EN 288-4进行焊接方法检测，或 b) 对该材料使用的焊丝材料进行适应性检测。 4.3 用于高载荷部件材料 对于承受高静，动载荷或有高安全性要求的轨道车辆及部件，按DIN 6700-2规定， 是C1，C2等级的部件（例如：转向架，车架，车体，万向轴，牵引和缓冲装置， 制动梁，牵引杆，压力杆），且只有在动载荷情况下承受应力的和焊接处的材料 应用这种材料。 4.4 材料证明 对于金属材料的供应，有效的材料证明应按标准DIN EN 10204取得合同一致。 对于按标准DIN 6700-2的C1，C2等级的部件，要求按标准DIN EN 10204的3.1.B 的验收结果。有关的误差和其他部件的材料证明按照合同要求。
Inconel600镍铬基合金焊接方案
Inconel600镍铬基合金焊接方案背景Inconel600镍铬基合金是一种高强度、抗腐蚀的合金材料，常用于高温和腐蚀环境下的应用。
在使用Inconel600合金时，焊接是一个重要的工艺，因此需要制定一份合适的焊接方案来确保焊接接头的可靠性和质量。
焊接材料选择选择适当的焊接材料对于获得高质量的焊接接头至关重要。
对于Inconel600合金的焊接，建议使用Inconel细丝作为填充材料。
Inconel细丝具有较高的熔点和优良的耐高温性能，能够确保焊接接头在高温环境下的稳定性。
焊接工艺参数为了获得良好的焊接质量，需要注意以下焊接工艺参数：1. 电弧能量：选择合适的电流和电压，以获得适当的热输入和熔化效果。
建议对Inconel600进行预加热，并使用较高的电流和较低的电压进行焊接。
2. 焊接速度：控制焊接速度以确保适当的焊接熔深和焊缝形状。
焊接速度过快可能导致焊接质量下降，而速度过慢可能导致过热和气孔等问题。
3. 焊接保护气体：在焊接过程中使用足够的保护气体（如纯氩气），以防止焊接区域受到氧化和污染。
保护气体的流量和压力应根据具体情况进行调整。
4. 焊接后处理：焊接完成后，应进行适当的后处理措施，如热处理和除氧处理，以提高焊接接头的性能和耐腐蚀性。
质量控制为了确保焊接接头的质量，需要进行适当的质量控制措施。
建议采取以下步骤：1. 定期进行焊接参数的监测和校准，确保焊接质量的稳定性和一致性。
2. 对焊接接头进行非破坏性和破坏性检测，以评估焊缝的完整性和质量。
3. 进行焊接接头的金相显微分析和化学成分分析，以确保焊缝的组织结构和化学成分符合要求。
4. 进行焊接接头的力学性能测试，如拉伸和冲击试验，以评估焊接接头的强度和韧性。
安全注意事项在进行Inconel600合金的焊接时，务必注意以下安全事项：1. 使用适当的个人防护装备，如防护眼镜、焊接手套和防护服，以防止操作人员受到火花和高温的伤害。
2. 在焊接环境中保持良好的通风和排气，以避免有害气体的积聚和呼吸。
高温合金ASUG应用解析
高温合金A S U G应用解析Last revised by LE LE in 2021SUH660 镍基合金（UNS S66286/A286/SUH660/GH2132/）简介SUH660（UNS S66286/A286/SUH660/GH2132/）是Fe-25Ni-15Cr基高温合金，加入钼、钛、铝、钒及微量硼综合强化。
有可时效硬化高的机械性能。
该合金在温度高达约1300°F（700℃）保持良好的强度和抗氧化性能。
在700℃以下具有优于奥氏体不锈钢的高温强度，属于沉淀析出硬化耐热不锈钢。
与SUS 304相比Ni含量多，且添加有Ti、Al 等硬化元素。
因此，通过时效硬化处理，会有γ’相(fcc_Ni3(Al,Ti))析出，高温强度将得到显着提高。
在650℃以下具有高的屈服强度和持久、蠕变强度，并且具有较好的加工塑性和满意的焊接性能。
SUH660高强度和优异的加工特性使该合金用于飞机的各种部件和有用工业燃气涡轮机。
它也用于汽车发动机紧固件和应用多方面受到高层次的热量和压力的元器件，和近海石油和天然气行业。
适合制造在650℃以下长期工作的航空发动机高温承力部件，如涡轮盘、压气机盘、转子叶片、紧固件、承力环、机匣、轴类、紧固件、和板材焊接承力件等。
SUH660/A286相近牌号GH2132(中国)，UNS S66286(美国)，A286（美国），SUH660(日本)，(德国)技术文件SUH660/A286材料特性·铁基高温·高强度合金SUH660/A286主要应用·燃气涡轮机锻件·适用于使用高达约1300°F的腐蚀环境，如燃气涡轮机·于1500°F的温度连续服务于氧化环境·飞机部件·汽车发动机紧固件·元器件·石油和天然气行业SUH660/A286溶炼与铸造工艺SUH660/A286合金可采用非真空感应+电渣，电弧炉+电渣和电弧炉+真空电弧以及真空感应+真空电弧等工艺溶炼。
浅谈镍基合金625 + X60复合管焊接注意事项
Nickel-Alloys, Welding Defects, Quality Control, Conclusion
*通信作者。
文章引用: 武保安, 李栋, 边晨, 李经纬. 浅谈镍基合金 625 + X60 复合管焊接注意事项[J]. 石油天然气学报, 2020, 42(2): 266-273. DOI: 10.12677/jogt.2020.422044
Discussion on Matters Needing Attention for Welding Nickel-Based 625 + X60 Clad Pipes
Baoan Wu*, Dong Li, Chen Bian, Jingwei Li China Petroleum Pipeline Engineering Co. Ltd., Langfang Hebei Received: Apr. 20th, 2020; accepted: May 20th, 2020; published: Jun. 15th, 2020
浅谈镍基合金 625 + X60 复合管焊接注意事项
浅谈镍基合金625 + X60复合管焊接注意事项
武保安*，李 栋，边 晨，李经纬 中国石油管道局工程有限公司，河北 廊坊
收稿日期：2020年4月20日；录用日期：2020年5月20日；发布日期：2020年6月15日
摘要
镍基合金625 + X60复合管具有良好的抗腐蚀性和经济性，现已广泛应用于油气田场站管道。镍基合金 复合管不仅化学成分和物理性能差异大，而且镍基合焊接过程中易于氧化，液态焊缝金属流动性差，焊 接接头容易产生热裂纹、气孔、夹渣、成型差等缺陷。本文从保证焊缝质量和提高施工效率、降低施工 成本出发，对焊接中的注意事项进行详细介绍，为今后相关的焊接工作提供参考。
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N06600合金焊接要点及通过ASTM G28-A法试验技术措施朱宁【摘要】以ATR氧气加热器制造为例,介绍N06600耐腐蚀性能和焊接技术要点以及制造该设备所需要的焊接工艺评定,进而讨论N06600合金焊接通过ASTM G28-A法晶间腐蚀试验所采取的措施及注意事项.【期刊名称】《电焊机》【年(卷),期】2016(046)003【总页数】5页(P39-43)【关键词】N06600合金;耐腐蚀性能;焊接技术要点;ASTM G28-A法【作者】朱宁【作者单位】中国石化集团南京化学工业有限公司化工机械厂,江苏南京210048【正文语种】中文【中图分类】TG457.1随着石油、化工行业对装置设备的要求不断提高，很多设备需要较高的机械强度和良好的耐高温腐蚀性能。
镍基合金是一种耐高温高压、高浓度或混有不纯物等苛性腐蚀环境的比较理想的金属结构材料，因而镍基合金的应用日益广泛，但因其价格比较昂贵，故常采用堆焊镍基焊材降低成本。
某公司的ATR氧气加热器（见图1）由南京化学工业有限公司化工机械厂承制，该设备的筒体材料为15CrMoR（φ273mm×13mm），管箱材料为N06600（δ=6 mm），管板为15CrMoⅢ锻+堆焊N06600结构，换热管材料为N06600（φ14 mm×2 mm）。
因该设备图纸技术要求规定“N06600及其焊接接头均按ASTMG28-A法进行耐腐蚀试验，母材及焊接接头的腐蚀率≤12mm/a”，ASTMG28-A法晶间腐蚀试验腐蚀溶液为硫酸铁-50％硫酸，N06600合金在这种溶液里做晶间腐蚀试验在厂里尚属首次，故进行了一系列的焊接工艺评定试验以确保N06600材料焊后通过ASTMG28-A法晶间腐蚀试验。
N06600合金是Ni-Cr、Ni-Cr-Fe代表性合金，是较早应用的耐应力腐蚀的合金，有耐高温氧化和耐氯离子介质的应力腐蚀性能。
含有高镍和不高铬的合金在沸腾温度浓度低于80％的NaOH溶液中、在室温下的硫酸和磷酸中，在温度低于550℃的高温氟化氢气体中都有良好的耐蚀性。
它常用作核动力轻水堆耐应力腐蚀的结构材料，亦用作化学工业的加热器、换热器、蒸发器等耐高温水腐蚀设备，亦用于高温热处理设备及构件。
N06600合金含量铬不高，在弱氧化性环境具有抗腐蚀性能，但在热的强氧化性浓硝酸溶液里有弱的抗蚀性。
该合金在固溶状态在不含Cl-和O2的高纯水中有晶间腐蚀开裂倾向；在228℃时有碱脆现象；在593℃～704℃短时间加热后发生晶间腐蚀；焊接热影响区在纯水中也发生晶间应力腐蚀开裂。
这是因为C在高Ni合金中溶解度极低，固溶处理时合金自动敏化引起M7C3碳化物沿晶界析出产生晶界边缘贫铬化所致。
综上分析，N06600材料耐腐蚀性能对温度很敏感，而焊接是一个不均匀加热和冷却的过程，所以该种材料的焊接若焊接规范控制和焊材选择不当，很容易产生晶间腐蚀问题，因此N06600材料焊接焊前一般不需要预热，除非金属的温度显著低于周围的环境温度，这是防止湿气冷凝产生气孔。
层间温度最好控制在100℃以下。
N06600材料焊接焊后也不需要热处理，热处理反而降低了耐蚀性。
N06600材料与低碳钢、不锈钢相比存在异同，但只要掌握了其焊接特点，焊接也并不难。
N06600材料的焊接工艺与不锈钢的焊接工艺非常相似，且它的热膨胀性能和碳钢相似，所以焊接过程的变形趋势也与碳钢几乎相同。
虽然大多数工人熟悉低碳钢、不锈钢获得合格焊接接头的所必须的焊接技术，但对N06600材料的焊接存在一定的限制。
焊接N06600材料若要获得合格的焊接接头需要注意三个基本的焊接技术，大部分镍基合金都存在此焊接问题，在焊接其他镍基合金材料时可作为参考：（1）必须严格清理焊接区；（2）熔池的熔融金属流动粘滞缓慢；（3）固有的低的焊接穿透力。
2.1 严格清理焊接区域焊接N06600材料出现的大多数问题是因焊前没有彻底的清理。
焊前清理主要是清除从接头区域带来的两种类型的外来材料：一是大量的表面氧化物；二是脆性元素。
（1）必须从焊接区域清除外来的第一类型材料是表面金属氧化物。
N06600表面的金属氧化物会导致焊接缺陷，在大气温度下形成的微量氧化物不会引起焊接问题，但是如果在高温环境中并且生成的氧化物非常多，就必须要清除。
因为氧化物的熔点通常要比母材金属高很多，N06600镍合金的熔化区间为1370℃～1425℃，而镍氧化物熔点达2090℃。
焊接过程中，母材金属熔化了而氧化物仍保持固态，这将造成未熔合的缺陷。
所以在焊接前必须用打磨、喷砂、酸洗或机械方法将氧化物从接头处去除。
（2）必须从焊接区域清除外来的第二类型材料实际上是脆性元素的组合。
高温时，N06600镍合金非常容易受硫、磷、石墨以及其他一些低熔点物质的影响而变脆，导致焊缝和热影响区产生裂纹。
这些物质通常来自于金属加工的辅助材料，例如机油或润滑油、切削液、标记颜色笔、从装配或其他机械加工场地来的油雾、车间污物和灰尘等。
为避免这些脆性物带来的不利影响，在焊接前或高温作业前必须彻底清理N06600镍合金。
车间脏污、标记笔记或墨迹以及其他具有油基或脂基的污迹可以通过丙酮或酒精去除，油漆或其他污物需要采用碱性或合适的特殊成分的清洗剂去除。
2.2 熔池的熔融金属流动粘滞缓慢N06600合金焊接第二个重要的特点是熔池的熔融金属流动粘滞缓慢。
熔融的镍基合金材料不会像碳钢那样容易流动或铺展。
焊工必须能熟练的操作控制焊接熔池，引导填充金属材料到达接头中合适的部位。
因而接头必须有足够的空间，以保证焊枪和填充金属的运动。
有的焊工对N06600合金不熟悉，试图用提高超过推荐范围的电流来增加焊接金属的流动性，过大的电流不但不能提高焊接金属湿润的特性，反而带来了不利影响。
超过推荐范围的电流使熔池过热和焊接金属的脱氧剂蒸发，从而引起了气孔，焊条电弧焊的大电流会使焊条过热，药皮开裂、脱落，电弧吹力损失。
由于N06600合金焊接金属在接头坡口面上不流动，焊工必须把焊条巧妙地安放在正确的位置或使用摆动的方法。
轻微的摆动宽度不要超过3倍的焊条直径。
为了使焊工更好地使用摆动技巧，其坡口与碳钢坡口相比通常更宽、角度更大一点。
2.3 低的焊接穿透力N06600合金固有的低的焊接穿透力是由镍合金的物理性能决定的。
N06600合金的穿透力是低碳钢穿透力的50％。
有的焊工采用增加电流的方法试图获得穿透力，对于碳钢可行，但对于N06600合金，过大的电流不能增加穿透力反而带来了过热和蒸发问题。
N06600合金焊接工艺评定按JB4708-2000《钢制压力容器焊接工艺评定》和JB/T4756-2006《镍基镍合金压力容器》附录B的有关规定和该项目的图纸及技术文件的要求进行一些列的工艺评定试验。
主要是管箱变径段拼缝和管子-管板评定，且试验的重点不是N06600合金的力学性能而是耐腐蚀性能。
3.1 焊接工艺评定试验材料管箱变径段拼缝评定选择的母材材料与产品一样同为N06600合金（δ=6 mm，执行标准ASME SB-168），交货状态是退火，分别采用焊条电弧焊和手工钨极氩弧焊两种焊接方法进行评定；管板采用堆焊结构，管板基层材料是15CrMoR （δ=20 mm，执行标准GB6654），交货状态是正火+回火；管子是N06600合金（规格φ14 mm×2 mm，执行标准ASME SB-163），交货状态是退火，采用手工钨极氩弧焊焊接。
根据N06600合金的化学成分、力学性能和图纸技术要求选择ENiCrFe-3焊条（规格φ4mm×350mm）和ERNiCr-3焊丝（规格φ2 mm）。
评定所用母材及焊材的化学成分和力学性能如表1、表2所示（数据来源于质保书）。
3.2 焊接工艺评定试验采取措施3.2.1 管箱变径段拼缝评定技术措施及评定结果（1）采用V型坡口（见图2），使用丙酮清洗坡口及坡口两侧50 mm范围内的油污、脏物。
（2）焊条按规定350℃烘干，保温1 h。
（3）分别用焊条电弧焊和手工钨极氩弧焊焊接试板，注意操作手法，使熔敷金属铺开良好并严格控制规范（见表3）。
（4）为保证其腐蚀性能，避免高温停留时间，严格控制层间温度小于100℃，尽可能不连续焊。
（5）第二层焊接之前，一定要严格清理焊缝表面，先用不锈钢丝刷清理再用丙酮清洗。
（6）焊条焊试板采用双面焊，背面需要打磨清根，严格清理待焊面后再施焊，氩弧焊试板采用单面焊且要采用背气保护。
以上两个评定焊后进行RT100％Ⅱ级+PT100％Ⅰ级探伤，并满足JB/T4730-2005标准要求，探伤合格后按JB4708-2000和产品技术条件进行力学性能和腐蚀性能的检验，试验结果如表4所示。
3.2.2 管子-管板评定技术措施及评定结果3.2.2.1 管板堆焊技术措施（1）使用砂轮机打磨待堆焊面露出金属光泽，堆焊前用丙酮清洗堆焊面，确保堆焊区域清洁。
（2）基层母材是15CrMoR材料，属于耐热钢，焊前需预热150℃以上，避免出现焊接裂纹。
（3）焊条电弧堆焊第一层，焊接规范如表5所示，注意操作手法，使熔敷金属铺开良好。
（4）待层间温度降至100℃以下，严格清理堆焊表面，先用不锈钢丝刷清理再用丙酮清洗，确保堆焊堆焊区域清洁后再堆焊第二层；按此措施堆焊第三层、第四层（满足堆焊高度大于等于10 mm）。
管板堆焊评定逐层进行PT100％Ⅰ级探伤，并满足JB/T4730-2005标准要求，探伤合格后按JB4708-2000和产品技术条件进行力学性能和腐蚀性能的检验，试验结果如表6所示。
3.2.2.2 管子-管板的焊接技术措施（1）按3.2.2.1节的管板堆焊技术措施再堆焊一块试板，划线、钻孔。
（2）使用丙酮或酒精清洗堆焊面、管子及管孔，确保焊接区域清洁。
（3）焊接管子管板，坡口如图3所示。
因ERNiCr-3焊丝熔敷金属的流动性差，为防止出现未焊透缺陷，第一道采用自熔、焊后快冷（可用风吹或涂抹酒精方式冷却）。
第一次焊接没有采用快冷的方式，结果晶间腐蚀不合格，腐蚀试样严重破坏。
分析其原因是管子直径比较小（φ14 mm×2 mm），换热管的中心距只有19 mm，受热集中，热量不易散失，使得高温停留时间比较长，而这种合金在593℃～704℃短时间加热后就容易析出碳化物，产生晶间腐蚀现象。
为避免这种现象发生，故焊后采取快冷的措施。
（4）焊前严格清洗焊接表面，手工钨极氩弧焊填丝焊第二道，焊后快冷。
管子-管板评定焊接工艺参数如表7所示，焊后逐层进行PT100％Ⅰ级探伤，并满足JB/T4730-2005标准要求，探伤合格后按JB4708-2000和产品技术条件进行宏观金相和ASTM G28-A法（硫酸铁-50％硫酸溶液，腐蚀24h）晶间腐蚀试验，腐蚀率4.64mm/a，试验结果满足要求。