盖梁支架设计
盖梁施工支架计算
盖梁支架支承体系施工方案计算书本标段内桥梁共7座，其中墩柱顶设置盖梁的桥梁有：大岗沥大桥、冲涌中桥、规划一路跨线桥，拟采用满堂支架的方案进行盖梁施工。
见图：盖梁满堂支架体系计算：取大岗沥大桥体积最大的盖梁：B、C、D类桥墩位盖梁为例计算，该类盖梁宽2.0m，高度2.0m，长度17.44m，两墩柱间跨度8.0m，为异型截面盖梁，砼等级为C40，体积57.1m3，比重为26KN/m3。
模板侧模采用大块定型组合钢模，钢模性能能满足盖梁施工要求，重量以70kg/m2计算。
盖梁施工支撑体系从上至下依次为：两层方木、顶托、碗扣件、垫木，支承地基为沥青或砼路面。
支架采用碗扣件搭设，拟立杆纵横向间距0.6*0.6m，步距1.2m。
则计算17.44长*2.0m宽盖梁共需立杆：17.44/0.6=30排，每排4根。
考虑施工条件，立杆排数增加至33排，每排6根。
①盖梁自重：2.0m*26 KN/m=52.0 KN/m2②模板、支架荷载：2.5 KN/m2③其他荷载冲击荷载： 2.0 KN/m2人员、机具荷载： 1.0 KN/m2振动荷载： 2.0 KN/m21、根据路桥施工计算手册，荷载组合：q=恒载*1.2+活载*1.4=（52.0+2.5）*1.2+(2.0+1.0+2.0)*1.4=72.4 KN/m2。
2、钢模底肋木与支撑方木受力计算肋木采用10*10cm的木条，中心间距0.25m，跨径0.6m；支撑方木采用10*15cm的木条，中心间距0.6m，跨径0.6m；A、肋木肋木纵向每米荷载：q=72.4 KN/m2*0.25m=18.1 KN/m求跨中弯矩M=qL2/8=18.1 KN/m*（0.6m）2/8=0.8145 KN/m需要肋木截面模量：W=M/1.2[δ]= 0.8145 KN/m/(1.2*12*103)=5.656*10-5m3肋木宽度b=10cm因W=b*h2/6，则：h=（6*W/b）1/2=5.8cm实际采用h=10cm，符合要求！根据选定截面尺寸，核算其挠度：I=bh3/12=0.1m*（0.1m）3/12=8.33*10-6m4f =5qL4/384EI=5*18.4 KN/m*（0.6m）4/(384*10*106*8.33*10-6)=0.366*10-3m=0.43mm<L/400=1.5mm，符合要求！B、肋木下支撑方木支撑方木纵向每米荷载：q=72.4 KN/m2*0.6m=43.44 KN/m求跨中弯矩M=qL2/8=43.44 KN/m*（0.6m）2/8=1.9548 KN/m需要支撑方木截面模量：W=M/1.2[δ]= 1.9548 KN/m/(1.2*12*103)=1.3575*10-4m3支撑方木宽度b=10cm因W=b*h2/6，则：h=（6*W/b）1/2=0.09024m=9.024cm实际采用h=15cm，符合要求！根据选定截面尺寸，核算其挠度：I=bh3/12=0.1m*（0.15m）3/12=2.8125*10-5m4f =5qL4/384EI=5*43.44 KN/m*（0.6m）4/(384*10*106*2.8125*10-5)=0.261*10-3m=0.261mm<L/400=1.5mm，符合要求！3、支架立柱受力计算每根碗扣脚手架立柱承受荷载N=72.4 KN/m2*0.6m*0.6m=26.064KN因立杆步距为1.2m，可知每根立杆的容许荷载[N]=40 KN/根N<[N]，满足要求！4、支架立杆强度验算δ=N/A=26.064*103N/489mm2=53.3Mpa<钢管抗弯设计值205Mpa满足要求5、立杆稳定性验算立杆长细比λ=（k+a）/I=88.7,查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008，可知φ=0.593N/ΦA=26.064KN/(0.593*489mm2)=89.86 Mpa<[δ]=205Mpa满足要求！6、支架地基承载力计算根据现场实际情况，地基为沥青路面或砼时，采用碗扣脚手架。
盖梁支架计算
盖梁支架设计计算书目录1 编制依据 ............................................................ - 1 -2 设计计算参数......................................................... - 1 -3 盖梁支架简介......................................................... - 1 -4 结构计算 ............................................................ - 1 -4.1分配梁计算 (2)4.2承重梁计算 (2)4.3钢管立柱计算 (3)6 总结 ................................................................ - 3 -1 编制依据2、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—20043、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50－20114、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》J1325-20115、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）2 设计计算参数1、钢筋混凝土重度26kN/m3；2、模板单位重量1.5kN/m2，施工荷载1.5kN/m2；3、荷载组合：1.2恒载＋1.4活载；4、材料性能参数如下表。
材料性能参数表3 盖梁支架简介盖梁长9m，凸字型截面，截面总宽3m，总高3.3m，上层截面为1.2x1.8m，下层截面为3x1.5m，墩身尺寸为2.2x1.4m。
盖梁根部截面积A1=6.66m2，端头截面积A2=4.86m2，根部扣除墩身支承后截面积A3=2.4m2。
盖梁支架为梁柱式支架形式，墩柱四周设置4根υ530x8mm钢管立柱，间距4.5m，承重梁为2I40工钢，分配梁为I27工钢，间距50cm。
盖梁底模支架计算书
盖梁贝雷梁支架设计及荷载验算书一、概述1、盖梁形式为两墩支撑，墩柱中心距离8.2m，墩柱中心外侧悬臂3.1m,断面尺寸为长14.4m,宽2.4m，高2.0m。
计算长度8.2m。
2、盖梁底模支架纵梁采用双排单层贝雷架,双排贝雷架并排布置，贝雷架尺寸为3m*1.5m,共需要贝雷片20片，贝雷片采用16Mn材料；横梁采用I18型钢,单根长度3.4m,间隔为0.5m，横梁直接作用在纵梁上，作用点为两侧双排贝雷梁中心处。
二、荷载分析根据现场施工实际状况，便桥承受荷载重要由盖梁自重荷载q，再考虑纵梁贝雷架自重、横梁工字钢自重、盖梁定型钢模板自重和施工荷载以及振捣荷载、混凝土倾倒冲击荷载。
其中盖梁钢筋和砼（C35）自重为重要荷载。
如图1所示：图1为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以双排单层贝雷架受力状况分析确定纵梁均布荷载q值和横梁均布荷载p值。
①贝雷架自重G1：查表知贝雷片每片重260kg，则G1=260×20×10/1000=52KN②砼自重G2：计算可知砼体积为77.2 m3，C35混凝土ρ=2400Kg/m3；则G2 =77.2×2400×10/1000=1852.8 KN③人员及设备自重G3：按照2.5KN/m2来确定；则G3 =2.5×2.4×14.4=86.4 KN④振捣动荷载G4：当混凝土高度＞1m时，不考虑振捣荷载，故取G4 =0 KN⑤倾倒混凝土冲击荷载G5：对于底模取G5=0 KN⑥模板自重G6：底模面积A1=2.4×(6.2+2.18*2）=25.3m2,单位质量为92.09Kg/m2；侧模面积A2=1.1×2.4×2+60=65.28 m2,单位质量为88.18 Kg/m2；则：G6=（25.3×92.09+65.28×88.18）×10/1000=81 KN⑦横梁工字钢G7：查型钢表可知，I16工字钢每延米重量为20.5Kg,共需要23根。
盖梁支架计算书
计算书1.布置参数：面板：平面模板（0.8kn/m2）次梁：18工字钢间距0.4m，长度为4.8m（有效受力长度2.6m）。
主梁：双拼40工字钢，长度为19m。
立柱：中部钢筒立柱30cm×1cm，端部钢筒立柱20cm×1cm立柱基础：C20混凝土，3×1.5×0.5m。
2.次梁计算次梁长度4.8m（计算时取有效受力长度2.6m）、间距为0.4m布置，次梁以上为平面模板作为盖梁底模。
单跨次梁间距0.4m×2.6m为计算单元，则荷载计算如下：恒载：钢筋砼自重：26kn/m3×2.6×0.4×3=81.12kn；平面模板底膜自重：2.6×0.4×0.8=0.832kn；侧模板自重：（0.4×2）×3×0.8=1.92kn；活载：施工人员及设备荷载：3kn/m2×（2.6×0.4）=3.12kn；转换为均布荷载：q1=(1.2×（81.12+0.832+1.92）+1.4×3.12)/2.6=/2.6=40.4kN/m总体信息1、自动计算梁自重，梁自重放大系数1.202、材性：Q235弹性模量E = 206000 MPa剪变模量G = 79000 MPa质量密度ρ= 7850 kg/m3线膨胀系数α= 12x10-6 / °c泊松比ν= 0.30屈服强度f y = 235 MPa抗拉、压、弯强度设计值f = 215 MPa抗剪强度设计值f v = 125 MPa3、截面参数：普工18截面上下对称截面面积A = 3070 mm2自重W = 0.236 kN/m面积矩S = 105579 mm3抗弯惯性矩I = 16700000 mm4抗弯模量W = 185556 mm3塑性发展系数γ= 1.05荷载信息1、恒荷载(1)、均布荷载，40.40kN/m，荷载分布：满布组合信息1、内力组合、工况(1)、恒载工况2、挠度组合、工况(1)、恒载工况内力、挠度计算1、弯矩图（kN.m）(1)、恒载工况2、剪力图（kN）(1)、恒载工况3、挠度(1)、恒载工况4、支座反力（kN）(1)、恒载工况单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-34.38～0.00 kN.m剪力设计值-52.89～52.89 kN(b)、最大挠度：最大挠度7.04mm，最大挠跨比1/369（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ= V max * S / I / t w= 52.89 * 105579 / 16700000 / 6.5 * 1000= 51.4 MPa ≤f v = 125 MPa 满足!最大正应力σ= M max / γ/ W= 34.38 / 1.05 / 185556 * 1e6= 176.4 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(3)、稳定应力受压翼缘自由长度l1 = 1500 mm面外回转半径i = 20.0 mm面外长细比λ= 1500 / 20.0 = 74.9按GB 50017--2003 第127页公式(B.5-1) 计算：整体稳定系数φb = 1.07 - λ2/44000 * 235/fy= 1.07 - 74.92 /44000 * 235 / 235= 0.94最大压应力σ= M max / φb / W= 34.38 / 0.94 / 185556 * 1e6= 196.6 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(4)、验算结论：满足!3.主梁计算根据次梁计算最大支座反力为52.9kn，则主梁承受来自次梁的集中力52.9kn，间距0.4m 布置，转换均布荷载则为132.25kn/m。
盖梁支架计算书
满堂式支架1、说明:1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
参考规范？公路桥涵施工技术规范？、？建筑钢结构设计规范？。
1) 、模板重量：G1=( 7.7*3-2.8*2*2+1.65*3*2+1.5*3*2+2*10.3-1*1.3*0.1=5.01T ; 2) 、支架 重量：G2= (20*6*1.5*3.84+(12*6+3*20)*3.84+20*6*2*1.35)*60/1.5*1.2/1000=73.06T3)、混凝土重量：G3=( 10.3*2-2*1.3*1/2 ) *3*2.5=144.75T;4）、施工人员、材料、行走、机具荷载： G4 10.3*3*2.5/10=7.72T;5)、振动荷载：G5= 10.3*3*2/10=6.18T;3)、 设计指标参照？建筑钢结构设计规范？选取。
简图4)、I ■ I ■ ■2、荷载计算3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1=( G1+ G2+ G3+ G4+ G5 / n;n=20*6=120;N1=1.972tf; 安全系数取1.2; 立柱管采用?48*3.5 钢管:A=489mm2 i=15.8 mm ;立柱按两端铰接考虑取m= 1。
立柱抗压强度复核：s = 1.2*N1*104 /A=48.39 MPa <[s]=210MPa抗压强度满足要求.稳定性复核：1= mL/i=94.94; 查GBJ17-88得j=0.676s = 1.2*N1*104 /(jA) =71.59 MPa <[s]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2=(G1+ G3+ G4+ G5 /n= 1.36tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2*Rc= 1.7 tf>1.36tf.扣件抗滑移满足设计要求.5、构造要求：立杆底脚均垫以底座或垫板，立杆接头采用对接方式，并在支架顶端用搭接方式调整标高。
盖梁满堂支架施工方案
盖梁满堂支架施工方案一、工程概况本工程为某城市快速路盖梁施工项目，工程地点位于该城市新区，主要包括盖梁结构、桥面铺装及附属设施等。
工程占地面积约10000平方米，桥面宽度40米，盖梁结构采用预应力混凝土，满堂支架法施工。
工程计划总投资约5000万元，施工周期为6个月。
二、施工准备工作及主要材料需用量计划（一）、技术准备工作1. 组织项目相关人员学习相关规范、标准，了解满堂支架施工工艺及要求。
2. 编制施工组织设计、施工方案、安全生产措施等文件，并报批。
3. 对施工人员进行技术培训，掌握满堂支架施工技术要领。
4. 准备施工图纸、设计文件、施工规范等资料，并进行现场交底。
（二）、物资准备工作1. 根据施工图纸及工程量清单，编制主要材料需用量计划，如下：- 钢材：Q235圆钢、无缝钢管、角钢、槽钢等，共计约100吨；- 混凝土：C30预应力混凝土，共计约5000立方米；- 木材：松木、杉木等，共计约200立方米；- 防水材料：防水卷材、防水涂料等，共计约1000平方米；- 保温材料：岩棉、聚氨酯等，共计约500立方米。
2. 根据材料需用量计划，提前与供应商联系，确保材料供应及时、质量合格。
3. 建立材料管理制度，对进场材料进行验收、检验，确保材料合格。
4. 储备足够的施工设备、机具，确保施工顺利进行。
三、一般规定1. 施工应严格遵守国家和地方的相关法律法规、施工标准及规范，确保工程质量和施工安全。
2. 施工前应进行现场勘察，了解现场环境、地质条件、交通状况等，制定相应的施工方案和安全措施。
3. 施工中应严格执行施工组织设计和施工方案，不得擅自更改。
如有特殊情况需调整，应经相关部门审批同意后方可实施。
4. 施工现场应设置明显的安全警示标志，采取有效措施保障施工现场的安全、环保和文明施工。
5. 施工人员应具备相应的资质和技能，特殊工种作业人员应持证上岗。
6. 施工所用材料、构件、设备等应符合国家及行业标准，不得使用不合格产品。
盖梁支架搭设方案及验算
盖梁支架搭设方案及验算一、工程概况本工程桥梁大部分是在平地进行修建，仅局部桥墩部分桥墩落在河道或沟浜之中，因河道和沟浜均较小，水深较浅，拟采用填平河道和沟浜，在平地进行桥梁下部结构施工，待架梁后再按设计要求疏浚河道。
盖梁施工为拟采用满堂支架施工方法，选用WDJ碗扣钢管进行搭设。
由于盖梁下面的地基土质松软，地下水位较高，承载能力明显偏低，故在支架搭设前必须对地基进行加固处理，以满足承重支架对地基的要求。
二、地基处理为满足盖梁承重支架对地基的要求。
先除去表层土，对基础进行平整及压实，使其密实度达到90%以上，再铺设20cm厚道碴或碎石，用压路机辗压密实，然后浇筑15cm厚C20素砼。
加固基础的面积为盖梁投影面积四侧加宽1m。
为保证地基施工排水，在加固的地基的一侧横桥向设置临时排水沟，将地面雨水引入路基边沟排走。
在浇筑砼地坪时，需确保地面平整度，以保证钢管支架的平整稳固。
三、支架搭设⑴盖梁支架采用碗扣式满堂支架。
碗扣式支架的构件是定型模数杆件，其立杆是轴心受压杆件，横杆是侧向支撑立杆，减小立杆计算长度，从而充分发挥钢杆件抗压能力。
根据盖梁恒载分布特点。
盖梁立杆在立柱间平面布置600X 600伽（横向X纵向），步距1200伽；每根立杆底部应设置100X 100X 6mm的钢板衬垫或槽钢，以防局部应力过大，造成混凝土破坏，导致支撑管下沉。
⑵立杆高度根据盖梁底标高及底模高度而定。
立杆规格用 3.0m和2.4m两种组合，错开对接，避免接头在同一平面上，利用可调底座和可调顶托分别调整以满足支架高度要求。
⑶立杆底座上方，离地20cm左右加设横向和纵向扫地杆，用扣件与立杆紧固，水平扫地杆间距控制在间隔3〜4排立杆。
当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离大于0.5m。
⑷横向和纵向均设置剪刀撑。
剪力撑由底至顶连续设置，斜杆必须落地，并与扫地杆紧固，倾斜角度控制在45。
盖梁门式支架施工计算书
盖梁支架设计计算书一、盖梁支架施工工程概况1、工程简介本工程跨线桥盖梁共8个，分A1型和A2型两种，A1型盖梁与路线垂直长度11。
75m，跨度8.5m，断面尺寸1.8×1。
7m，悬臂最长1.025m;A2盖梁与路线垂直长度13.025m，跨度11.05m，断面尺寸1。
8×1.8m,悬臂最长2.025m.盖梁立柱直径均为1.2m。
本次验算1.8×1.8m盖梁支架系统设计.盖梁示意图如下：2、支架系统设计盖梁支架采用MF1219门式钢管支架，立杆φ42×2.5㎜，支架纵桥向间距均为60㎝，横桥向最大间距60cm。
门式支架布置两层,门架间以斜支撑、水平杆和剪刀撑连接构成整体框架。
盖梁底模、侧模均采用18mm优质胶合板，在侧模外侧采用间距0.8m的2[12。
6槽钢作竖带，竖带高2m,在竖带上下各设一条φ20㎜的螺杆作拉杆,在竖带外设φ48×3.5的钢管斜撑，支撑在横梁上。
在底模下部采用10×10cm方木作横梁及纵梁。
盖梁支架设计如下图所示：二、盖梁支架及模板施工受力验算1、荷载计算①钢筋砼自重荷载q1钢筋砼重力密度取26KN/m3，盖梁梁高为1。
8m,不考虑梁端部梁高减小,自重荷载为q1=26×1。
8=46。
8KN/㎡。
②模板、楞木等荷载q2胶合板荷载，胶合板容重17KN/m3：q1’=1。
8×1×0。
018×3×17/（1.8×1）=0。
92KN/㎡。
模板两侧背楞方木荷载,容重8 KN/m3:q2’=0。
1×0.1×1×10×8/（1.8×1）=0。
45KN/㎡.模板两侧背楞槽钢荷载，l=200㎝，间距80㎝，单位重0.124KN/m：q3’=2×0.124/（1.8×0。
8)=0.17KN/㎡.底横梁方木荷载，间距30㎝，容重8 KN/m3:q4’=0。
盖梁支架
1 概述盖梁，也称帽梁，一般设于墩柱顶部，是钢筋混凝土简支梁桥中的下部结构主要受力构件。
墩柱顶盖梁，如采用现浇施工，其施工质量，不仅受控于混凝土配合比、浇灌方法，且与采用的支架紧密相关。
只有选择了坚实的支架，使模板牢固、可靠，拼缝严密、接口顺直，能抵抗混凝土自重和施工荷载，操作人员能安全地进行各种施工作业，才能确保施工质量和安全，杜绝模板漏浆、胀模等质量通病，杜绝模板支撑倒塌等安全事故。
墩柱顶盖梁现浇施工的支架型式，主要有自落地支架式、抱箍挑架式和埋设托架式等。
自落地支架，即在盖梁下部的地面上立支柱，搭成落地满堂支架，然后在支架上铺设模板，如图10抱箍挑架式，即在盖梁下的墩柱上套钢板箍，拧紧套箍的拼接螺栓，然后利用套箍搭设支架并铺设模板，如图3。
埋设托架式，即墩柱上预留水平孔，待墩柱混凝土拆模并有一定的强度后，向预留孔中穿人钢锭，然后利用钢锭两端悬臂部分搭设支架并铺设模板，如图2。
2 各种支架的计算要点支架设计时，计算承受的荷载包括：模板自重、新浇筑钢筋混凝土重量、施工人员和运输工具重量、倾倒和振捣混凝土产生的荷载及支架自重等。
2．1 纵横粱的设计计算各种支架中，模板下、支架顶的纵横梁的设计计算大同小异，一般可将之当作简支梁计算。
设计计算时，先初选构件类型(如方木、槽钢或工字钢等)，再根据最大弯矩或最大剪力的数据，选择构件型号及截面，验算构件的挠度、弯曲强度和抗剪强度。
2．2 自落地支柱的计算自落地支柱可当作两端简支的轴心受压构件计算，先初选构件类型(如钢管、型钢或门式架等)，再根据最大轴力的数据，按计算值选择构件型号及截面，最后验算抗压稳定性和水平联系杆的竖向间距(即水平联系杆的道数)，并按构造要求设计扫地杆、剪刀撑、抛撑和缆风绳等。
如盖梁离地面高度较大，所在地区基本风力较大，则应考虑风荷载，并核算选择抛撑和缆风绳。
2．3抱箍的计算抱箍所能承受的荷载可由抱箍与墩柱之问的摩擦力平衡，其摩擦系数μ由墩柱面的平整度和粗糙程度而定，一般可取为μ=0．3—0．5。
工字钢盖梁支架设计及荷载验算书
钢平台设计及荷载验算书一、荷载分析根据现场施工实际情况，便桥承受荷载主要由钢桥自重荷载q 及车辆荷载。
如图1所示： q图1为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以单片工字钢受力情况分析确定q 值。
1、q 值确定由资料查得25a 工字钢每米重38.1kg ，再加[12槽钢0.75*8*1*12.4/3.5=21.26kg 及钢板重量78.6*0.75=58.95kg ，单片工字钢自重按1.2KN/m 计算，即q1=1.2KN/m 。
车辆荷载按18+12*2.4=46.8t ，既46.8/4/3.5=33.4KN/m总荷载：Q=1.2*1.2+33.4*1.4=48.17KN/m三、结构强度检算（一）、工字钢验算已知Q=48.17K N/m ，工字钢计算跨径l =3.5m ，根据设计规范，工字钢容许弯曲应力[]w σ=210MPa.1、计算最大弯矩最大弯距（图1所示情况下）：m KN m m KN ql M ⋅=⨯==76.738)5.3(/17.48822max2、验算强度正应力验算：[]MPa MPa cm m KN w M 21018340276.73/3max =<=⋅==σσ （w 为25a 工字钢净截面弹性抵抗矩，查表得到为402cm 3） 强度合格3、整体挠度验算工字钢梁容许挠度[]cm cm l f 875.0400/350400/===,而工字钢变形为整体变形，由1片工字钢为一整体进行验算，计算得到：100384q 54EI l f ⎥⎦⎤⎢⎣⎡= 其中q=48.17KN/m E=206×105/cm 2 I=5020cm 4 ()42545020/10206×100384)350(/17.485cm cm cm m KN f ⨯⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯==cm 01.0＜[f] 挠度合格。
（二）、槽钢验算已知q=0.8*1.2+1.4*10*46.8/4=165KN/m ，槽钢计算跨径l =0.75m ，根据设计规范，槽钢容许弯曲应力[]w σ=210MPa.1、计算最大弯矩最大弯距（图1所示情况下）：m KN m m KN ql M ⋅=⨯==6.118)75.0(/165822max 2、验算强度正应力验算：[]MPa MPa cm m KN w M 2108.1861.626.11/3max =<=⋅==σσ （w 为12槽钢净截面弹性抵抗矩，查表得到为62.1cm 3）强度合格3、整体挠度验算槽钢梁容许挠度[]cm cm f 19.0400/75400/75===,而槽钢变形为整体变形，由单侧1片槽钢为一整体进行验算，计算得到：EI l f 100384q 54⎥⎦⎤⎢⎣⎡= 其中q=165KN/m E=206×105/cm 2 I=391cm 4 ()4254391/10206100384)75(/1655cm cm cm m KN f ⨯⨯⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯==cm -410×.438<[f]挠度合格。
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******大桥桥墩盖梁支架设计编制：审核：审定：编制单位：******项目经理部编制日期：2019.11目录一、盖梁支架设计概况二、φ1800mm盖梁承重抱箍计算书三、φ1600mm盖梁承重抱箍计算书四、φ1300mm盖梁承重抱箍计算书五、盖梁支架构件验算表1（φ1800mm抱箍对应支架体系I10#工字钢横梁）六、盖梁支架构件验算表2（φ1800mm抱箍对应支架体系贝雷梁纵梁）七、盖梁支架构件验算表3（φ1600mm抱箍对应支架体系I10#工字钢横梁）八、盖梁支架构件验算表4（φ1600mm抱箍对应支架体系贝雷梁纵梁）九、盖梁支架构件验算表5（φ1300mm抱箍对应支架体系I10#工字钢横梁）十、盖梁支架构件验算表6（φ1300mm抱箍对应支架体系贝雷梁纵梁）十一、盖梁支架设计图一、盖梁支架设计概况1.工程概况：本盖梁支架设计以潭洲沥、大岗沥大桥6#~20#墩、23#~28#墩及A、B、C、D匝道桥各墩盖梁作为设计对象，涵盖抱箍计算及支架构件验算，其中抱箍计算包括φ1800mm、φ1600mm、φ1300mm三种规格，支架构件验算以最大荷载盖梁为验算对象，其他各盖梁参照执行。
2.盖梁支架设计盖梁支架底部受承于承重抱箍，抱箍采用A3钢板制作，厚度10mm，组合高度分为600mm、900mm两种。
抱箍之上前后各布置一条双排单层贝雷梁（非加强型）。
贝雷梁与抱箍牛腿结合部位各垫设一块δ30*500*800mm钢板。
贝雷梁之上横向分配梁采用4m长I10#工字钢，布置间距为0.2m/道，分配梁之上为盖梁底模（木模）及侧模（钢模）。
盖梁外侧端部底模采用枋木斜撑。
验算时不考虑板底接缝处及斜撑底部10cm*10cm枋木。
上部总荷载除盖梁混凝土及钢筋外，还包括支架体系自重、模板体系自重、施工人员及浇筑动载等，其中16.64m长盖梁模板体系自重取值3t、10.64m长盖梁模板体系自重取值2t，施工人员及浇筑动载取值4kN/m2，动载系数取1.4。
上部总荷载以盖梁纵向按均布考虑。
3.辅助措施为确保盖梁支架整体稳定性，在贝雷梁纵梁底部中间位置采取加撑辅助措施。
加撑横梁采用双榀3.2m长I40C工字钢，立柱采用并排2根φ500mm钢管柱，立柱顶、底部均垫设δ20mm*600mm*600mm钢板，立柱顶部通过钢板支撑横梁，立柱底部通过钢板受承于基础系梁顶面。
在平台四周设置安全护栏，护栏高度1.5m，采用扣件钢管架形式，并挂密目安全防坠与防护网。
盖梁施工爬梯同样采取扣件钢管架加安全防坠与防护网形式。
二、φ1800mm盖梁承重抱箍计算书1.工程概况主线桥20#墩盖梁长度16.64m，宽度2.2m，高度2.0m，混凝土方量74.56m3，钢筋重量18693.4kg，两墩间距为9.0m，两端悬臂长度均为3.82m。
支架纵梁为两道18.0m长双排单层贝雷梁（非加强型）。
主线桥9#、10#及23#墩盖梁混凝土及钢筋均布荷载均小于20#墩盖梁，以20#墩盖梁作为抱箍计算对象。
以上各墩盖梁均采用φ1800mm承重抱箍。
φ1800mm抱箍紧固采用8.8级M30高强螺栓连接，单根柱每0.3m抱箍高度设置12个螺栓，0.9m组合高度抱箍两根柱共72个螺栓。
安全系数取1.3。
2.抱箍承载力计算2.1. 荷载计算（1）盖梁自重：G1=(74.56m3×2.4t/m3 +18.69t)×9.8kN/t=1936.81kN（2）模板自重：G2=3t×9.8kN/t=29.40kN（3）模板支撑、支架自重：G3=(270kg/m×18m×2/1000)×9.8kN/t+0.11 kN/m*85道*4m/道=132.66kN。
（4）施工人员与浇筑动载：G4=(2kN/m2+2kN/m2)*16.64m*2.2m*1.4=205.00kN总荷载：GH =G1+G2+G3+G4=1936.81+29.4+132.66+205.00=2303.87kN每个盖梁按墩柱设二个抱箍体支承上部荷载，由以上计算可知：支座反力RA =RB=GH/2=2303.87/2=1151.94kN以R最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，1151.94kN即为抱箍体需产生的摩擦力。
2.2. 抱箍受力计算2.2.1. 螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力：N=1151.94kN抱箍所受的竖向压力由M30的高强螺栓的抗剪力产生，查《钢结构设计规范》第69页，8.8级M30螺栓的允许承载力：]=Pμn/K[NL式中：P---高强螺栓的预拉力，取150kN；μ---摩擦系数，取0.3；n---传力接触面数目，取1；K---安全系数，取1.3。
]= 150×0.3×1/1.3=34.61kN则：[NL螺栓数目m计算：]=1151.94/34.61=34个，取计算截面上的螺栓数目m=36个。
m=N’/[NL实际个数m=36＞34则每条高强螺栓提供的抗剪力：]=34.61kNP′=N/36=1151.94/36=32.00KN＜[NL故能承担所要求的荷载。
2.2.2. 螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层10mm厚橡胶层，按橡胶层与钢之间的摩擦系数取μ=0.3计算，抱箍产生的压力P=N/μ=1151.94kN/0.3=3839.80kN由高强螺栓承担。
b则：N’=Pb=3839.80kN抱箍的压力由36条M30的高强螺栓的拉力产生。
即每条螺栓拉力为N 1=Pb/36=3839.80kN /36=106.66kN<[F]=P=150kNσ=N”/A= N′（1-0.4m1/m）/A式中：N′---轴心力m1---所有螺栓数目，取：36个 A---高强螺栓截面积，A=7.07cm2σ=N”/A= Pb （1-0.4m1/m）/(m1A)= 3839.80×(1-0.4×36/34)/(36×7.07×10-4 ) ×10-3=86.97MPa＜[σ]=0.8P=120MPa 故高强螺栓满足强度要求。
2.2.3. 求螺栓需要的力矩M（1）由螺帽压力产生的反力矩M1=u1N1×L1u1=0.15 钢与钢之间的摩擦系数L1=0.02 力臂M1=0.15×86.97×0.02=0.261KN.m（2） M2为螺栓爬升角产生的反力矩，升角为10°M 2=μ1×N′cos10°×L2+N′sin10°×L2[式中L2=0.015(L2为力臂)]=0.15×86.97×cos10°×0.015+86.97×sin10°×0.015 =0.419(KN·m)M=M1+M2=0.261+0.419=0.680(KN·m)=69.39(kg·m)所以要求螺栓的扭紧力矩M≥69.39(kg·m)3.抱箍体应力计算3.1. 抱箍壁为受拉产生拉应力拉力P1=18N1=18×86.97=1565.46（KN）抱箍壁采用面板δ=10mm的钢板，抱箍组合高度为0.90m。
则抱箍壁的纵向截面积：S1=0.010×0.90=0.009(m2)σ=P1/S1=1565.46/0.009/1000=173.94(MPa)＜[σ]=215MPa满足设计要求。
3.2. 抱箍体剪应力τ=（1/2RA ）/（2S1）=（1/2×1151.94）/（2×0.009）/1000=32.00MPa<[τ]=85MPa根据第四强度理论σW=（σ2+3τ2）1/2=（173.942+3×32.002）1/2=182.56MPa<[σW]=215MPa满足强度要求。
4.附图δ10压缩橡胶M30螺栓M30螺栓φ1800mm*600mm抱箍模板构造图δ20三角筋板δ10面板δ20法兰板δ10压缩橡胶φ1800mm*300mm抱箍模板构造图δ20三角筋板δ10面板δ20法兰板俯视图4、螺栓规格为M30。
三、φ1600mm盖梁承重抱箍计算书1.工程概况主线桥11#~19#、26#左、27#~28#墩盖梁长度16.64m，宽度1.9m，高度1.8m，混凝土方量53.42m3，钢筋重量16450.3kg，两墩间距10.4m，两端悬臂长度均为3.12m。
支架纵梁为两道18.0m长双排单层贝雷梁（非加强型）。
主线桥6#~8#、24#、25#、26#右及匝道桥B3#、C1#墩盖梁混凝土及钢筋均布荷载均小于11#~19#墩盖梁，以11#~19#墩盖梁作为抱箍计算对象。
以上各墩盖梁均采用φ1600mm承重抱箍。
φ1600mm抱箍紧固采用8.8级M30高强螺栓连接，单根柱每0.3m抱箍高度设置10个螺栓，0.9m组合高度抱箍两根柱共60个螺栓。
安全系数取1.3。
2.抱箍承载力计算2.3. 荷载计算（1）盖梁自重：G1=(53.42m3×2.4t/m3 +16.45t)×9.8kN/t=1417.65kN（2）模板自重：G2=3t×9.8kN/t=29.4kN（3）模板支撑、支架自重：G3=(270kg/m×18m×2/1000)×9.8kN/t+0.11 kN/m*85道*4m/道=132.66kN。
（4）施工人员与浇筑动载：G4=(2kN/m2+2kN/m2)*16.64m*1.9m*1.4=177.05kN总荷载：GH =G1+G2+G3+G4=1417.65+29.4+132.66+177.05=1756.76kN每个盖梁按墩柱设二个抱箍体支承上部荷载，由以上计算可知：支座反力RA =RB=GH/2=1756.76/2=878.38kN以R最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，878.38kN即为抱箍体需产生的摩擦力。
2.4. 抱箍受力计算2.2.4. 螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力：N=878.38kN抱箍所受的竖向压力由M30的高强螺栓的抗剪力产生，查《钢结构设计规范》第69页，8.8级M30螺栓的允许承载力：]=Pμn/K[NL式中：P---高强螺栓的预拉力，取150kN；μ---摩擦系数，取0.3；n---传力接触面数目，取1；K---安全系数，取1.3。
]= 150×0.3×1/1.3=34.61kN则：[NL螺栓数目m计算：]=878.38/34.61=26个，取计算截面上的螺栓数目m=30个。
m=N’/[NL实际个数m=30＞26则每条高强螺栓提供的抗剪力：]=34.61kNP′=N/30=878.38/30=29.28KN＜[NL故能承担所要求的荷载。