第2节-爆炸事故后果定量分析jpkc
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爆炸事故与应急处置
非法制造、使用炸药、雷管等爆炸物品，导致意外爆炸事故。
操作失误
在生产、运输、使用等过程中，由于操作人员疏忽或违反操作规程，引发爆炸事 故。
设备故障导致的爆炸事故
设备老化
设备长时间未进行维护和检修，导致 设备故障，引发爆炸事故。
设备设计缺陷
设备设计不合理或存在安全隐患，在 使用过程中发生故障，引发爆炸事故 。
自然灾害导致的爆炸事故
地震
地震导致化工设备、管道等发生破裂 ，引发化学物质泄漏和爆炸事故。
雷电
雷电引发易燃易爆物品燃烧或爆炸， 造成严重后果。
其他原因导致的爆炸事故
恐怖袭击
恐怖分子利用爆炸物进行恐怖袭击，造成人员伤亡和财产损失。
战争或武装冲突
战争或武装冲突中使用的炸药、导弹等武器，可引发大规模爆炸事故。
03
爆炸事故预防措施
加强安全管理，预防人为因素导致的爆炸事故
制定完善的安全管理 制度和操作规程，确 保员工严格遵守。
定期开展安全检查和 隐患排查，及时发现 和消除安全隐患。
加强员工安全培训和 教育，提高员工的安 全意识和操作技能。
定期检查设备，预防设备故障导致的爆炸事故
对易发生故障的设备进行定期检 查和维护，确保设备处于良好状
爆炸事故的危害与影响
危害
爆炸事故可能造成人员伤亡、财 产损失、环境污染等危害，对人 民群众的生命财产安全和社会稳 定造成严重威胁。
影响
爆炸事故可能对周边地区的社会 经济、环境等方面产生深远影响 ，需要采取有效措施进行应急处 置和恢复重建。
02
爆炸事故原因分析
人为因素导致的爆炸事故
非法制造、使用爆炸物品
救援处置
组织专业救援力量，进 行现场救援和处置，最 大限度减少人员伤亡和
操作失误
在生产、运输、使用等过程中，由于操作人员疏忽或违反操作规程，引发爆炸事 故。
设备故障导致的爆炸事故
设备老化
设备长时间未进行维护和检修，导致 设备故障，引发爆炸事故。
设备设计缺陷
设备设计不合理或存在安全隐患，在 使用过程中发生故障，引发爆炸事故 。
自然灾害导致的爆炸事故
地震
地震导致化工设备、管道等发生破裂 ，引发化学物质泄漏和爆炸事故。
雷电
雷电引发易燃易爆物品燃烧或爆炸， 造成严重后果。
其他原因导致的爆炸事故
恐怖袭击
恐怖分子利用爆炸物进行恐怖袭击，造成人员伤亡和财产损失。
战争或武装冲突
战争或武装冲突中使用的炸药、导弹等武器，可引发大规模爆炸事故。
03
爆炸事故预防措施
加强安全管理，预防人为因素导致的爆炸事故
制定完善的安全管理 制度和操作规程，确 保员工严格遵守。
定期开展安全检查和 隐患排查，及时发现 和消除安全隐患。
加强员工安全培训和 教育，提高员工的安 全意识和操作技能。
定期检查设备，预防设备故障导致的爆炸事故
对易发生故障的设备进行定期检 查和维护，确保设备处于良好状
爆炸事故的危害与影响
危害
爆炸事故可能造成人员伤亡、财 产损失、环境污染等危害，对人 民群众的生命财产安全和社会稳 定造成严重威胁。
影响
爆炸事故可能对周边地区的社会 经济、环境等方面产生深远影响 ，需要采取有效措施进行应急处 置和恢复重建。
02
爆炸事故原因分析
人为因素导致的爆炸事故
非法制造、使用爆炸物品
救援处置
组织专业救援力量，进 行现场救援和处置，最 大限度减少人员伤亡和
第二节 火灾与爆炸事故后果定量计算
1min100%致死，10s1%致死 1min100%致死，10s重伤 1min100%致死，10s一度烧伤 8s达到疼痛极限，20s二度烧伤 20s以上引起疼痛，可能烧伤，0%致死 长时间暴露无不适感
热通量准则
一些物品被点燃所需热辐射流量(10min暴露)
物品 纸 木材 聚苯酯 聚乙烯 尼龙 热辐射流量 （kW/m2） 20.4 32 18 20 29 物品 聚苯乙烯 聚丙烯 聚甲基丙烯 酸甲酯 聚氯乙烯 热辐射流量 （kW/m2） 18 20 18 21
事 故 案 例
1979年12月18日吉林市煤气公司液化气站102号400ｍ3液化 石油气球罐发生破裂，大量液化石油气喷出，顺风向北扩 散，遇点火源发生燃烧，导致球罐爆炸燃烧，4h后相邻的 400ｍ3球罐发生爆炸，4块7～8t重25mm钢板飞出150m远， 附近500～800m建筑物门窗玻璃震碎，大火持续19个小时， 导致五个400ｍ3的球罐、四个450ｍ3卧罐与8000多只液化石 油气钢瓶(其中空瓶3000多只)爆炸或烧毁，罐区相邻的厂 房、建筑物、机动车及设备等烧毁或不同程度损坏，附近 400米远苗圃、住宅建筑、拖拉机以及车辆等损坏，死32 人，重伤54人，直接经济损失约600多万元。
4
有衣服保护时的一度烧伤概率
3 ) Pr 39.83 3.0188ln(tq
4
估算 100t 丁二烯储罐发生 BLEVE 的伤害区 域 ， 已 知 丁 二 烯 的 燃 烧 热 值 为 50409kJ/kg。
2
2 b cos 1 ab b2 1 sin 1 sin a cos 1 1 b 1 tan tan tan 2 2 b 1 C b 1 C b 1 C b a sin
甲醇储罐爆炸事故后果分析（范本）
甲醇储罐爆炸事故后果分析甲醇储罐爆炸事故后果分析 2）爆炸的能量甲醇的容积为200m3，假设罐内充满最高爆炸上限44.0％的混合气体，则其中甲醇含量为200m3×0.44=88m3（气态）；按标准状态下1m ol=24×10-3m3计。
甲醇的燃烧热为727.0k Jmol；能量释放Q＝88m3×727.0k Jmol÷（2 4×10-3m3mol）= 86×106kJ；冲击波的能量约占爆炸时介质释放能量的75％。
则冲击波的能量E＝ 86×106k J×75％＝ 14×106kJ。
3）爆炸冲击波的伤害、破坏作用冲击波是由压缩波迭加形成的，是波面以突进形式在介质中传播的压缩波。
开始时产生的最大正压力即是冲击波波阵面上的超压△ρ。
多数情况下，冲击波的伤害、破坏作用是由超压引起的。
冲击波伤害、破坏的超压准则认为，只要冲击波超压达到一定值时，便会对目标造成一定的伤害或破坏。
超压波对人体的伤害和对建筑物的破坏作用见附表4－20和附表4－21。
附表4－20 冲击波超压对人体的伤害作用超压△ρ（MP a）伤害作用0.02～0.03轻微伤害0.03～0.05听觉器官损伤或骨折0.05～0.10内脏严重损伤或死亡＞0.10人员死亡附表4－21冲击波超压对建筑物的破坏作用超压△ρ（MPa）破坏作用超压△ρ（M Pa）破坏作用0.005～0.006门窗玻璃部分破坏0.06～0.07木建筑厂房柱折断,房架松动0.006～0.015受压面的门窗玻璃大部分破坏0.07～0.10砖墙倒塌0.015～0.02窗框损坏0.10～0.20防震钢筋混凝土破坏,小房屋倒塌0.02～0.03墙裂缝0.20～0.30大型钢架结构破坏0.04～0.05屋瓦掉下1000kgTNT爆炸时的冲击波超压。
火灾爆炸事故定量分析
Eg —— 气体的爆炸能量，kJ
p —— 容器内气体的绝对压力，MPa V —— 容器的容积，m3
κ —— 气体绝热指数
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1. 压缩气体与水蒸气介质容器 爆炸能量计算
双原子气体的绝热指数均为1.4或近似1.4，则气体 的爆炸能量 ⎡ ⎛ 0.1013 ⎞ 0.2857 ⎤
1/ 3
1/3 = 0.1mTNT
④ 求出在1 000 kgTNT爆炸试验中的相当距离R0，即 R0 = R/α ⑤ 根据R0值找出距离为R0处的超压 （中间值用插入 法），此即所求距离为R处的超压。 ⑥ 根据超压值找出对人员和建筑物的伤害-破坏作用
Industrial Fire Protection
Industrial Fire Protection
2. 冲击波超压的估算
（2）用爆炸模拟比估算超压 不同数量的TNT炸药发生爆炸时，如果目标与爆炸 中心的距离之比等于TNT炸药量的三次方根之比， 则所产生的冲击波超压相同
mTNT R =3 = α ⇔ ∆p = ∆p 0 R0 mTNT 0
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三、蒸气云爆炸事故后果分析
2. 蒸气云爆轰伤害作用区域 （1）死亡区域半径 人在冲击波作用下50%头部撞击致死的区域半径R1
mp = R1——死亡半径，m mp——蒸气云中可燃气体的丙烷当量，kg Qp——丙烷的燃烧热，一般取50 290 kJ·kg–1
第三章 火灾爆炸事故后果定量分析
第一节 火灾热量释放速率 第二节 火灾事故后果定量分析 第三节 爆炸事故后果定量分析
Industrial Fire Protection
加油站储油罐火灾爆炸危险性定量分析
加油站储油罐火灾爆炸危险性定量分析
随着城市化进程的加快，汽车数量急剧增加，加油站成为城市中不可或缺的基础设施。
而加油站中最重要的设施之一就是储油罐。
储油罐的安全性直接关系到加油站的安全，因
此对储油罐火灾爆炸危险性进行定量分析是非常重要的。
本文将对加油站储油罐火灾爆炸
危险性进行定量分析，并提出相应的安全措施，以确保加油站的安全运营。
储油罐火灾爆炸危险性定量分析需要考虑的因素包括储油罐的容量、存储的油品种类、周围环境和人为因素等。
储油罐的容量越大，储存的油品种类越多，以及周围环境和人为
因素的影响越大时，储油罐火灾爆炸的危险性就越高。
在进行定量分析时，需要对这些因
素进行综合考虑。
储油罐火灾爆炸的危险性定量分析需要使用相应的工程技术手段和模型。
一般来说，
可以采用火灾爆炸模型来对储油罐火灾爆炸的危险性进行定量分析。
火灾爆炸模型是根据
火灾爆炸的物理过程建立的数学模型，可以通过对火灾爆炸过程中燃烧产物的生成、爆炸
冲击波的传播等过程进行模拟和分析，从而对火灾爆炸的危险性进行定量评估。
在进行储油罐火灾爆炸危险性定量分析后，需要根据评估结果采取相应的安全措施。
一方面，可以通过采取技术措施来降低储油罐火灾爆炸的危险性，包括加强储油罐的设计、安装火灾爆炸防护设施等。
也可以通过管理措施来降低储油罐火灾爆炸的危险性，包括建
立完善的安全管理制度、加强人员培训等。
通过采取这些安全措施，可以有效减少储油罐
火灾爆炸的危险性，确保加油站的安全运营。
第一节 火灾与爆炸事故后果定量计算
（一）热量释放速率的氧消耗测量原理
2. 使用氧消耗法测量热量释放速率的主要假设 （1）消耗单位质量氧气释放的能量为常数 ——13.1 MJ·kg–1O2； （2）所有气体被认为是理想气体；
（一）热量释放速率的氧消耗测量原理
（3）引入的空气包括氧气、二氧化碳、水和氮气。所 有不参加燃烧反应的“惰性气体”，都包含在氮气里； （4）测量的氧气、二氧化碳和一氧化碳是干气，水蒸 气在进行气体分析前已经从样品中去除。
（二）热量释放速率的测量方式
1. 全尺寸测量HRR （1）敞开燃烧型HRR量热仪； （2）房间火灾测试 ASTM E 1590 ISO 9705 ASTM E 1537 2. 实验室规模测量HRR ASTM E 1354，ISO 5660 100 mm × 100 mm 3. 中等规模测量HRR ASTM E 1623, 1.0 m × 1.0 m
（一）热量释放速率的氧消耗测量原理
Thornton规则表明为了确定释放的纯
热量,测量燃烧系统消耗的氧就可以了。 1984年，William. J. Parker在他的一 篇论文中给出了各种应用中利用氧消耗 计算热释放速率的方程。
（一）热量释放速率的氧消耗测量原理
氧消耗方法是最精确和最实用的根据火灾试验测
（三） 锥 型 量 热 仪
预习 第二章 火灾与爆炸事故后果定量计算 第二节 火灾事故后果定量计算 池火 喷射火 火球 闪火
量热量释放速率的方法。 氧消耗法测量热量释放速率广泛应用于世界上许 多实验室的实验室规模和全尺寸火灾测试。 这种消防测试科学和火灾模型基本数据的测量在 20世纪80年代以后才得以实现。
（一）热量释放速率的氧消耗测量原理
所谓耗氧量原理就是：材料完全燃烧时 消耗每一单位的氧气所释放的热量基本 上是相同的。
第二节 火灾与爆炸事故后果定量计算
a H /R b x/R
A a 2 b 1 2a b 1sin
2
B a 2 b 1 2a b 1sin
2
C 1 b 2 1 cos
池火——热辐射通量
（3）大气透射系数
1 0 . 058 ln x
事 故 案 例
1978年7月11日西班牙巴塞罗纳市附近海岸 高速公路上一辆容积43ｍ3充装28t液化石油 气汽车槽车发生爆炸，车体飞出140多米 远，16mm厚钢板碎片飞出300多米远，半 径为200m的地面上瞬时升起30多米高的烟 云。事故导致150余人死亡、120余人受 伤、100余辆汽车被烧毁、14栋建筑物烧毁 倒塌。
13
m 30000 kg m 30000 kg
式中：td—火球持续时间，s。
（二）火球热辐射
火球热辐射通量（点源模型）
Q R cos q 2 4 L
式中： τ—大气透射系数； χR—辐射分数； —热释放速率； Q L—目标至火球中心距离； θ—目标法线与目标和火球连线之间角度。
1 cos 1/ u
for for
u 1 u 1
4.热辐射通量 q
池火——热辐射通量
确定火焰热辐射通量的计算公式为
EF12 q
E —池火火焰表面的热辐射通量，kW/m2； —池火火焰对于距离池火中心某一距离x处目标的热辐射 q 通量，kW/m2 F12—目标的视角系数；
第二章
火灾与爆炸事故后果 定量计算
第一节 火灾热量释放速率
第二节 火灾事故后果定量计算
第三节 爆炸事故后果定量计算
第二节 火灾事故后果定量计算 池火 喷射火 火球 闪火
乳化机爆炸事故后果定量分析的探讨
线 的设 计 、 防护 和 安全 生 产 管 理 以及 生产 操作 人 员 的 自我保 护均 具有 重要 的参考 价值 。 当乳化 机 内乳胶基 质 发生爆 炸 时 ， 对人 员 、 备 设
和工 房危 害 的主要 因素 为爆炸 冲击 波超压 和设 备 的
加 工 等 因素 ， 药 量折 减系 数取 为 ０ ３ 其 ． 。据此 ， 乳 该 化 机爆 炸 时 ， 冲击波 当量炸 药 为 ０ ３ ｇＴＮＴ。 其 ． ３ｋ
根 之 比， Ｒ＝ｒ Ｗ ， ｋ 。 即 ／ 。ｍ／ ｇ 。
某 立式 连续 乳化机 ， 初乳 和精乳 于一 体 ， 化 集 乳
机 内乳胶 基质 约 １ ５ｋ ， ＴＮＴ 当量 约为 １ １ｋ 。 ． ｇ 其 ． ｇ 当乳 化机 金 属 壳 内的乳 胶基 质 发 生爆 炸 时 ， 该 基质 放 出的能 量一 部分 用 于克服 乳化机 金属 壳体 的 变形 、 碎和 破 片的飞 散 ， 破 另一部 分则用 于爆 炸产 物 的膨 胀 和形 成 空气 冲击 波 。 为了计 算方便 ， 乳化 机 把 近 似 于一个 带 壳 弹药 处 理 ， 用 于产 生 冲击 波 超 压 则 的炸 药 当量 可 用 以下 公 式近 似计算 口 ： ］
０ ４ ｇ ｃ ） 则从 图 中可 以看 出 ， ． ４ｋ ／ｍ。 ， 在距 爆 炸 中心 ｒ
＜ ３ ７ｍ 以 内， 可 能对 人 体 造 成 重 伤 （ 体 质 差 ． 均 依 异 ， 数 轻 伤或 死 亡 ） 若 以 １ 的 人 体 耳 膜 破 裂 作 少 ； 为轻 伤 区域 的判别 准 则 （ 有关 资料 统计 ， 冲击 波 据 其
机爆 炸事故 调 查情况 ， 照带壳 弹药 的有 关规律 ， 参 从 冲击 波超压 和破 片危 害两 方面对 乳化 机爆炸 事故 后 果进 行定量 分 析 ， 出了 △ 一 和 Ｅ— 曲线 图 。 方 给 户ｒ 该
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Industrial Fire Protection
三、爆炸冲击波及其 伤害-破坏作用
冲击波超压对人体的伤害作用 超压 Δp / MPa 0.02-0.03 伤害作用 轻微损伤 超压 Δp / MPa 0.05-0.10 > 0.10 伤害作用 内脏严重损 伤或死亡 大部分人员 死亡
听觉器官损 0.03-0.05 伤或骨折
第二节 爆炸事故后果定量分析
一、物理性爆炸能量的计算 二、蒸气云爆炸事故后果分析 三、爆炸冲击波及其伤害-破坏作用 四、有毒液化气体容器破裂爆炸时 毒害区域的估算
Industrial Fire Protection
三、爆炸冲击波及其 伤害-破坏作用
1. 冲击波超压的伤害-破坏作用 2. 冲击波超压及伤害破坏作用的估算 3. 冲击波对房屋的破坏
第三章 火灾爆炸事故后果定量分析
第一节 火灾事故后果定量分析 第二节 爆炸事故后果定量分析
Industrial Fire Protection
第二节 爆炸事故后果定量分析
Industrial Fire Protection
第二节 爆炸事故后果定量分析
Industrial Fire Protection
Industrial Fire Protection
计算压力容器爆破时冲击波对目标伤害/破坏作用的步骤 ① 首先根据容器内所装介质的特性，计算爆炸能量E ② 将爆破能量E换算成TNT当量mTNT ③ 求出爆炸模拟比α
mTNT = E / QTNT
0
α = (mTNT / mTNT
)
1/ 3
= (mTNT / 1000 )
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1000 kgTNT空中爆炸时的冲击波超压
距离 R0/m 超压 Δp0/MPa 距离 R0/m 5 2.94 16 6 2.06 18
0.17
7 1.67 20
8 1.27 25
9
10
12 0.50 40
14 0.33 45
0.95 0.76 30 35
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1. 压缩气体与水蒸气介质容器 爆炸能量计算
双原子气体的绝热指数均为1.4或近似1.4，则气体 的爆炸能量 ⎡ ⎛ 0.1013 ⎞ 0.2857 ⎤
3 ⎥ ⎟ E双 = 2.5 pV ⎢1 − ⎜ × 10 ⎜ p ⎟ ⎢ ⎥ ⎠ ⎣ ⎝ ⎦ ⎡ ⎛ 0.1013 ⎞ 0.2857 ⎤ 3 令 C双 = 2.5 p ⎢1 − ⎜ ⎥ ⎟ × 10 ⎜ p ⎟ ⎢ ⎥ ⎠ ⎣ ⎝ ⎦
则
E双 = C双 ⋅ V
C 双 ——常用压缩气体爆炸能量系数，kJ/m3
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1. 压缩气体与水蒸气介质容器 爆炸能量计算
对于干饱和蒸汽(绝热指数为1.135)，则其爆炸能量为
⎡ ⎛ 0.1013 ⎞ 0.1189 ⎤ 3 ⎥ ⎟ × 10 Ev = 7.4 pV ⎢1 − ⎜ ⎜ p ⎟ ⎢ ⎥ ⎠ ⎦ ⎣ ⎝
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冲击波超压对建筑物的破坏作用
超压Δp/MPa 0.005 ~ 0.006 0.006 ~ 0.015 0.015 ~ 0.02 0.02 ~ 0.03 0.04 ~ 0.05 破坏作用 门窗玻璃 部分破碎 受压面的门窗 玻璃大部分破碎 窗框损坏 墙裂缝 墙大裂缝， 屋瓦掉下 超压Δp/MPa 0.06 ~ 0.07 0.07 ~ 0.10 0.10 ~ 0.20 0.20 ~ 0.30 破坏作用 木建筑厂房房柱 折断，房架松动 砖墙倒塌 防震钢筋混凝土 破坏，小房屋倒塌 大型钢架结构破坏
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二、蒸气云爆炸事故后果分析
2. 蒸气云爆轰伤害作用区域 （1）死亡区域半径 人在冲击波作用下50%头部撞击致死的区域半径R1
mp = R1——死亡半径，m mp——蒸气云中可燃气体的丙烷当量，kg Qp——丙烷的燃烧热，一般取50 290 kJ·kg–1
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某些气体的高燃烧热值（kJ/m3）
气体名称 氢 气 氨 气 苯 一氧化碳 硫化氨 生成SO2 生成SO3 甲 烷 乙 烷 高热值 气体名称 高热值 12,770 乙 烯 64,019 17,250 乙 炔 58,985 47,843 丙 烷 101,828 17,250 丙 烯 94,375 25,708 正丁烷 134,026 30,146 异丁烷 132,016 39,860 丁 烯 121,883 70,425
0.447 R1 = 1.980 mp
α ⋅ m ⋅ ΔH c
Qp
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二、蒸气云爆炸事故后果分析
2. 蒸气云爆轰伤害作用区域 （2）重伤区域半径 重伤区域半径R2是指人在冲击波作用下50%耳鼓膜 破裂的区域半径，对应的冲击波超压值为44 kPa。
R2 =
第二节 爆炸事故后果定量分析
一、物理性爆炸能量的计算 二、蒸气云爆炸事故后果分析 三、爆炸冲击波及其伤害-破坏作用 四、有毒液化气体容器破裂爆炸时 毒害区域的估算
Industrial Fire Protection
一、物理性爆炸能量的计算
1．压缩气体与水蒸气介质容器爆炸能量计算 2．液体介质容器爆炸能量计算 3．液化气体和高温饱和水介质爆炸能量计算
13 9.187mp
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二、蒸气云爆炸事故后果分析
2. 蒸气云爆轰伤害作用区域 （2）轻伤区域半径 轻伤区域半径R2人在冲击波作用下1 %耳鼓膜破裂的 区域半径，对应的冲击波超压值为17 kPa 。
R3 = 17.877 m
13 p
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2. 冲击波超压及伤害破坏作用的估算
发生在平坦地面上的TNT爆炸产生的侧向峰值超压 与比例距离间的关系 ⎡ ⎛ z ⎞2 ⎤
Δp = pa 1616⎢1 + ⎜ e ⎟ ⎥ ⎢ ⎣ ⎝ 4.5 ⎠ ⎥ ⎦
2
⎛ ze ⎞ 1+ ⎜ ⎟ ⎝ 0.048 ⎠
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2. 冲击波超压及伤害破坏作用的估算
用梯恩梯（TNT）当量比例距离 z e 估算超压
冲击波超压可由TNT当量（kgTNT），以及距地面 上爆炸源点的距离R（m）来估算
R ze = 1/3 mTNT
mTNT = E QTNT
E——爆炸能量，kJ QTNT——TNT的爆炸当量能量， 取平均值4686 kJ·kg–1
2. 液体介质容器爆炸能量计算
液体加压时所做的功作为常温液体压力容器爆炸 2 时释放的能量
E
L
( p − p ) Vα =
0
t
EL—— 常温液体压力容器爆炸时释放的能量，J p —— 液体的压力(绝)，Pa V —— 容器的体积，m3 αt —— 液体在压力p和温度T下的压缩系数，Pa−1
2
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1. 冲击波超压的伤害-破坏作用 2. 冲击波超压及伤害破坏作用的估算 3. 冲击波对房屋的破坏
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2. 冲击波超压及伤害破坏作用的估算
（1）立方根比例定律 两个几何相似但尺寸不同的同种炸 药在相同的大气环境条件下爆炸，必然 在相同的比例距离产生相似的冲击波。
⎛ ze ⎞ 1+ ⎜ ⎟ ⎝ 0.32 ⎠
2
⎛ ze ⎞ 1+ ⎜ ⎟ ⎝ 1.35 ⎠
2
pa ——周围环境压力 对于发生在敞开空间的远高于地面 的爆炸，所得到的超压值应乘以0.5
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2. 冲击波超压及伤害破坏作用的估算
用梯恩梯（TNT）立方根比例定律估算超压
超压 0.235 Δp0/MPa 距离 R0/m 50
0.126 0.081 0.057 0.043 0.033 0.027
55
60 0.018
65
0.016
70 0.0143
75
0.013
超压 0.0235 0.0205 Δp0/MPa
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三、爆炸冲击波及其 伤害-破坏作用
V —— 容器内饱和水所占的容积，m3 Cw —— 饱和水爆破能量系数，kJ/m3
Industrial Fire Protection
第二节 爆炸事故后果定量分析
一、物理性爆炸能量的计算 二、蒸气云爆炸事故后果分析 三、爆炸冲击波及其伤害-破坏作用 四、有毒液化气体容器破裂爆炸时 毒害区域的估算
Industrial Fire Prial Fire Protection
1. 冲击波超压的伤害-破坏作用
（2）冲击波的特征参量
图 爆炸后不同瞬间的压力–距离曲线
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三、爆炸冲击波及其 伤害-破坏作用
1. 冲击波超压的伤害-破坏作用 （3）冲击波伤害-破坏准则 1）超压准则 2）冲量准则 3）超压-冲量准则
R0——试验爆炸时目标与爆炸中心的距离，m
mTNT0 ——试验爆炸时的TNT炸药量，kgTNT
Δp ——实际爆炸时目标处的超压，kPa
α ——实际爆炸与试验爆炸的无量纲模拟比
Δp0 ——试验爆炸时目标处的超压，kPa
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三、爆炸冲击波及其 伤害-破坏作用