料仓彩钢棚验算剖析
彩钢棚受力计算
彩钢棚受力计算彩钢棚是一种常见的建筑结构，广泛应用于工业、商业、农业等领域。
在设计和施工彩钢棚时，受力计算是十分重要的一步。
本文将从受力计算的角度，探讨彩钢棚的受力特点和计算方法。
彩钢棚作为一种轻型钢结构，其受力特点与传统建筑结构有所不同。
彩钢棚主要受到以下几种力的作用：风荷载、自重、雪荷载和温度变形。
其中，风荷载是彩钢棚最主要的受力来源之一。
由于彩钢棚的结构较为轻盈，风荷载对其影响较大，因此在受力计算中需要重点考虑风荷载的影响。
风荷载的计算需要考虑彩钢棚的高度、形状、风向、周围环境等因素。
根据相关规范和计算方法，可以确定彩钢棚在不同风速下的设计风压。
根据设计风压和彩钢棚的面积，可以计算出风荷载的大小。
在受力计算中，还需要考虑风荷载对彩钢棚不同部位的作用，例如屋面、墙体、支撑结构等。
除了风荷载，彩钢棚的受力计算还需要考虑自重和雪荷载的影响。
自重是指彩钢棚本身的重量，雪荷载则是指雪对彩钢棚的压力。
自重可以通过彩钢棚材料的密度和体积计算得出，而雪荷载的计算需要根据彩钢棚所处地区的设计雪压和附加荷载系数来确定。
温度变形也是彩钢棚受力计算中需要考虑的因素之一。
由于温度的变化会导致彩钢棚结构的热胀冷缩，从而产生变形和应力。
在受力计算中，需要根据彩钢棚材料的热膨胀系数和温度变化范围，计算出温度变形对彩钢棚结构的影响。
在进行彩钢棚受力计算时，可以采用有限元方法、静力分析方法等多种方法。
有限元方法是一种较为常用的计算方法，通过将彩钢棚结构离散化为多个小单元，建立数学模型，并利用计算机进行计算，可以得到彩钢棚各个部位的应力和变形情况。
静力分析方法则是通过平衡力的原理，分析彩钢棚结构在不同受力情况下的平衡状态，得出各个部位的受力情况。
受力计算的目的是为了保证彩钢棚的结构安全性和稳定性。
在进行受力计算时，需要根据规范和设计要求，合理选择材料、设计结构，并进行合理的受力分析和计算。
只有经过科学准确的受力计算，才能保证彩钢棚在各种外部力的作用下，保持结构的完整性和稳定性。
工地彩钢板房抗风验算
工地彩钢板房抗风验算计算书一、验算内容及验算依据为保证工人的居住安全，对风区的彩钢房的抗风性能进行了验算。
主要从彩钢房主要受力构件的强度、稳定性及基础的倾覆性进行了验算，并提出相应的抗风加固措施。
验算依据为：《铁路桥涵设计基本规范》（TB 10002.1-2005）及《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）。
二、风荷载大小的确定根据现场调研及相关工区提供的资料，彩钢房的高度为3.0m，其平面布置见图1。
根据结构的受力性质，取其中一个单元（见图2）进行分析。
图1 平面布置图2 计算单元根据风级风速换算表（见表1）及《铁路桥涵设计基本规范》中的4.4.1条确定风荷载的大小。
表1 风级风速换算表《铁路桥涵设计基本规范》中的4.4.1条规定，作用于结构物上的风荷载强度可按下式计算：0321W K K K W = （1）式中 W —风荷载强度（Pa ）；0W —基本风压值（Pa ），206.11ν=W ，系按平坦空旷地面，离地面20m 高，频率1/100的10min 平均最大风速ν（m/s ）计算确定；一般情况0W 可按《铁路桥涵设计基本规范》中附录D “全国基本风压分布图”，并通过实地调查核实后采用；1K —风载体形系数，对桥墩可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-1，其它构件为1.3；2K —风压高度变化系数，可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-2，风压随离地面或常水位的高度而异，除特殊高墩个别计算外，为简化计算，桥梁工程中全桥均取轨顶高度处的风压值；3K —地形、地理条件系数，可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-3。
针对本工程场地实际特点，取k1=1.3， k2=1.0 ，k3=1.3。
取风级10下的风速为28.4m/s ，风级12下的风速为36.9m/s ，风级15下的风速为50.8m/s 。
计算得罐体每延米的荷载强度分别为：风级10为2.94kN/m ，风级12为4.96kN/m ，风级15为9.44kN/m ，计算过程见表2。
材料库棚工程评估报告
材料库棚工程评估报告一、项目概况材料库棚工程是为公司内部物资管理而建设的一个重要设施，主要用于存放各类材料、设备和工具等。
该工程位于公司内部的空地上，总面积为2000平方米，建筑面积1200平方米，采用钢结构搭建，外墙使用钢板包裹。
材料库棚采光良好，通风设备齐全，并且配备了消防设施。
二、设施评估1.结构评估：通过对材料库棚的钢结构进行检查和评估，发现结构牢固，无明显的开裂、变形或腐蚀等问题。
梁柱的连接牢固，没有出现明显的接缝间隙。
整体结构承载能力良好，具备较高的抗震能力。
2.外墙评估：材料库棚的外墙采用了钢板包裹，经检查后发现表面平整，无破损、锈蚀和漏水等问题。
外墙的保温效果好，能有效防止高温和寒冷天气对材料的影响。
3.采光评估：材料库棚的采光设备齐全，房屋内部充分利用自然光线。
经实测，材料库棚内部光线充足，无需额外照明设备。
但在室外光线不足时，仍需使用电灯提供照明。
4.通风评估：材料库棚内设置了通风设备，可通过调节通风设备开启或关闭，实现库棚内的空气流通。
经实测，通风效果良好，库棚内无明显异味和潮湿现象。
5.消防评估：材料库棚内配备了消防设施，包括灭火器、喷淋系统和疏散通道等。
经检查，各项消防设施工作正常，符合安全要求。
三、存在问题及改进建议尽管材料库棚工程在各项设施评估中表现良好，但仍存在以下问题：1.材料分类不清晰：库存材料的分类混乱，没有按照种类和用途进行明确的分区，给工作人员的查找和管理带来一定的困难。
建议在库存区进行分类管理，设置明确的标识牌。
2.过道狭窄：材料库棚的过道宽度较窄，工作人员在搬运和存放材料时存在一定的难度。
建议扩大过道的宽度，提高工作效率和操作安全性。
3.清洁不及时：材料库棚工程因为材料的存放以及日常工作的原因，容易产生一定的垃圾和灰尘。
建议定期清洁材料库棚，并加强垃圾分类管理。
4.照明不足：在室外光线不足的情况下，材料库棚内的照明设备并不能满足需要；并且，库棚周围缺乏公共照明设施。
大棚结构验算
中铁21局滁淮高速公路 DCLJ-3标项目钢筋棚稳定性验算书概况:该项目部大棚采用顶面拱形支架覆盖彩钢瓦料仓，地处滁州市定远县周边境内。
为确保大棚能够安全使用，在施工前对大棚进行基础、整体强度和稳定性验算。
二、荷载依据：1、荷载（1 ）、风荷载：滁州地区10年最大风压0.25KN/M2（取自《建筑结构荷载规范》）；（2 ）、雪荷载：滁州地区10年一遇最大雪荷载0.2KN/M2（取自《建筑结构荷载规范》）。
三、验算过程：总信息..........................结构材料信息：钢结构钢材容重（kN/m3）: Gs = 78.00水平力的夹角（Rad）: ARF = 0.00竖向何载计算信息：按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息：计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息：计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息：不计算结构所在地区全国风何载信息....................修正后的基本风压（kN/m2）: WO = 0.25地面粗糙程度：B类结构基本周期（秒）：T1 = 0.27体形变化分段数：MPART= 1各段最高层号：NSTi = 4各段体形系数：USi = 1.30地震信息.........................振型组合方法（CQC耦联;SRSS非耦联）计算振型数：地震烈度：场地类别：设计地震分组：特征周期多遇地震影响系数最大值CQC NMODE= 9 NAF = 6.00KD = 2一组TG = 0.35 Rmax1 = 0.04罕遇地震影响系数最大值Rmax2 = 0.50活荷质量折减系数：RMC = 0.50周期折减系数：TC = 1.00结构的阻尼比（％）: DAMP = 5.00是否考虑偶然偏心：否是否考虑双向地震扭转效应：否斜交抗侧力构件方向的附加地震数= 0活荷载信息....................柱活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算计算截面以上的层数-------- ---折减系数1 1.00调整信息.......................中梁刚度增大系数：BK = 1.80梁端弯矩调幅系数：BT = 0.85梁设计弯矩增大系数：BM = 1.00连梁刚度折减系数：BLZ = 0.70梁扭矩折减系数：TB = 0.40全楼地震力放大系数：RSF = 1.000.2QO调整起始层号：KQ1 = 00.2QO调整终止层号：KQ2 = 0九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB = 0强制指定的薄弱层个数NWEAK = 0设计信息 ......................结构重要性系数：RWO = 1.00柱计算长度计算原则：有侧移梁柱重叠部分简化：不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否荷载组合信息 .....................恒载分项系数：CDEAD= 1.20活载分项系数：CLIVE= 1.40风荷载分项系数：CWIND= 1.40水平地震力分项系数：CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数：CEA_V= 0.50特殊荷载分项系数：CSPY = 0.00*********************************************************(m)(m)活载产生的总质量(t): 104.661 恒载产生的总质量(t): 1992.364 结构的总质量(t):2097.025恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载 结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)**********************************************************构件数量、构件材料和层高*********************************************************层号 高度(m)塔号梁数柱数墙数层咼(m)累计11 13 26 0 9.500 9.500**********************************************************风荷载信息*********************************************************丫 倾覆弯矩丫2917.2活荷载的组合系数： 风荷载的组合系数：活荷载的重力荷载代表值系数CD_L = 0.70 CD_W = 0.60 CEA L =0.50*********************************************************层号 活载质量塔号质心X 质心 Y质心Z恒载质量1 143.58515.3272.0000.0393.9层号塔号 风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载丫剪力1 1 10.71 85.4 732.1 43.47 341.2⑴各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)层号塔号面积形心X最大宽BMAX 最小形心Y 等效宽B 等效咼H宽BMIN1 1 446.36 43.58 15.07 42.81 10.42 42.81 10.42计算信息第一步：计算每层刚度中心、自由度等信息开始时间：14:56: 6第二步：组装刚度矩阵并分解开始时间：14:56: 7FALE自由度优化排序Beg inning Time : 14:56: 7.85End Time : 14:56: 8. 0Total Time (s) : 0.15FALE总刚阵组装Beg inning Time : 14:56: 8. 0End Time : 14:56: 8.10Total Time (s) : 0.10VSS总刚阵LDLT分解Begi nning Time : 14:56: 8.10End Time : 14:56: 8.12Total Time (s) : 0.02VSS模态分析Beg inning Time EndTime Total Time (s) 形成地震荷载向量形成风荷载向量形成垂直荷载向量VSS LDLT回代求解14:56: 8.14 14:56: 8.150.01End Time 14:56: 8.43 Total Time (s) 0.01FALE自由度优化排序Beg inning Time : 14:56: 8.45 End Time : 14:56: 8.71 Total Time (s) : 0.26FALE总刚阵组装Beg inning Time : 14:56: 8.73 End Time : 14:56: 8.82 Total Time (s) : 0.09VSS总刚阵LDLT分解Beg inning Time : 14:56: 8.82 End Time : 14:56: 8.84Total Time (s) : 0.02 End Time : 14:56: 8.85 Total Time (s) : 0.03FALE自由度优化排序Beg inning Time : 14:56: 8.87 End Time : 14:56: 8.96 Total Time (s) : 0.09FALE总刚阵组装Beg inning Time : 14:56: 8.96 End Time : 14:56: 9. 4Total Time (s) : 0.08VSS总刚阵LDLT分解Beg inning Time : 14:56: 9. 4 End Time : 14:56: 9. 6Total Time (s) : 0.02 End Time : 14:56: 9. 7 Total Time (s) : 0.03FALE自由度优化排序Beg inning Time : 14:56: 9. 9 End Time : 14:56: 9.18 Total Time (s) : 0.09FALE总刚阵组装Beg inning Time : 14:56: 9.18End Time :Total Time (s):14:56: 9.250.07VSS 总刚阵LDLT 分解 Beginning Time : End Time :Total Time (s) :End Time :Total Time (s) :14:56: 9.2514:56: 9.260.0114:56: 9.26 0.01FALE 自由度优化排序 Beg inning Time : EndTime :Total Time (s) :14:56: 9.28 14:56: 9.390.11FALE 总刚阵组装 Beg inning Time : EndTime :Total Time (s):14:56: 9.39 14:56: 9.420.03VSS 总刚阵LDLT 分解 Begi nning Time : 14:56: 9.42 End Time :14:56: 9.43Total Time (s) : 0.01 EndTime :14:56: 9.43Total Time (s): 0.01第三步：计算杆件内力刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No :层号 Tower No :塔号Xstif , Ystif :刚心的X ，Y 坐标值 Alf:层刚性主轴的方向 Xmass, Ymass :质心的 X ，Y 坐标值 Gmass:总质量Eex , Eey : X ，Y 方向的偏心率Ratx , Raty : X ，丫方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值 Ratx1，Raty1 : X ，丫方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX ，RJY ，RJZ:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 43.5810(m) Ystif= 15.8763(m) Alf =X 风荷载449182.8 728.3 616.74 0.00 丫风荷载109359.9 2911.8 37.56 0.00 X 地震449182.8 2776.4 161.78 0.00 丫地震109359.9 3117.735.080.00 结构整体稳定验算结果层号 X 向刚度丫向刚度层咼上部重量X 刚重比Y 刚重比10.875E+06 0.102E+07 2.00 20970.83.4697.34大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算，基础满足大于20,可以不考虑重力二阶效应。
(完整版)钢筋加工棚验算
柱脚底板面积的确定 b=bo+2t+2c=5。+2×12+2×60=644mm，取b=600mm； h=ho+2t+2c=45。÷2×12+2×60=595mm，取h=500mm；验算底板下混凝 土的轴心抗压强度设计值：基础采用C20混凝土，f c=11.9N∕mm2，满足要求° N11.945W3 W「CK-2 bh600500 0.04N∕mm2CfCII∙9N∕mm 三、验算结论： 因运城地区抗风压基数大于抗雪压，故不在计算。通过对彩钢棚各部位进行强度和抗风计算，彩钢棚满足抗风 力10级的要求。 钢筋加工棚设计图 D-D C-C 钢筋加工棚侧面设计图
Mmax-=161.66*6*6/8=727.49(N.m)
WMmaX=727.49/15503.57*10-9=46.92Mpa<195Mpa满(足要求)w 3、棚顶拱梁架架高度为2.1米，上、下弦杆均采用3根φ50×3.5l三钢管和腹杆①32×2ι三钢管 焊接而成，拱梁架受到彩钢瓦、楝条压力和自重：
σ=F∕A=16531∕0.002=8265500Pa=8.27MPaψ<[σg]=140.59Mpa(满足要求) 5、抗风计算： 山西运城历年最大风速28.4m∕S(Io级)，最大风压=504.1N∕ιri(1) 顶棚侧边楝条抗风计算： 橡条采用□50x100x2π加方钢管，布设间距为0.8m，跨度为顶棚跨 度的一半10m。所承担的迎风最大面积：S=10×0.8=8(m)» 风荷载强度:。=KlXK2xK3xP=1.3x1x1x504.1=655∙33(N/1rf)， 1根拱梁架受到的最大风力：F=SX。=655.33x8=5242.64(N)， 1根拱梁架受到最大风力时产生的均布荷载： q=5242.64÷10=524.26(N∕m) 其最大弯矩： Mmaχg=524.26*62∕8=2359.17(N.m)8 …=2359.17/50*。6=98.3MPaVl95MPa满(足要求)w ⑵立柱抗风计算：
彩钢棚检查情况汇报
彩钢棚检查情况汇报
根据公司安全生产管理要求，我们对彩钢棚进行了全面的检查和汇报。
以下是
我们的检查情况汇报：
首先，我们对彩钢棚的结构进行了详细的检查。
我们检查了彩钢棚的搭建结构，包括支撑柱、横梁、屋面和墙面等部分。
经过检查，我们发现彩钢棚的结构基本完好，没有明显的变形、开裂或者松动现象。
其次，我们对彩钢棚的安全设施进行了检查。
我们检查了彩钢棚的防火设施、
疏散通道、紧急照明等安全设施的完好情况。
经过检查，我们发现彩钢棚的安全设施齐全，符合安全生产要求。
然后，我们对彩钢棚的用途进行了检查。
我们检查了彩钢棚的使用情况，包括
存放物品的整齐度、使用环境的清洁度等情况。
经过检查，我们发现彩钢棚的用途正常，没有发现违规使用的情况。
最后，我们对彩钢棚的周边环境进行了检查。
我们检查了彩钢棚周边的安全隐患，包括堆放物品、易燃易爆物品等情况。
经过检查，我们发现彩钢棚周边环境整洁，没有安全隐患。
综上所述，我们对彩钢棚的检查情况汇报如上所述。
在检查过程中，我们发现
彩钢棚的结构完好，安全设施齐全，用途正常，周边环境整洁。
但是，我们也发现了一些小问题，比如彩钢棚的墙面有少量污渍需要清洁，紧急照明设施需要进行定期检查等。
我们将立即对这些问题进行整改，确保彩钢棚的安全使用。
同时，我们也将加强对彩钢棚的日常管理和维护，确保彩钢棚的安全使用。
希望公司能够重视我们的汇报，加强对彩钢棚的管理和维护，共同营造一个安
全的工作环境。
感谢您的阅读。
钢棚用料分析报告
钢棚用料分析报告引言钢棚作为一种常见的建筑材料，广泛应用于工业、商业和个人领域。
在设计和施工过程中，了解钢棚的用料情况对于确保结构的稳定性和质量至关重要。
本文将对钢棚的用料进行分析和统计，并根据数据提供一些建议和指导。
用料分析钢棚的用料主要包括以下几个方面：1. 钢材钢材是构建钢棚的主要材料，主要用于梁、柱、横梁和屋面等部位。
钢材的规格和尺寸直接影响钢棚的承重能力和稳定性。
在选择钢材时，通常需要考虑以下几个因素：•材质：常见的钢材材质包括Q235和Q345等。
Q235钢材具有优良的焊接性能和强度，在一般情况下可以满足钢棚的使用需求。
而Q345钢材具有更高的强度和耐腐蚀性能，在抗风和抗震方面更具优势。
•规格和尺寸：根据钢棚的设计要求和实际承载情况，选择合适的钢材规格和尺寸。
常见的钢材规格有H型钢、槽钢和工字钢等，通常根据不同部位的承载能力进行选择。
2. 螺栓螺栓是钢棚连接的重要组成部分，用于连接钢材和其他构件。
合适的螺栓选择可以提高钢棚的连接强度和稳定性。
在选择螺栓时，需要考虑以下几个因素：•材质：常见的螺栓材质有碳钢和合金钢等。
碳钢螺栓具有良好的可焊性和抗腐蚀性，适用于一般情况下的连接。
而合金钢螺栓具有更高的强度和耐腐蚀性能，在特殊情况下需要使用。
•规格：根据连接部位的要求和承载情况选择合适的螺栓规格和规范。
常见的螺栓规格有M12、M16和M20等，通常根据连接面积和承载能力进行选择。
3. 焊材钢棚的焊接是保证结构稳定性和强度的关键步骤。
在选择焊材时，需要考虑以下几个因素：•材质：常见的焊材材质有焊条和焊丝等。
根据具体需求和焊接方法选择合适的焊材材质，以确保焊接强度和质量。
•规格：根据焊接材料的直径和长度选择合适的焊材规格。
常见的焊材规格有2.5mm、3.2mm和4.0mm等。
用料建议基于以上用料分析，我们对钢棚的用料提出以下建议：1.在选择钢材时，根据实际使用需求和经济性，合理选择材质和规格，以确保结构的承载能力和稳定性。
钢结构雨棚计算分析
钢结构雨棚计算分析一、基本信息：1.玻璃容重：一般玻璃22 kn/m2钢化玻璃25 kn/m2钢材容重78.5 kn/m3------------------------------------------------------- --------------------------------------------------------------- 拟定焊接工字钢梁采用220x110x8x12mm （梁截面面积A=4.2080x103mm2）截面特性：I x =bh 3/12=122201103x －12)212220()8110(3⨯-⨯-=33.5X106mm 4 w x =2Ix h =2220100.3356⨯=0.3055x106mm 3二：荷载计算恒：玻璃： 采用8+8双层夹胶钢化玻璃G 1=25KN/m 3*0.016m*2.25m=0.9kN/m钢梁： 采用220*110*8*12焊接工字钢G 2=78.5*0.0042=0.33kN/m活荷载：积灰0.5*2.25=1.125kN/m风荷载：风荷载标准值按式o z sl gz k ωμμβω=，基本风压w 0=0.55KN/m2。
由《荷载规,8.3.3.2》查得0.1sl =μ（正风）和0.2sl -=μ（负风），B 类地区，离地面高度5.0m ，查表8.6.1得 gz β=1.70，z μ=1.0。
正风：W k =1.7*1.0*1.0*0.55*2.25=2.104kN/m负风：W k =1.7*2.0*1.0*0.55*2.25=4.208kN/m荷载组合：正风：恒荷控制：1.35*（0.9+0.33）+1.4*0.7*1.125+1.4*0.6*2.104=4.53kN/m 活荷控制：1.2*（0.9+0.33）+1.4*2.104+1.4*0.7*1.125=5.524kN/m 负风：1.0*（0.9+0.33）-1.4*4.208=-4.67kN/m力学模型A B计算弯矩：正风：M B =-3.3kN*m M AB =6.2kN*m负风：M B =2.8kN*m M AB =-5.5kN*m三：1.钢梁受弯强度验算：（由以上结果可知，钢梁截面由正风活荷载控制组合控制）xx x W M *γσ==20.4 N/mm 2>215N/mm 2 满足抗弯要求。
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329国道改建（北仑段大榭叉口改造）公路工程
彩钢棚计算书
中铁十局集团第二工程有限公司
329国道改建（北仑大榭叉口改造）第一合同段
2014年04月
第一章料仓彩钢棚验算书
一、设计资料
本章计算书系针对我标段临建工程彩钢瓦料仓。
验算：檀条跨间距
1.5m，跨度6m，屋面最大坡度为1.5/10(α=8.53),钢材为Q235型钢，[σ]=205 Mpa，[τ] =120 Mpa，屋面板采用彩钢瓦，屋架结构采用三角空间桁架，立柱采用d=168mm,t=
2.5mm钢管，上端铰接，下端刚性连接。
计算如下：
二、檀条受力验算
（1）计算施工活荷载。
施工活荷载：按0.5KN/m2考虑，折合到梁上均布荷载为0.5×6=3KN/m；
依据《建筑结构荷载规范》，考虑活载安全系数1.4，可知雪作用在屋架结构上的荷载为0.3 KN/m2，经验算Q雪=0.3 KN/m2×6 m=1.8 KN/m。
雪荷载等于施工活荷载，由于二者不会同时出现，这里只考虑施工活荷载。
（2）计算风活载。
按照《建筑荷载规范》GB50009-2012要求，该结构矢跨比1.5/20=0.075,则仅考虑上吸风荷载，上吸风荷载：按风压高度系数为1.0（B类），风振系数取为1.2，体型系数取为0.8，基本风压为：0.35KN/m2。
（3）计算恒载（自重）。
屋面彩钢板及屋面檩条荷载：压型钢板（单层无保温）自重0.12KN/m2，檀条自重0.05KN/m2。
2、内力计算
（1）永久荷载与屋面活荷载组合
檀条线荷载
p=(1.2×0.17+1.4×0.5)×1.5=1.356KN/m2
px=psin8.53=0.201KN/m2
py=pcos8.53=1.342KN/m2
弯矩设计值
Mx=pyl2/8=6.03KN.m
My=pxl2/32=0.22KN.m
(2)永久荷载与风荷载吸力组合
垂直屋面的风荷载标准值：
Wk=us*uz*βz*ωo=-1.2×0.8×1.0×0.35=-0.336KN/m2 檀条线荷载
pky=(0.336-0.17cos8.53)×1.5=0.252KN/m2
px=0.17×1.5×sin8.53=0.038KN/m2
py=1.4×0.336×1.5-0.17×1.5×cos8.53=0.45KN/m2弯矩设计值（采用受压下翼缘板不设拉条的方案）
Mx=pyl2/8=2.04KN.m
My=pxl2/32=0.0428KN.m
3、檀条截面选择
檀条选择冷弯薄壁卷边C160×60×20×3.0
A=8.9cm2,Wx=42.39cm3,Wymax=22.74cm3,Wymin=10.11cm3, Ix=339.96cm4,Iy=41.99cm4,ix=6.18cm,iy=2.17cm
It=0.2836cm4,Iw=3070.5cm6
4、稳定计算
受弯构架的整体稳定系数
计算
bx
查表7-1，跨中无侧向支承，ub=1.0,ζ1=1.13,ζ2=0.46 a =h/2=160/2=80mm
46.0160/8046.02/22=⨯⨯==h e a ξη 624.2)(156.042
2
=+=
h
l u I I I h I b y t y W ξ 5.27617.2/600==y λ 46.0)235)((143202
2
=++=
y
X y bx f W Ah ηζηξλϕ<0.7 则风吸力作用下檀条下翼缘受压，按公式：
6
.1081011.10100428.01049.4246.01004.23
636=⨯⨯+⨯⨯⨯=+=ey y ex bx x W M W M ϕσN/mm 2<205N/mm 2
以上计算未考虑屋面对上翼缘的约束，若考虑这一有利因素，可将公
式中屋面自重在y 方向的分量忽略，即认为在y 方向产生的弯矩全部由受拉翼缘承受。
（5）檩条挠度验算：
21.181096.33910206600029.4cos 758.03845..38454
34
4=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==。
l EI p X ky y υmm<6000/200=30mm
构造要求
13817.2/300,9718.6/600====y x λλ<200 故此檀条在平面内外均满足要求。
三、屋架结构受力验算 （1）计算施工活荷载。
施工活荷载：按0.5KN/m 2考虑，折合到梁上均布荷载为0.5×6=3KN/m ； 依据《钢结构设计规范》，考虑活载安全系数1.4，可知雪作用在屋架结构上的荷载为0.3 KN/m 2，经验算Q 雪=0.3 KN/m 2×6 m=1.8 KN/m 。
雪荷载等于施工活荷载，由于二者不会同时出现，这里只考虑施工活荷载。
（2）计算风活载。
按照荷载规范要求，该结构矢跨比 1.5/20=0.075,则仅考虑上吸风荷载，
上吸风荷载：按风压高度系数为1.0（B类），风振系数取为1.2，体型系数取为0.8，基本风压为：0.35KN/m2, 折合到梁上均布荷载为0.35×6=2KN/m；
（3）计算恒载（自重）。
屋面彩钢板及屋面檩条荷载：按0.17KN/m2考虑，折合到梁上均布荷载为0.17×6=1KN/m；
（4）求屋架结构验算。
圆管采用φ60×4.5（缝），架立筋采用φ16。
①荷载模型（有限元模型）如下：
②反力计算：
③应力图：
④变形图：
数据分析：Y max==0.0235/20 ≈ 1/833﹤1/400，因此符合设计要求。
（6）立柱稳定计算。
立柱采用圆管，型号为d=168mm,t=5mm。
立柱截面积为A=24.19 cm2,立柱惯性矩I=851.14cm4，i z=5.77cm，W=101.33cm3
假设一杆端铰接，一端钢结，λ=μL/i z=0.7×1000/5.77=121.3，查λ
对应ϕ值0.552，则受压最大容许压应力为：
F max =ϕA[σ]=0.552×24.19×10-4×205×103=273.7KN 。
Y B =102.3 KN ＜273.7 KN ，因此符合要求。
横向拉筋布设：布设4根22φ圆钢，截面A=4×3.801=15.2mm 2
[]6.311102.1510205A *4-3=⨯⨯⨯==ϕ拉F KN>228.7KN
以上验算均满足结构受力要求。