沉箱吊装计算书
吊装方案计算书
吊装方案计算书1. 引言本文档旨在给出吊装方案的计算过程和结果。
吊装方案是在工程施工中常见的一种操作，它涉及到货物的起重、运输和安装等环节。
本文将以一个具体的案例为例，详细介绍吊装方案的计算过程。
2. 案例描述我们假设有一组重量为3000kg的机械设备需要从地面吊装到建筑物的3楼，吊装距离为15m。
建筑物的层高为4m，楼梯口的高度为2m，楼梯口到3楼的楼层高度为3m。
3. 吊装计算3.1 起重设备选择根据货物的重量和吊装距离，我们需要选择合适的起重设备。
在这个案例中，我们选择一台额定起重量为5吨的起重机进行吊装。
3.2 吊装高度计算吊装高度包括货物离地高度和吊钩高度。
货物离地高度为4m（建筑物的楼层高度），加上楼梯口的高度2m，再加上3楼的楼层高度3m，总共为9m。
吊钩高度一般按照起重设备的规格进行选择，在这个案例中，吊钩高度为6m。
因此，吊装高度为9m+6m=15m。
3.3 吊装索具选择根据货物的重量和吊装高度，我们需要选择合适的吊装索具。
在这个案例中，货物的重量为3000kg，吊装高度为15m，我们选择使用一组额定起重量为5吨的钢丝绳进行吊装。
3.4 吊装力计算根据吊装高度和吊装索具的选择，我们可以计算吊装力。
吊装力等于货物重量加上索具自重。
在这个案例中，索具自重约为500kg，货物重量为3000kg，因此吊装力为3500kg。
3.5 吊装对地压力计算吊装对地压力是指起重设备在吊装过程中对地面的压力。
一般情况下，吊装对地压力不应超过地面承载力的限制。
在这个案例中，我们需要计算起重机在吊装过程中对地面的压力。
根据吊装力和吊装距离，我们可以利用力矩平衡原理计算吊装对地压力。
假设吊装点到起重机臂的水平距离为5m，起重机臂的倾角为30度。
根据力矩平衡原理，我们可以计算吊装对地压力为：吊装对地压力 = 吊装力 / (吊装距离 * sin(倾角))代入吊装力3500kg，吊装距离15m，倾角30度，我们可计算得到吊装对地压力为5738.9kg。
30米箱梁吊装计算书
30米箱梁安装计算书1、作业吊车30m箱梁吊装选用汽车吊吊装施工，桥梁横跨高速公路，地质条件较好，经处理后能满足汽车吊施工要求。
以30m箱梁为验算对象，边梁吊装重量为35.4m3×2.6t/m3=92.04吨（1）本工程30m箱梁采用双机抬吊机作业。
（Q主+Q副）K≥Q1+Q2根据设计图纸计算中梁最重按92.04吨，即Q1=92.04吨，考虑索具重量Q2＝2.0吨，K为起重机降低系数，取0.75。
即：Q主+Q副≥125.39吨。
（2）起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中 H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——安装支座表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离；H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m；H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)；H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。
取H1＝7米，H2＝0.2米，H3＝0.95米，H4取3米。
选用起重机的起重高度H≥11.15米，起重高度取11.5m。
（3）起重臂长度计算：l≥(H+h0-h)/sinα式中 l——起重臂长度（m）；H——起重高度（m）；h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；h——起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；α——起重臂仰角，一般取70°~77°，本工程取70°。
l≥(11.5-1)/sin(70°)=11.17。
（4）吊车工作半径取6m，参考150吨汽车起重机起重性能表，可得（Q主+Q副）K≥Q1+Q2，即（80.3+80.3）×0.75=120.45＞94.04,所有综合考虑1）、2）、3）及起重机的工作幅度，选用两台150吨汽车吊满足施工要求。
12.0 29.829.829.227.7 24.6 23.3 21.8 21.3 17.6 14.0 21.6 21.6 21.6 21.621.4 20.4 19.5 17.4 16.0 16.0 16.3 16.3 16.3 16.316.316.3 15.2 13.718.0 12.6 12.6 12.6 12.6 12.6 12.612.6 12.219.0 9.7 9.7 9.7 9.7 9.7 9.710.7 23.0 6.7 6.7 6.7 6.7 6.7 9.1 26.0 4.6 4.6 4.6 4.6 4.6 6.8 29.0 3.0 3.0 3.0 3.0 4.5 35.0 1.7 1.7 1.7 3.0 38.0 0.5 0.5 1.8 41.0 0.9 2、索具选择钢丝绳拉力计算：梁体采用每端为2个吊钩，以两根钢丝绳进行计算。
沉箱模板计算书(20130928)
广东惠州港荃湾港区煤炭码头一期工程沉箱模板设计计算书编制：校对：审核：批准：中交三航局惠州工程项目经理部二0一三年十月概述本工程建设2个7万吨级煤炭卸船泊位（水工结构均按靠泊15万吨级散货船设计）及相应配套设施，设计年卸船能力为1500万吨，码头前沿港池底标高为-15.0m(-18.7m)，码头面顶高程为+6.0m。
泊位长度550m，两端过渡段长度均为45.84m。
码头结构采用连片式方沉箱结构，沉箱尺寸为长22.84m×宽16.0m（含趾）×高20.5m，趾长1.2m，沉箱前壁厚400mm，后壁厚350mm，侧壁厚350mm，隔板厚250mm(300mm)，底板厚700mm，单个沉箱重约3327t，共计28件。
根据沉箱总高度及施工经验，整个沉箱分5次浇筑，其中底层浇筑高度为2500mm（1次），墙身标准层浇筑高度为4500mm（4次）。
按照沉箱结构图和混凝土浇筑要求，需要设计底胎模6座，基础外模1套，基础芯模15套，墙身外模2套，墙身芯模15套。
沉箱底胎模采用3肢[25#C槽钢，其中两肢槽口与槽口对焊，另一肢槽口与槽背焊接，详见底胎模布置图纸。
槽钢上满铺100mm*200mm木枋，槽钢长为构件底宽，支座净间距为1.856m，共有12个支座；基础外模主要分前趾（含前壁）模板、后壁模板、侧壁模板，设计高度为2650mm（概值，针对具体情况可调整。
下同），长度有6000mm、4840mm、2800mm三种规格尺寸；基础芯模主要分前后墙芯模和左右侧墙芯模，基础芯模设计高度为1300mm，长度有3698mm和4090mm两种规格。
墙身外模分前后墙模板和侧壁模板，墙身模板设计高度为4630mm，长度有6000mm、4840mm、2800mm三种规格尺寸；墙身芯模主要分前后墙芯模和左右侧墙芯模，墙身芯模设计高度为4630mm，长度有3698mm和4090mm两种规格，沉箱浇筑分层情况如下表所示：沉箱浇筑分层表沉箱高度(m)分层数底层砼浇筑高度(m)标准层砼浇筑高度(m)底层（基础）标准层（墙身）20.5 1 4 2.50 4.50模板设计主要分基础模板、墙身模板、芯模、吊点验算等四个部分。
沉箱吊环及地牛吊环计算
一、沉箱吊环采用60圆钢
1.承受拉力：235*π*D2/4=664KN＞160KN
2.锚固长度La=a*（f y/f t）*d
=0.16*（210/1.71）*60
=1200mm
式中La—受拉钢筋锚固长度
a—锚固钢筋外形系数，光圆钢筋取a=0.16
f y—普通钢筋抗拉强度设计值，f y=210N/mm2
f t—混凝土轴心抗拉强度设计值，C40混凝土取f t=1.71N/mm2
d—锚固钢筋直径
3.按《水运工程混凝土施工规范》要求，钢筋末端需做180ｏ弯钩，其弯弧内径不小于钢筋直径的2.5倍；钢筋弯后平直部分长度不应小于钢筋直径的3倍。
二、地牛吊环采用100圆钢（共8个）
1.承受拉力：235*π*D2/4=1844KN＞900KN
2.锚固长度La=a*（f y/f t）*d
=0.16*（210/1.57）*100
=2140mm
式中La—受拉钢筋锚固长度
a—锚固钢筋外形系数，光圆钢筋取a=0.16
f y—普通钢筋抗拉强度设计值，f y=210N/mm2
f t—混凝土轴心抗拉强度设计值，C35混凝土取f t=1.57N/mm2
d—锚固钢筋直径
3.按《水运工程混凝土施工规范》要求，钢筋末端需做180ｏ弯钩，其弯弧内径不小于钢筋直径的2.5倍；钢筋弯后平直部分长度不应小于钢筋直径的3倍。
沉箱吊装方案
沉箱吊装方案1#泊位主体结构采用A型沉箱24个，其中与2#泊位过渡段为A2型，与工作船码头过渡段为A3型，其余为标准段A1型。
标准沉箱尺寸为8.0m（长）×9.5m宽）×11.2m高），前趾宽1.0 m，单个重454t。
工作船码头主体结构采用B 型沉箱13个，其中标准段为B1型，与直立护岸过渡段为B2。
标准沉箱尺寸为12.1m（长）×6.0m（宽）×6.65m高），前趾宽0.8 m，单个重294t 。
沉箱吊装采用500t 起重船，配2000t 方驳运输和400 PH拖轮拖带驻位。
一、安装顺序：2#～5#A1型沉箱1#A2 型沉箱6#～23#A1型沉箱24#A3型沉箱25#～36#B1型沉箱37#B2型沉箱。
二、施工工艺流程三、吊装方法1、起吊装驳当沉箱砼达到100%设计强度时方可起吊装驳和安装。
吊装采用专门制作的吊索具。
吊架采用[36槽钢焊接而成，上吊索采用φ=76mm的钢心钢丝绳，下吊索采用φ=50mm的钢心钢丝绳双用。
首先拖轮拖500t起重船和2000t方驳至预制场驻位，起重船垂下吊索具，起重人员穿钢丝绳过吊孔索好卡环，起重船缓缓起钩，保证钢丝绳垂直受力，吊起沉箱、移位至方驳、缓缓放下沉箱，起重人员解开索具，起重船再移位进行下一个沉箱装驳。
每次装2驳，每驳装4个。
2、定位安装：沉箱安装前潜水员检查基床平整度和回淤情况，确保基床上无异物、无扰动。
如有回淤，尽快清除。
用拖轮拖方驳及起重船至安装地点抛锚驻位，再用起重船将沉箱吊起（方法同起吊装驳，）移至安放点定位，沉箱缓缓下沉，保证箱内水头差不超过1.0m。
沉箱定位采用2台经纬仪控制其正、侧两个墙面。
当沉箱距基床顶面约30cm时，静止一段时间，测量复核偏位，满足规范要求后再下沉到位。
测量再检测沉箱偏位是否满足规范要求，若符合进行下一个沉箱安装，否则起钩调整直至满足要求为止，做好安装记录。
后续沉箱在下沉至基床顶面约50cm时，先慢慢靠稳已安沉箱，对位准确后再靠紧下沉。
沉箱计算书
围囹起吊时各部件的力学计算作者：马哥1、吊点处力学分析围囹、套箱总重G=140t ，吊绳与垂直方向夹角θ=10.02°，5/75.6tan =a 吊绳与杆件3水平夹角α=53.47°，结合右图（吊点力学分析图）对吊点进行力学分析有：GF z 41==35t ； θc o s /F z F ==34.47t ；θtan z xy F F ==6.18t ； ，t a F xy 97.4sin F x == aF F xy y cos ==3.68t ；由以上力学分析可知，由沿吊绳的拉力F 所分解出来的三个分力Fz 、Fx 、Fy 中，Fz 、Fx 均可对杆件3产生弯矩，而Fy 则可视为杆件3的轴向力，不对杆件3产生弯矩。
2、对杆件3抗弯、抗扭能力验算 1）、杆件3抗弯能力验算根据杆件3受力特征，可对其受力示意图进行以下简化：根据公式可得：m KN F MMxz BAAB .06.167115.05.105.105.0222=⨯+⨯=-=FxyFxKNF F F XZ SBA sAB 03.350===则作用力处弯矩为：mKN F MMM SAB AB.955.75.021-=-==杆件3弯矩图为：Ma MbM2M1AB杆件3选用的材料为2个36c 工字钢槽钢中间加缀板连接，抗弯截面系数W=964.0cm 3*2，截面面积A=90.84cm 2*2，则MPa MPa cm m KN cm KN WM A F y 145][7.902*0.964.06.1672*84.908.36321=≤=+=+=δδ符合钢材抗弯设计要求。
2）、杆件3抗扭能力验算选用2工 36c ，A=90.84cm 2*2，4614cmI y =； 417351cmI x = cmi y 6.2=； cm i x 82.13=32203.2555)(*2cm i i I I W yx y x xy =++=mKN m KN m KN l F h F Mp zx .39.25214.0350236.097.422=⨯+⨯=+=MPa MPa cmm KN W Mp xy85][94.903.2555.39.253max =≤===ττ符合抗扭设计要求。
30米箱梁吊装计算书
30米箱梁安装计算书1、作业吊车30m箱梁吊装选用汽车吊吊装施工，桥梁横跨高速公路，地质条件较好，经处理后能满足汽车吊施工要求.以30m箱梁为验算对象,边梁吊装重量为35。
4m3×2.6t/m3=92。
04吨（1)本工程30m箱梁采用双机抬吊机作业。
（Q主+Q副）K≥Q1+Q2根据设计图纸计算中梁最重按92.04吨，即Q1=92.04吨,考虑索具重量Q2＝2。
0吨，K为起重机降低系数，取0。
75.即：Q主+Q副≥125。
39吨。
(2）起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中 H——起重机的起重高度（m)，停机面至吊钩的距离;H1-—安装支座表面高度（m)，停机面至安装支座表面的距离；H2—-安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m;H3—-绑扎点至构件起吊后底面的距离（m);H4-—索具高度(m），绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。
取H1＝7米，H2＝0.2米，H3＝0。
95米,H4取3米。
选用起重机的起重高度H≥11.15米，起重高度取11。
5m。
（3）起重臂长度计算:l≥(H+h0-h)/sinα式中 l-—起重臂长度（m）；H-—起重高度（m）；h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；h—-起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；α——起重臂仰角,一般取70°~77°，本工程取70°.l≥(11。
5—1）/sin（70°)=11。
17。
（4）吊车工作半径取6m,参考150吨汽车起重机起重性能表，可得(Q主+Q副)K≥Q1+Q2，即（80。
3+80。
3）×0。
75=120.45＞94.04,所有综合考虑1）、2)、3）及起重机的工作幅度，选用两台150吨汽车吊满足施工要求。
12.0 29.829.829.227。
7 24.6 23。
3 21。
8 21.3 17.6 14.0 21.6 21.6 21。
6 21.621.4 20.4 19.5 17.4 16。
吊装方案工程计算书
吊装方案工程计算书一、项目概况项目名称：某某工程吊装方案工程计算书项目地点：某某地区项目委托单位：某某公司项目负责人：某某工程师项目性质：吊装工程设计计算二、设计要求1.吊装工程设计要求严格按照国家相关规定执行；2.吊装方案必须满足安全、稳定、高效的要求；3.吊装工程计算书必须结合实际情况进行详细计算，保证可行性；4.整个吊装计划要考虑当地环境、气候等因素；5.吊装工程计算书必须包含工程实施所需的材料、设备、人力等资源的计算和需求；6.吊装计划必须经过审核批准后才能实施。
三、吊装工程计算书1.设计依据本吊装方案工程计算书参照国家相关规范标准进行计算，包含但不限于《建筑起重机械安全规程》、《建筑起重机械安全检验及使用管理规程》，并结合实际情况进行详细计算。
2.工程背景该项目是一项大型设备的吊装工程，涉及到设备的起重、搬运工作。
吊装工程计算书需要对吊装方案进行详细计算和规划。
3.工程技术要求（1）整体吊装工程要求安全、稳定、高效；（2）吊装方案必须考虑当地实际情况进行计算规划；（3）吊装方案要求明确的施工方案和施工步骤。
4.工程计算（1）吊装方案起吊高度为XX米，吊装重量为XX吨，需要考虑风荷载、地基承载力等因素；（2）吊装工程计算书需要根据实际情况确定所需的吊装设备、材料、人力等资源，并进行详细的计算；（3）吊装工程计算书需要涵盖整个吊装流程的计算，包括吊装安全系数、起吊机构的选型、吊装点的设置等。
5.工程实施方案基于上述工程计算，制定具体的工程实施方案，包括工程施工计划、作业流程、安全防护措施、应急预案等。
6.工程预算根据吊装工程计算的结果，编制吊装工程预算，包括材料、设备、人力、施工费用等方面的细致计算。
7.工程审核和批准吊装工程计算书需要进行专业审核，确保吊装方案的合理性和可行性。
经审核通过后，方可提交审批。
四、工程计算书编制人员本吊装方案工程计算书由某某工程师负责编制，经过某某工程师、某某工程师等专业人员的审核和审批。
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中交第一航务工程局有限公司
沉箱吊装受力计算书
工程名称：中委合资广东石化2000吨/年重油加工工程产品码头项目部
计算内容：沉箱吊装
审核：校核：计算：
1、沉箱重心计算
图1-1沉箱断面图
图1-2沉箱平面图
表1-2沉箱材料和体积矩计算表
编号构件
名称
体积计算式
体积
V i(M3)
形心位置体积矩
X i Y i V i X i
V i Y
i
1 前趾1.5×0.4×0.5×6.3 1.8910.733 1.89 1.38 0.6×1.5×6.3 5.670.750.3 4.25
2 1.701
2 后址0.15×0.4×0.5×6.
3 1.89 12.45 0.733 23.53 1.38
0.6×1.5×6.3 5.67 12.6 0.3 71.44 1.701
2 底板9.9×0.6×6.
3 37.42 6.45 0.3 241.3611.23
沉箱重量:M=ρV=2.5×198.3=495.75t 沉箱重心:Xc= 1258.95/198.3=6.35m Yc =1110.09/198.3=5.60m 2、沉箱吊装计算 1）主钢丝绳受力计算
沉箱受力简化入图：
2250
2450
F1
F2
G
图1-3隔墙受力简化图
起吊后方块处于平衡状态，
根据受力平衡可得出：F 1+F 2=1.3G ，1.3为动力荷载系数，G=4850KN.............① 根据力矩平衡可得出：
设前沿每根钢丝绳拉力为F 前，后沿每根拉力为F 后，根据力矩平衡得 2.25F 1=2.45F 2...............................................② 解由①、②式得 F 1=3290KN ；F 2=3015KN
根据吊装采用4点吊按3点吊计算可以得出单根销子单侧受力： F 前=F 1/3=1097KN ；F 后=F 2/3=1005KN
因前侧吊孔受力较大，且前后墙所用钢丝绳用同一行型号，故只对前墙钢丝绳进行验算。
钢丝绳安全系数取5，采用公称抗拉强度为1770MPa 的6×37钢丝绳。
五金手册得公称抗拉强度为1770MPa 的6×37纤维芯钢丝绳直径100mm 的在5倍安全系数下容许拉力为5840KN ，满足要求。
2）销子受力计算
销子采用Q345直径210mm 的圆钢。
因前侧销子受力大，所以只计算前侧销子是否满足受力即可。
抗剪能力计算
销子满足抗剪能力条件为：τma x≤ [τ]......................①式中：τmax为外力产生的最大剪切应力，[τ]为许用切应力。
圆形截面τ
max =F
前
/2A=1097×1000/（3.14×1052）=31.7MPa≤[τ]=145 MPa
因此τ
max
≤[τ]成立。
②抗弯能力计算
按销子可能出现最大弯矩进行计算，最大利臂为175mm。
产生的最大弯矩M=F
前缆
×L=1097×175×103=1.92×108N·mm
满足弯矩的条件为：δ
max =M/W
z
≤[δ]
式中：W
z 为弯曲截面系数W
z
=πd3/32=908735mm3,[δ]=250MPa为许用抗弯应力。
δ=M/W
z
=211.3Pa≤[δ]=250MPa
3）副钢丝绳受力计算
垂直于吊架平面对吊架进行受力分析，因吊架远小于沉箱重量，所以忽略吊架产生的重心偏移量,受力如图:
拉拉
压压2
图1-3吊装架受力分析图
由受力平衡可得：F
拉1+F
拉2
=F
压1
+F
压2
+1.3G.........................①
由力矩平衡可得：1.65F
拉1-1.65F
拉2
=-3.5F
压1
+3.5F
压2
.............②
F
压1=2（F
前
-F
前
*9.4/10）=131.64KN
F
压2=2（F
后
-F
后
*9.4/10.4）= 192.96KN
解①、②式可得：F
拉1=241.86KN，F
拉2
=111.86KN
因吊架每侧为两根钢丝绳，且吊装4点按3点计算，所以可求前侧每根副钢丝绳拉力F
前“和后侧每根副钢丝绳拉力F
后
“
F
前
“=F
拉1
/2*
3
4
*
4.9
54
.9
=163.6KN；F
后
“=F
拉2
/2*
3
4
*
4.9
54
.9
=75.7KN
钢丝绳安全系数取5,五金手册选用公称抗拉强度为1770MPa 的6×37纤维芯钢丝绳直径为38mm 的允许抗拉强度为843KN ，满足要求。
4）吊装架受压稳定计算
①吊架长5.15m ，宽4.7m ，因主钢丝绳直接作用在吊架的长边及短边上，所以在吊装过程中计算长边和短边是否满足压杆稳定，因长边受力大所以只需计算长边是否满足。
长边受力分析如图15
图1-4吊装架长边受力分析图
其轴向压力为F=2（F 前*10575.2+F 前’’*54
.924
.1）=607.5KN 根据压杆稳定条件：
][δϕ≤A
F
式中F 为杆件轴向受压力，A 为截面积，ϕ 为受压稳定系数，][δ为许用抗压应力值 吊架采用采用双槽32a 槽钢组成 F=607.5KN ，A=97.4cm 2，][δ=215MPa 杆件的ϕ值与压杆柔度λ有关，i
l
μλ=
式中，μ为压杆长度因数，按最不利杆端约束2=μ；l 为压杆长度，15.5=l ；i 为截面惯性半径
对截面计算惯性矩如图
图1-5吊架截面图
根据公式12/)bh (33-=BH Ix ，所以求得444571y c 14863cm I m Ix ==， 因y x I I >，说明压杆弱轴为y 轴，故应以y i 计算柔度值：cm A
I i y 85.6y ==
得出3.1502y ==
y
i l
λ，此截面为b 类截面，查b 类截面构件轴心受压稳定系数表得出 307.0=ϕ
综上可解得23
/3.62100
4.9710
5.607mm N A F =⨯⨯=；MPa 66215307.0][=⨯=δϕ
因此][δϕ≤A
F
成立，满足受压杆件稳定。