T梁压浆施工方案
T梁压浆方案
武汉市高新一路（华光南路～关山射击场）道路排水修建工程跨南环铁路K15+988.2茶棚高架桥
施
工
方
案
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审核人：
批准人：
年月日
T梁压浆施工方案
1、水泥浆的强度应不低于30Mpa。
水泥浆的水灰比宜为0.40~0.45之间，水泥浆稠度宜控制在14~18s之间。
2、压浆前，应对孔道进行清洁处理。
3、压浆时，应从最低点的压浆孔压入，有最高点的排气孔排气和泌水。
压浆顺序要先压注下层孔道。
压浆应缓慢、均匀地进行，不得中断，并将所有最高点的排气孔依次一一放开和关闭，使孔道内排气通畅。
邻近的孔道，尽量先连续压浆完成，不能连续压浆时，后压浆的孔道要在压浆前用压力水冲洗通畅。
4、压浆应达到孔道另一端饱满和出浆，并应达到排气孔排出与规定稠度相同的水泥浆为止。
为保证管道中充满灰浆，关闭出浆口后，应保持不小于0.5Mpa的一个稳压期，该稳压期不应小于2min。
5、压浆过程中及压浆后48h内，结构混凝土的温度不得低于5℃，否则应采取保温措施。
6、压浆时，每一工作班应留取不少于3组的70.7mm×70.7mm ×70.7mm立方体试件，标准养护28天，检查其抗压强度，作为评定水泥浆质量的依据。
预应力T梁张拉、压浆施工方案
预应力T梁张拉、压浆施工方案一、工程概况怀通七标路线全长6.57km，其中桥梁七座计2024.56m，预制梁分为25米T 梁、30米T梁、40米T梁三种型号，依序是五岭水库30米T梁150片，黄沙塘30米T梁60片，文岩塘40米T梁90片，马鞍村25米T梁60片，对门田25米T梁30片，洛洛树30米T梁100片，风行湾30米T梁155片，共计预制T 梁645片，其中：25米和40米各90片，30米465片。
二、计划张拉日期：2010 年11 月15 日三、预应力拟采用张拉工艺：本标段T梁张拉根据设计要求采用两端张拉，张拉时采用应力和伸长量双控，伸长量不超过计算值的±6%，严禁超出计算范围。
1、原材料及锚具技术要求预应力钢绞线采用设计要求的低松弛高强度预应力钢绞线（φs15.2mm）；锚具进场后按有关标准和规格数量进行了复核和质量检验，经检验合格。
2、投入机具设备3、钢绞线张拉施工要求3.1、施加预应力前，应将钢绞线与选配锚具夹具千斤顶，油表配套送有关计量认证机构校验。
3.2、钢绞线与锚具组装时，要使钢绞线与锚具均与孔道中心线重合。
3.3、预应力钢绞线张拉控制应力按设计要求进行，并按钢束编号顺序对称张拉。
3.4、在张拉过程中，应边张拉边测伸长值。
3.5、预应力钢丝束应以渐进的和均匀的速度张拉。
4、张拉工作4.1、穿束时用橡胶皮包扎束端，以便穿束。
4.2、将工作锚的锚环传入钢丝束，按钢绞线束的自然状态插入夹片，用小锤轻轻将夹片打入锚环内。
4.3、工作锚装好后，将束尾端100mm处绑扎成束，以便安装千斤顶。
4.4、千斤顶、油泵、工具锚等张拉设备及仪器的安装，安装时工具锚需对中准确。
4.5、对预应力筋施加预应力之前。
应对构件进行检验，外观和尺寸应符合质量标准要求。
张拉时，预制梁砼立方体强度达到设计砼强度等级的85%，且龄期不少于7天后，方可张拉。
4.6、预应力筋的张拉顺序(钢绞线编号)：50%N2→100%N3→100%N2→100%N1。
T梁预制张拉和压浆施工方案
江西省交通厅乐温高速公路建设项目南昌绕城公路A6标段赣江中支特大桥40米T梁预制、张拉和压浆施工方案编制：复核：总工：中铁大桥局集团第五工程有限公司乐温高速A6标段项目经理部二OO四年三月二十五日40米T梁预制、张拉和压浆施工方案一、编制依据1、《公路桥涵施工技术规范》2、《公路工程质量检验评定标准》3、《公路工程国内招标文件范本》4、交通部颁布有关标准图5、本合同段相关设计、业主文件二、工程概况本标段为一全长2368米的特大桥工程，里程桩号为K19+811~K22+179，上部结构为59×40米先简支后连续预应力混凝土T梁，共14联，除0#-5#、49#-54#、54#-59#共3联为5孔一联外，其余墩均为4孔一联。
全桥分左、右两幅，除29#~48#墩共19孔(K20+975~K21+735)为有人行道部分，每孔单幅由8片T梁组成外，其余孔均为单幅7片T梁，全桥共预制T梁864片。
T梁梁高为2.32m，梁宽2.32m，顶面设有2％的横坡，全梁梁高、梁宽一致，跨中腹板厚20cm，支点附近腹板厚52cm。
桥梁横向通过梁间横隔板及翼缘板的湿接缝连接成整体。
T梁最大吊装重105.65t。
三、制梁施工工艺(一) 场地选择梁体预制设两个预制场。
两预制场并排设在9#墩~16#墩便道左侧；预制场占地约30000m2。
每个制梁场配备2台60t龙门吊机、1台10t小龙门吊机；存梁场设在9#~16#墩桥位处，配备2台60t跨墩龙门吊机，供提梁、架梁使用。
梁场设置制梁台座37个，制梁模板11套（8套中模、3套边模）。
砼工厂设在8#~9#墩施工便道左侧，占地约3000m2，设2×1500L搅拌站1座。
砼工厂、梁场采用C20砼进行场地硬化。
具体布置详见附图1“预制梁场平面布置图”。
(二) 台座制作将地表土开挖约20cm，平整压实，每个台座按设计T梁底座平面尺寸放样，开挖台座基础基坑。
台座两端扩大基础按2.6*2.6*0.7m施工，中间台座基础按宽1.0m，高0.4m施工，采用C20砼浇筑基础至设计标高，并预埋钢筋，然后按T梁梁底平面尺寸严格控制立模及安设纵向角钢，浇筑C20砼。
预制T梁张拉压浆施工方案
30m及40m预应力T梁预制方案1、工程概况全桥共计预应力T梁190片，其中30米150片，40米40片。
主梁断面：30米T梁：主梁高度2.0米，其中内梁预制宽度1.70m、边梁预制宽度1.85m，主梁跨中肋宽0.2m，马蹄宽为梁两端部均匀加厚段0.5m、中部均匀段0.5m；40米T梁：主梁高度2.5米，其中内梁预制宽度1.70m、边梁预制宽度1.85m，主梁跨中肋宽0.2m，马蹄宽为梁两端部均匀加厚段0.6m、中部均匀段0.6m。
预应力体系：预制主梁预应力钢束采用Φs15.2-7、Φs15.2-8、Φs15.2-9及Φs15.2-10钢绞线，镀锌双波纹管成孔，YM圆形锚具。
钢绞线均采用两段一次张拉锚固。
锚下张拉控制应力未计入锚具锚口摩阻损失部分。
2、T梁预制施工方案（1）T梁预制场：T梁预制场方案已报监理单位审核批复，梁场也已按照批复方案建设完成，就不在具体介绍。
（见预制梁场方案）（2）T梁预制工艺流程及施工方法T梁预制前对各种原材料、设备进行试验、检测及标定等，特别是张拉用千斤顶、油泵、钢绞线等。
根据检校数据及钢绞线张拉力，计算出其对应的油表读数报监理工程师审批。
T梁预制施工程序：加工、安装梁肋钢筋、加工预埋支座钢板穿入预应力管道并定位，穿入钢铰线，埋设预埋件安装模板绑扎翼缘板钢筋、预埋桥面系钢筋浇筑混凝土、拆模养护张拉预应力筋压浆、封锚移梁安装。
①钢筋加工及安装钢筋加工场紧靠预制场。
钢筋的调直、切断、弯曲等制作工序均集中在钢筋加工场内进行，直径大于等于25mm的所有钢筋接头采用机械连接。
制作成型的钢筋分类堆放并挂牌编号，妥善保管。
钢筋绑扎焊接按技术规范施工，确保浇筑砼时不发生变形、塌陷，按设计要求准确、牢固地埋设各种预埋钢筋（或钢板）。
②波纹管、钢绞线施工波纹管在施工现场卷制，由专人负责加工，确保尺寸、刚度、密封性等符合施工要求。
钢绞线进场后支垫存放，防止日晒雨淋而锈蚀，钢铰线用砂轮切割机下料，下料长度按计算长度加工作长度确定，将下好的钢绞线运到台座附近，按设计图纸编号。
40mT梁张拉压浆施工方案
渌水大桥40m后张预应力T梁张拉与压浆施工方案一、编制依据1、中华人民共和国交通部标准《公路工程技术标准》（JTJ001-97）2、中华人民共和国交通部标准《公路桥涵施工设计规范》（JTJ041-2000）3、中华人民共和国交通部标准《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》（JTG062-2004）4、湖南省醴陵市渌水大桥施工图设计二、工程概况本工程为40m跨预应力混凝土T梁，预应力钢绞线采用φj15.2高强度低松驰钢绞线，公称面积Ay=140mm2，标准强度R b y=1860MPa，弹性模量Ey=1.95×105MPa，预应力张拉控制应力бk=0.75 R b y=1395MPa,松弛率：ρ=0.035，松弛系数ξ=0.3，金属波纹管摩阻系数：μ=0.25，偏差系数：κ=0.0015，预应力锚具采用YM15-8、YM15-9孔锚具；孔道成型采用D80mm金属波纹管。
三、张拉设备1、YCW200型千斤顶二台2、2YBZ2-80型电动油泵二台3、活塞式压浆泵一台四、张拉前准备工作1、预应力筋下料：对钢绞线：构件长度加2×60cm=120cm（两端张拉时需增加的工作长度）。
2、预应力孔道成型采用金属波纹管，接口处用连接套管对接，对接口要用胶带密封好，预应力孔道位置应保持准确符合设计要求，施工时应设置固定管道的井字形钢筋架。
浇筑砼时应尽量避免振破波纹管，预应力钢绞线在砼初凝前应来回抽动，以免粘结。
3、预应力构件端头预埋铁，其位置和垂直度应准确，浇筑砼时，应特别注意端部砼的密实性，拆模后端头预埋铁和嗽叭口内多余砼和波纹管应清理干净。
4注意预埋排气管与波纹管的连结处密封良好,排气管伸出梁面高10cm,曲线段波纹管排气管安装最高点,保证灌浆孔通畅,并在出口处加盖密封.五、工艺流程及质量保证措施（附图工艺流程）1、预应力筋和锚具应有原材料的出厂合格证和机械性能试验报告。
2、张拉设备及仪表应由专人使用和管理进场前做好检验，张拉时出现反常现象应及时重新检验。
T梁预应力张拉、压浆施工工艺
01张拉1、预应力张拉施工1）项目部提前委托有资质的检测单位做钢绞线松弛、弹模、P锚锚固力、锚口摩阻等试验。
预制T梁砼强度达到设计强度等级的90%，龄期达到7天后方可张拉预应力钢束。
2）预应力钢绞线张拉控制吨位及张拉步骤如下：φS15.2mm 高强度、低松弛钢铰线锚下张拉控制应力为σcon=0.75fpk，张拉步骤为0→初应力→105%σcon（持荷5min 锚固）。
根据现场实际情况，16m、13m的T梁设置2根钢绞线（N1、N2），采用单端张拉；25m、22m的T梁设置3根钢绞线（N1、N2、N3）采用两端对称均匀张拉。
预应力张拉采用LTS-2智能张拉系统，其具体张拉顺序见下表：表1 张拉顺序表3）预应力钢束按张拉控制应力和引伸量双控标准控制，引伸量误差控制在6%以内。
4）对同一张拉截面，断丝率不得大于1%，每束钢绞线断丝、滑丝不得超过一根，不允许整根钢绞线拉断。
5）张拉完成后，校核测得的伸长量与计算伸长量，若两者差值在±6%以内，即合格。
否则应查明原因可采取以下措施：a、重新校准张拉设备；b、对钢绞线作弹性模量检查；c、放松预应力筋更换钢绞线后重新张拉；d、重新测定波纹管孔道的摩阻系数。
2、预应力张拉注意事项为确保预应力质量，要求对张拉工艺、定位钢筋、管道成形严格控制，具体要求如下：1）预应力钢材的断丝、滑丝，不得超过规范规定的要求。
如超过规定数，应进行更换，如不能更换时，可提高其他束的控制力作为补偿，但最大张拉力不得超过钢绞线的标准强度的80%。
2）在张拉完成后，测得的延伸量与计算延伸量之差应在±6%以内，否则应采取以下的若干步骤或全部步骤：A重新校准设备；B对预应力材料做弹性模量检查；C放松预应力钢材重新张拉；D预应力钢绞线用润滑剂以减少磨擦损失，仅水溶性油剂可用于管道系统，且在灌浆前洗掉；E监理工程师对预应力张拉认可后，预应力钢材应予锚固。
放松千斤顶时应避免振动锚具和预应力钢绞线端部；F预应力钢材在监理工程师认可后才可截割露头，梁端锚口应按图纸所示用砂浆封闭。
T梁张拉计算及压浆施工方案
T梁张拉计算及压浆施工方案T梁张拉计算及压浆施工方案一、30mT梁张拉伸长量计算值(按μ=0.1,k=0.0015计算）弹性模量Eg=(1.983+1.9104+1.9776+1.9675+1.9484+1.969)/6=1.96Gpa根据后张预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力的计算式：Ｐ×Ｌ[1-e-(kL+μθ)]△L = P=P×Ａy×Eg kL+μθ式中: △L—预应力筋理论伸长值：cm；P—预应力筋的平均张拉力，N；L—从张拉端至计算截面孔道长度，cm；Ay—预应力筋截面面积，mm2；Eg—预应力筋的弹性模量，Mpa；p—预应力筋张拉端的张拉力，N；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，0.0015；μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数，0.1；（一）、30m T梁中主梁1.N1（6束）预应力筋截面面积Ay=140*6=840mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*840=1124.928KN由图纸说明：θ=4.46°*3.14/180°=0.0778radL=31.6806-2*1=29.6806mL弯=2.7218mL直1=9.6184*2=19.2368mL直2=（29.6806-19.2368-2.7218*2）/2=2.5001mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*2.7218+0.1*0.0778)P=P× =1124.928 *kL+μθ0.0015*2.7218+0.1*0.0778=1118.28184KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1118.2818*2-1124.928 =1111.63568KNＰ×Ｌ△L==1118.28184*2.7218/(840*1.96*105 )Ａy×Eg=1.85cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1111.63568*19.2368/840/1.96*105=12.99cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1124.928*2.5001/840*1.96*105=1.71cmL=1.85*2+1.71*2+12.99=20.11cm2.N2（6束）预应力筋截面面积Ay=140*6=840mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*840=1124.928 KN由图纸说明：θ=5.86°*3.14/180°=0.1022radL=31.7151-2*1=29.7151mL直1=7.1898*2=14.3796mL弯=3.5772mL直2=（29.7151-14.3796-3.5772*2）/2=4.09055mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*3.5772+0.1*0.1022)P=P× =1124.928 *kL+μθ0.0015*3.5772+0.1*0.1022=1116.206KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1116.206*2-1124.928 =1107.483KNＰ×Ｌ△L==1116.206*3.5772/(840*1.96*105 )Ａy×Eg=2.42cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1107.483*14.3796/840/1.96*105=9.68cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1124.928*4.09055/840*1.96*105=2.8cmL=2.42*2+2.8*2+9.68=20.12cm3.N3（6束）预应力筋截面面积Ay=140*6=840mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*840=1124.928 KN由图纸说明：θ=6.54°*3.14/180°=0.1141radL=31.7542-2*1=29.7542mL直1=4.9802*2=9.9604mL弯=3.9953mL直2=（29.7542-9.9604-3.9953*2）/2=5.9016mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*3.9953+0.1*0.1141)P=P× =1124.928 *kL+μθ0.0015*3.9953+0.1*0.1141=1115.197KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1115.197*2-1124.928 =1105.465KNＰ×Ｌ△L==1115.197*3.9953/(840*1.96*105 )Ａy×Eg=2.71cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1105.465*9.9604/840/1.96*105=6.69cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1124.928*5.9016/840*1.96*105=4.03cmL=2.71*2+4.03*2+6.69=20.17cm4.N4（6束）预应力筋截面面积Ay=140*6=840mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*840=1124.928 KN由图纸说明：θ=6.37°*3.14/180°=0.1111radL=31.7744-2*1=29.7744mL直1=3.0317*2=6.0634mL弯=3.8925mL直2=（29.7542-6.0634-3.8925*2）/2=7.963mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*3.8925+0.1*0.1111)P=P× =1124.928 *kL+μθ0.0015*3.8925+0.1*0.1111=1115.447KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1115.447*2-1124.928 =1105.967KNＰ×Ｌ△L==1115.447*3.8925/(840*1.96*105 )Ａy×Eg=2.64cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1105.967*6.0634/840/1.96*105=4.07cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1124.928*7.963/840*1.96*105=5.44cmL=2.64*2+5.44*2+4.07=20.23cm5.N5（6束）预应力筋截面面积Ay=140*6=840mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*840=1124.928 KN由图纸说明：θ=6.74°*3.14/180°=0.1176radL=31.8153-2*1=29.8153mL直1=0.9197*2=1.8394mL弯=4.1159mL直2=（29.7542-1.8394-4.1159*2）/2=9.87205mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*4.1159+0.1*0.1176)P=P× =1124.928 *kL+μθ0.0015*4.1159+0.1*0.1176=1114.902KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1114.902*2-1124.928 =1104.876KNＰ×Ｌ△L==1114.902*4.1159/(840*1.96*105 )Ａy×Eg=2.79cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1104.876*1.8394/840/1.96*105=1.23cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1124.928*9.87205/840*1.96*105=6.75cmL=2.79*2+6.75*2+1.23=20.31cm（二）30m T梁边主梁1.N1（7束）预应力筋截面面积Ay=140*7=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=4.46°*3.14/180°=0.0778radL=31.6806-2*1=29.6806mL弯=2.7218mL直1=9.6184*2=19.2368mL直2=（29.6806-19.2368-2.7218*2）/2=2.5001mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*2.7218+0.1*0.0778)P=P× =1312.416 *kL+μθ0.0015*2.7218+0.1*0.0778=1304.66KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1304.66*2-1312.416 =1296.91KNＰ×Ｌ△L==1304.66*2.7218/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=1.85cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1296.91*19.2368/980/1.96*105=12.99cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1312.416*2.5001/980*1.96*105=1.71cmL=1.85*2+1.71*2+12.99=20.11cm2.N2（7束）预应力筋截面面积Ay=140*7=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=5.86°*3.14/180°=0.1022radL=31.7151-2*1=29.7151mL直1=7.1898*2=14.3796mL弯=3.5772mL直2=（29.7151-14.3796-3.5772*2）/2=4.09055mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*3.5772+0.1*0.1022)P=P× =1312.416 *kL+μθ0.0015*3.5772+0.1*0.1022=1302.24KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1302.24*2-1312.416 =1292.064KNＰ×Ｌ△L==11302.24*3.5772/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=2.42cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1292.064*14.3796/980/1.96*105=9.68cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1312.416*4.09055/980*1.96*105=2.8cmL=2.42*2+2.8*2+9.68=20.12cm3.N3（7束）预应力筋截面面积Ay=140*7=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=6.54°*3.14/180°=0.1141radL=31.7542-2*1=29.7542mL直1=4.9802*2=9.9604mL弯=3.9953mL直2=（29.7542-9.9604-3.9953*2）/2=5.9016m μ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*3.9953+0.1*0.1141)P=P× =1312.416 *kL+μθ0.0015*3.9953+0.1*0.1141=1301.063KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1301.063*2-1312.416 =1289.71KNＰ×Ｌ△L==1301.063*3.9953/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=2.71cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1289.71*9.9604/980/1.96*105=6.69cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1312.416*5.9016/980*1.96*105=4.03cmL=2.71*2+4.03*2+6.69=20.17cm4.N4（7束）预应力筋截面面积Ay=140*7=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=6.37°*3.14/180°=0.1111radL=31.7744-2*1=29.7744mL直1=3.0317*2=6.0634mL弯=3.8925mL直2=（29.7542-6.0634-3.8925*2）/2=7.963mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*3.8925+0.1*0.1111)P=P× =1312.416 *kL+μθ0.0015*3.8925+0.1*0.1111=1301.355KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1301.355*2-1312.416 =1290.295KNＰ×Ｌ△L==1301.355*3.8925/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=2.64cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1290.295*6.0634/980/1.96*105=4.07cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1312.416*7.963/980*1.96*105=5.44cmL=2.64*2+5.44*2+4.07=20.23cm5.N5（7束）预应力筋截面面积Ay=140*7=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=6.74°*3.14/180°=0.1176radL=31.8153-2*1=29.8153mL直1=0.9197*2=1.8394mL弯=4.1159mL直2=（29.7542-1.8394-4.1159*2）/2=9.87205mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*4.1159+0.1*0.1176)P=P× =1312.416 *kL+μθ0.0015*4.1159+0.1*0.1176=1300.719KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1300.719*2-1124.928 =1289.023KNＰ×Ｌ△L==1300.719*4.1159/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=2.79cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1289.023*1.8394/980/1.96*105=1.23cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1312.416*9.87205/980*1.96*105=6.75cmL=2.79*2+6.75*2+1.23=20.31cm千斤顶工作长度的伸长量计算:ΔL=PL/AyEy=σk*Ay*L/AyEy=σk*L/Ey=1339.2*0.58/1.96*105=4.0mm二、35mT梁张拉伸长量计算值(按μ=0.1,k=0.0015计算）弹性模量Eg=(1.983+1.9104+1.9776+1.9675+1.9484+1.969)/6=1.96Gpa根据后张预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力的计算式：Ｐ×Ｌ[1-e-(kL+μθ)]△L = P=P×Ａy×Eg kL+μθ式中: △L—预应力筋理论伸长值：cm；P—预应力筋的平均张拉力，N；L—从张拉端至计算截面孔道长度，cm；Ay—预应力筋截面面积，mm2；Eg—预应力筋的弹性模量，Mpa；p—预应力筋张拉端的张拉力，N；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；R—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，0.0015；μ—预应力筋与孔道避的摩擦系数，0.1 ；（一）35m T梁中主梁1.N1（7束）预应力筋截面面积Ay=140*7=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=4.46°*3.14/180°=0.0778radL=36.6802-2*1=34.6802mL弯=3.1106mL直1=11.9239*2=23.8478mL直2=（34.6802-11.9239*2-3.1106*2）/2=2.3056mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*3.1106+0.1*0.0778)P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*3.1106+0.1*0.0778=1304.282KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1304.282*2-1312.416 =1296.149KNＰ×Ｌ△L==1304.282*3.1106/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=2.11cm△L直1=P2×L/Ay×E=1296.149*23.8478/980/1.96*105=16.1cm△L直2=P1×L/Ay×E=1312.416*2.3056/980/1.96*105=1.58cmL=16.1+2.11*2+1.58*2=23.48cm2.N2（7束）预应力筋截面面积Ay=140*6=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=5.86°*3.14/180°=0.1022radL=36.7143-2*1=34.7143mL弯=4.0883mL直1=9.4341*2=18.8682mL直2=（34.7143-18.8682-4.0883*2）/2=3.83475mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*4.0883+0.1*0.1022)P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*4.0883+0.1*0.1022=1301.742KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1301.742*2-1312.416 =1291.068KNＰ×Ｌ△L==1301.742*4.0883/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=2.77cm△L直1=P2×L/Ay×E=1291.068*18.8682/980/1.96*105=12.69cm△L直2=P1×L/Ay×E=1312.416*3.83475/980/1.96*105=2.62cmL=12.69+2.77*2+2.62*2=23.47cm3.N3（7束）预应力筋截面面积Ay=140*6=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=6.54°*3.14/180°=0.1141radL=36.7529-2*1=34.7529mL弯=4.5661mL直1=7.1945*2=14.389mL直2=（34.7529-14.389-3.1106*2）/2=5.61585mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*4.5661+0.1*0.1141)P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*4.5661+0.1*0.1141=1300.508KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1300.508*2-1312.416 =1288.599KNＰ×Ｌ△L==1300.508*4.5661/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=3.09cm△L直1=P2×L/Ay×E=1288.599*14.389/980/1.96*105=9.66cm△L直2=P1×L/Ay×E=1312.416*5.61585/980/1.96*105=3.84cmL=9.66+3.09*2+3.84*2=23.52cm4.N4（7束）预应力筋截面面积Ay=140*6=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=6.37°*3.14/180°=0.1111radL=36.7733-2*1=34.7733mL弯=4.4486mL直1=5.2534*2=10.5068mL直2=（34.7733-10.5068-4.4486*2）/2=7.68465mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*4.4486+0.1*0.1111)P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*4.4486+0.1*0.1111=1300.814KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1300.814*2-1312.416 =1289.212KNＰ×Ｌ△L==1300.814*4.4486/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=3.01cm△L直1=P2×L/Ay×E=1289.212*10.5068/980/1.96*105=7.05cm△L直2=P1×L/Ay×E=1312.416*7.68465/980/1.96*105=5.25cmL=7.05+3.01*2+5.26*2=23.59cm5.N5（7束）预应力筋截面面积Ay=140*6=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=6.74°*3.14/180°=0.1176radL=36.814-2*1=34.814mL弯=4.7039mL直1=3.1253*2=6.2506mL直2=（34.814-6.2506-4.7039*2）/2=9.5778mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*4.7039+0.1*0.1176)P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*4.7039+0.1*0.1176=1300.148KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1300.148*2-1312.416 =1287.879KNＰ×Ｌ△L==1300.148*4.7039/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=3.18cm△L直1=P2×L/Ay×E=1287.879*6.2506/980/1.96*105=4.19cm△L直2=P1×L/Ay×E=1312.416*9.5778/980/1.96*105=6.55cmL=4.19+3.18*2+6.55*2=23.65cm（二）35m T梁边主梁1.N1（8束）预应力筋截面面积Ay=140*8=1120mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*1120=1499.904KN由图纸说明：θ=2.23°*3.14/180°=0.0389radL=36.6654-2*1=34.6654mL弯=1.5577mL直1=12.7011*2=25.4022mL直2=（34.6654-25.4022-1.5577*2）/2=3.0739mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*1.5577+0.1*0.0389)P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*1.5577+0.1*0.0389=1495.24KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1495.24*2-1499.904 =1490.58KNＰ×Ｌ△L==1495.24*1.5577/(1120*1.96*105 )Ａy×Eg=1.06cm△L直1=P2×L/Ay×E=1490.58*25.4022/1120/1.96*105=17.25cm△L直2=P1×L/Ay×E=1499.904*3.0739/1120/1.96*105=2.1cmL=17.26+1.06*2+2.1*2=23.58cm2.N2（8束）预应力筋截面面积Ay=140*8=1120mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*1120=1499.904KN由图纸说明：θ=4.4°*3.14/180°=0.077radL=36.6915-2*1=34.6915mL弯=3.0709mL直1=9.9438*2=19.8876mL直2=（34.6915-19.8876-3.0709*2）/2=4.33105mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*3.0709+0.1*0.077)P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*3.0709+0.1*0.077=1490.731KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1490.731*2-1499.904 =1481.558KNＰ×Ｌ△L==1490.731*3.0709/(1120*1.96*105 )Ａy×Eg=2.09cm△L直1=P2×L/Ay×E=1481.558*19.8876/1120/1.96*105=13.43cm△L直2=P1×L/Ay×E=1499.904*4.33105/1120/1.96*105=2.96cmL=13.42+2.09*2+2.96*2=23.52cm3.N3（6束）预应力筋截面面积Ay=140*8=1120mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*1120=1499.904KN由图纸说明：θ=5.46°*3.14/180°=0.0952radL=36.7257-2*1=34.7257mL弯=3.8101mL直1=7.5735*2=15.147mL直2=（34.7257-15.147-3.8101*2）/2=5.97925mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*3.8101+0.1*0.0952)P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*3.8101+0.1*0.0952=1488.533KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1488.533*2-1499.904 =1477.161KNＰ×Ｌ△L==1488.533*3.8101/(1120*1.96*105 )Ａy×Eg=2.58cm△L直1=P2×L/Ay×E=1477.161*15.147/1120/1.96*105=10.20cm△L直2=P1×L/Ay×E=1499.904*5.97925/1120/1.96*105=4.09cmL=10.20+2.58*2+4.09*2=23.54cm4.N4（8束）预应力筋截面面积Ay=140*8=1120mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*1120=1499.904KN由图纸说明：θ=5.51°*3.14/180°=0.0961radL=36.7455-2*1=34.7455mL弯=3.846mL直1=5.5555*2=11.111mL直2=（34.7455-11.111-3.846*2）/2=7.97125m μ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*3.846+0.1*0.0961)P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*3.846+0.1*0.0961=1488.428KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1488.428*2-1499.904 =1476.952KNＰ×Ｌ△L==1488.428*3.846/(1120*1.96*105 )Ａy×Eg=2.61cm△L直1=P2×L/Ay×E=1476.952*11.111/1120/1.96*105=7.47cm△L直2=P1×L/Ay×E=1499.904*7.97125/1120/1.96*105=5.45cmL=7.47+2.61*2+5.45*2=23.59cm5.N5（8束）预应力筋截面面积Ay=140*8=1120mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*1120=1499.904KN由图纸说明：θ=6.02°*3.14/180°=0.105radL=36.7837-2*1=34.7837mL弯=4.2039mL直1=3.3761*2=6.7522mL直2=（34.7837-6.7522-4.2039*2）/2=9.81185mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*4.2039+0.1*0.105)P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*4.2039+0.1*0.105=1487.37KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1487.37*2-1499.904 =1474.835KNＰ×Ｌ△L==1487.37*4.2039/(1120*1.96*105 )Ａy×Eg=2.85cm△L直1=P2×L/Ay×E=1474.835*6.7522/1120/1.96*105=4.53cm△L直2=P1×L/Ay×E=1499.904*9.81185/1120/1.96*105=6.71cmL=4.53+2.85*2+6.71*2=23.65cm6.N6（8束）预应力筋截面面积Ay=140*8=1120mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*1120=1499.904KN由图纸说明：θ=6.39°*3.14/180°=0.111radL=36.8237-2*1=34.8237mL弯=4.458mL直1=1.2487*2=2.4974mL直2=（34.8237-2.4974-4.458*2）/2=11.70515mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*4.458+0.1*0.111)P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*4.458+0.1*0.111=1486.609KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1486.609*2-1499.904 =1473.313KNＰ×Ｌ△L==1486.609*4.458/(1120*1.96*105 )Ａy×Eg=3.02cm△L直1=P2×L/Ay×E=1473.313*2.4974/1120/1.96*105=1.68cm△L直2=P1×L/Ay×E=1499.904*11.70515/1120/1.96*105=8.00cmL=1.68+3.02*2+8.00*2=23.72cm千斤顶工作长度的伸长量计算:ΔL=PL/AyEy=σk*Ay*L/AyEy=σk*L/Ey=1339.2*0.58/1.96*105=4.0mm三、预应力孔道压浆1、预应力筋张拉完毕后尽早压浆；2、孔道压浆宜采用水泥浆，水泥浆强28天抗压强度不小于30Mpa（用70.7mm 立方体测试），水泥浆的技术条件应符合下列规定：①、水泥宜采用硅酸盐水泥和普通水泥，水泥标号不得低于P.O42.5；②、水灰比宜为0.3～0.35，可掺入适量减水剂以增加流动性；③、水泥浆的泌水率最大不得超过3%，拌和后3小时泌水率宜控制在2%，浆体流动度≤30S，泌水应在24h内重新全部被浆吸回；④、流动性在流动性测定仪上进行试验，水泥浆自仪器内流出的时间不超过6秒；⑤、膨胀率水泥浆中（通过试验）可掺入适当砼膨胀剂，膨胀剂的掺入量参照其与水泥用量的比例规定及试验所得结果，水泥浆掺入膨胀剂后的自由膨胀应小于10%；⑥、收缩率不大于2%；⑦、水泥浆稠度宜控制在14-18s之间。
T梁张拉压浆专项方案
云南省香格里拉至丽江高速公路1合同段K0+560.059～K11+560T梁张拉压浆施工专项方案编制：复核：审核：云南建工香丽高速公路土建施工第一项目部二〇一六年三月目录一、工程慨况 (1)二、工法特点 (1)三、适用范围 (1)四、工艺原理 (2)4.1智能张拉系统工艺原理 (2)4.2智能大循环压浆系统工艺原理 (4)五、施工工艺流程及操作要点 (7)5.1智能张拉施工工艺及操作要点 (7)5.2预应力筋加工与制作控制要点 (11)5.3预应力筋锚具、夹具和连接器质量控制要点 (15)5.4智能压浆施工工艺及操作要点 (16)5.5主要人员配备和劳动力组织表 (20)六、材料与设备 (21)6.1主要施工材料 (21)6.2主要施工机械设备 (21)七、质量控制 (21)7.1工程质量控制标准 (21)7.2智能张拉质量控制措施 (22)7.3智能压浆质量控制措施 (23)八、安全措施 (23)九、环保措施 (25)十、资源节约 (25)十一、效益分析 (26)11.1技术效益 (26)11.2经济效益 (26)11.3社会效益 (27)十二、应用实例 (27)T梁张拉压浆施工专项方案一、工程慨况香格里拉至丽江高速公路一合同段桥梁有：（1）杨给1#大桥;（2）杨给2#左幅大桥1;（3）杨给2#左幅大桥2;（4）杨给2#右幅大桥;（5）杨给3#左线大桥;（6）杨给3#右线大桥;（7）碧古左线特大桥1;（8）碧古左线特大桥2;（9）碧古右线特大桥,全部为30米预应力砼连续T梁，总计980片。
我们将采用智能张拉、智能压浆施工新技术、新工艺。
二、工法特点2.1采用智能张拉施工技术，变人工操作为智能机械自动控制，实现精确同步，自动施工提升张拉精度。
2.2采用大循环智能压浆施工技术，持续循环压力排尽孔道空气，保证压浆密实，避免或明显减少钢绞线锈蚀，提高桥梁结构的耐久性，采用双孔同时压浆，提高工效、工程施工进度。
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T梁压浆施工方案
福建省第一公路工程公司第四分公司唐静一、工程概况：
本项目为京台线建瓯至闽侯高速公路宁德市境路基土建工程
A14标段，标段内20米T梁142片，25米T梁95片，30米T梁700片，40米T梁88片，共有T梁1025片。
二、编制依据：
1、京台线建瓯至闽侯高速公路宁德市境路基土建工程A14标
段施工图设计文件。
2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50—2011）。
3、《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1—2004）。
三、施工工艺：
（一）施工准备
1、材料和机具的准备：
本工程压浆选用厦门龙跃四海LY-II后张法预应力管道专用
压浆料，由多种优质水泥基材料和工性能外加剂优化配制而成，
工地现场使用按比例加水即可，操作极其简单，具有优异的流动性，浆体稳定，充盈度好，凝结时间可调，无收缩、微膨胀、其
强度高，水胶比低至0.26~0.28，无泌水，不离析，早期塑性膨胀，后期微膨胀，有良好的体积稳定性。
操作简单，加水即用，可泵
性良好，能保持较长的工作时间。
浆体硬化后强度高（>50Mpa），
粘结性好。
产品具有高充盈性，可一次性压浆施工，管道内浆体
密实无空隙。
机具选用200L水泥浆高速搅拌机、活塞式压浆泵、
空气压缩机。
2、灌浆前准备工作：
压浆前用水冲洗孔道，借以除尘和湿润孔壁，除掉孔内的杂质，便于灰浆流动及孔壁有良好的粘着性。
接着用空气压缩机将孔道内的积水吹除吹干。
检查设备连接及电源、水管路、材料准备到位情况，施工平台等措施，检查封锚及孔道密封工作。
张拉结束后，应用砂轮机在离工作锚板20－40mm处切断外露的钢绞线并用砂浆或者原子灰进行封闭处理。
压浆料的水灰比为0.26～0.28，拌合水泥浆之前应首先在搅拌机中加入实际拌合用水，开动搅拌机，均匀加入所需压浆料，边加入边搅拌，整个过程维持5-8min，然后将制好的浆液导入储浆桶中。
3、压浆：
同片梁的压浆按由下至上的顺序进行压浆。
进出浆均采用带阀门的管口。
压浆过程要缓慢均匀保持恒压作业，最大压力控制0.5-0.7Mpa。
当出浆口流出浆液达到注浆口浆液的稠度时，关闭出浆口阀门，然后持续2min注浆且压力不小于0.5Mpa的一个稳压期，稳压期过后即可卸去进行下一孔道的压浆作业。
四、注意事项：
1、张拉完成后，孔道应尽早压浆。
应在24h内完成，以保证预应力钢绞线不出现锈蚀和减少预应力损失。
2、压浆料自搅拌至压入孔道的延续时间，视气温情况而定，
一般在30-45min范围内。
3、压浆料在使用前和压浆过程中应连续搅拌，以维持浆液的
均匀性和流动性。
因延迟使用所致的流动性降低的水泥浆，不得
用过加水来增加其流动度。
4、压浆时气温应保持在5-30℃之间，否则应采取措施满足条件。
施工时，在高温条件下，应选择温度较低的时间，如夜间施工；在低温条件下，应按冬季施工标准进行。
5、压浆应缓慢、均匀的进行，不得中断。
不能连续压浆时，
应将孔道内之前压入的浆液冲洗干净。
6、压浆完毕后及时对压浆机具进行清洗，以便于下次压浆作
业正常使用。
7、每次压浆工作班应留取不少于3组的70.7mm×70.7mm×70.7mm立方体试件，标准养护28天，检查其抗压强度，作为评定水泥浆质量的依据。