数值传热学习题答案(汇总版)

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传热学课后答案(完结版)

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2 2 1 1
2
tw2
3
tw1 tw 2 q2 1 2 3 1 2 3
再由:
tw1
λ
λ 3
tw2
q1
q2 0.2q1 ,有
tw1 tw 2 t t 0.2 w1 w 2 1 2 1 2 3 1 2 1 2 3
得:
3 43 (
'2 3 2 5 6 2 R 0.265m k / W 2 3 0.65 0.024
"
由计算可知,双 Low-e 膜双真空玻璃的导热热阻高于中空玻璃,也就是说双 Low-e 膜双真 空玻璃的保温性能要优于中空玻璃。 3. 4.略 5 .
m2
(m 2 K )
、 h2 85W
(m 2 K )
、 t1 45 ℃
t2 500 ℃、 k ' h2 85W
求: k 、 、
(m 2 K )
、 1mm 、 398 W
(m K )
解:由于管壁相对直径而言较小,故可将此圆管壁近似为平壁 即: k
tw1 t w 2 x
(设 tw1 tw 2 ) , 否则 t 与平壁 coust (即常物性假设)
其与平壁的材料无关的根本原因在 的材料有关 (2)由 4.略
q
dt dx
知,q 与平壁的材料即物性有关
5.解:
d 2 dt (r )0 dr dr r r1 , t tw1 (设tw1 t w 2 ) r r2 , t tw 2
绪论
思考题与习题( P89 )答案: 1. 冰雹落体后溶化所需热量主要是由以下途径得到:

数值传热课后学习题及答案(权威版)

数值传热课后学习题及答案(权威版)

习题 4-14
充分发展区的温度控制方程如下:
c
p
u
T x
1 r
r
(r
T r
)
对于三种无量纲定义 T Tw 、 T T 、 T Tw 进行分析如下
Tb Tw
Tw T
T Tw
1)由 T Tw 得: Tb Tw
T (Tb Tw ) Tw
由 T 可得:
T [(Tb Tw ) Tw ] Tb (1 ) Tw
x
x
x
x
T r
[(Tb
Tw ) Tw ] r
(Tb
Tw
)
r
(1 ) Tw r
由 Tb 与 r
无关、
与 x 无关以及
T x

T r
的表达式可知,除了 Tw 均匀的情况外,该无量
纲温度定义在一般情况下是不能用分离变量法的;
2)由 T T 得: Tw T
T (Tw T ) T
由 T 可得:
节点 3:
T2 4T3 75
求解结果:
T2 85 , T3 40
对整个控制容积作能量平衡,有:
qB Sx h f (T f T3 ) Sx 15 (20 40) 150 2 0
即:计算区域总体守恒要求满足
习题 4-5
在 4-2 习题中,如果 h 10 (T3 T f )0.25 ,则各节点离散方程如下:
coematrix(n,n)=A(1,n); if n>=2
coematrix(n,n-1)=-1*B(1,n); end if n<mdim
coematrix(n,n+1)=-1*C(1,n); end end %计算 D 矢量 D=(coematrix*T')'; %由已知的 A、B、C、D 用 TDMA 方法求解 T %消元 P(1,1)=C(1,1)/A(1,1); Q(1,1)=D(1,1)/A(1,1); for n=2:mdim P(1,n)=C(1,n)/(A(1,n)-B(1,n)*P(1,n-1)); Q(1,n)=(D(1,n)+B(1,n)*Q(1,n-1))/(A(1,n)-B(1,n)*P(1,n-1)); end %回迭 Tcal(1,mdim)=Q(1,mdim); for n=(mdim-1):-1:1 Tcal(1,n)=P(1,n)*Tcal(1,n+1)+Q(1,n);

数值传热第六章作业

数值传热第六章作业

6-3 试在直角坐标系的交错网格上,写出动量离散方程式(6-5)、(6-6)中的系数nb a (即S N W E a a a a ,,,),n n e e A a A a ,,,的表达式。

为简便起见,设(1)流体物性为常数;(2)在x, y 方向上网格各自均匀划分。

速度e u 的邻点可参阅图6-5, 速度n υ的邻点参见图6-32.对流、扩散项的离散可采用五种三点格式之一。

解:根据课本P145式(5-13)、(5-16)、(5-18),对流、扩散项采用指数格式计算本题 在二维直角坐标系中,对流—扩散方程的通用形式为:()()()φφφφφρυφφρρφS y y x x y u x t +⎪⎪⎭⎫⎝⎛∂∂Γ∂∂+⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂Γ∂∂=∂∂+∂∂+∂∂ 对于动量方程,把压力梯度项放到源项中了。

引入在x 及y 方向的对流—扩散总通量密度,上式可改写为:()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂+∂∂-=⎪⎪⎭⎫⎝⎛∂∂Γ-∂∂+⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂Γ-∂∂+∂∂y p x p S y y x u x t φρυφφφρρφφφ 即:()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂+∂∂-=∂∂+∂∂+∂∂y p x p S y J x J t yx ρφ (1) 其中:yJ xu J y x ∂∂Γ-=∂∂Γ-=φρυφφφρφφ将(1)式对P 控制容积做时间与空间上的积分得:e E P p P c s n w e pp A P P V S S J J J J V t)()()()()()(0-+∆+=-+-+∆∆-φρφρφ将通用变量φ换成速度u ,相应的其控制容积变为:所以上式可改写为:e E P p p c s n w e ee A P P V S S J J J J V t u u )()()()()()(0-+∆+=-+-+∆∆-φρρ (2)式(6-5)为:()e E P nb nbe e A p p b u au a -++=∑对上式用界面总通量表达式为:ee E e e EE e u a u F a J -+=)( (3)e w W w W w u F a u a J )(--= (4)n N e n N n u a u F a J -+=)( (5)e s S s S s u F a u a J )(--= (6) 把以上方程代入方程(2)得:e E p e p c e s S s S n N en N w w e w W ee E e e EE ee A P P V u S S u F a u a u a u F a u a u F a u a u F a V tu u )()()()()()(0-+∆+=-+--++--+-++∆∆-ρρ整理得:eE p ec s S n N w W ee E ep s S n N w W e EE A P P u tVV S u a u a u a u a u V S F a F a F a F a tV)(])()()()([0-+∆∆+∆++++=∆--+++-+++∆∆ρρ当对流、扩散项的离散采用指数格式时, 则上式中的系数分别为:1)ex p()(-==∆∆e ee e EE P F P A D a 1)e x p ()e x p ()(-==∆∆∆w w w w w W P P F P B D a1)ex p()(-==∆∆n n n n N P F P A D a 1)e x p ()e x p ()(-==∆∆∆s s s s s S P P F P B D a tVa e ∆∆=ρ0V S a F F F F a a a a a p e s n w e S N W EE e ∆-+-+-++++=00e e c u a V S b +∆=y A e ∆=同理对(6-6)()n N P nb nbn n A p p b aa -++=∑υυ,类似地有:1)ex p()(-==∆∆n n n n NN P F P A D a 1)e x p ()e x p ()(-==∆∆∆s s s s s S P P F P B D a 1)ex p()(-==∆∆e e e e E P F P A D a 1)e x p ()e x p ()(-==∆∆∆ww w w w W P P F P B D atVa n ∆∆=ρ0V S a F F F F a a a a a p n s e w n S E W NN n ∆-+-+-++++=000n n c u a V S b +∆=x A n ∆=6-4 对图6-11所示的二维流动情形,已知:10,0,20,50====E N s w p p v u 流动是稳态的,且密度为常数。

传热学课后题答案整理

传热学课后题答案整理

读书破万卷下笔如有神3-15 一种火焰报警器采用低熔点的金属丝作为传热元件,当该导线受火焰或高温烟气的作??210K)W/(m?0,C,用而熔断时报警系统即被触发,一报警系统的熔点为5003?m/7200kg?c?420J/(kg?K)00C650烟气加热,初始温度为25C,。

问当它突然受到后,为在1min内发生报警讯号,导线的直径应限在多少以下?设复合换热器的表面换热系212W/(m?K)。

数为解:采用集总参数法得:?hA?)exp(????cv0?C500?,要使元件报警则0500?650hA?)exp(???cv?65025,代入数据得D=0.669mm验证Bi数:h(V/A)hD?3?0.Bi?050.0095??10???4,故可采用集总参数法。

01。

在进行静推力试验时,温度为30C-31 一火箭发动机喷管,壁厚为9mm,出世温度为32)Km?1950W/(0的高温燃气送于该喷管,燃气与壁面间的表面传热系数为750C。

喷管材3??m/?8400kg)?KJ/(kgk/(m?)c?560?24.6W。

假设喷料的密度,,导热系数为管因直径与厚度之比较大而可视为平壁,且外侧可作绝热处理,试确定:为使喷管的最高温度不超过材料允许的温度而能允许的运行时间;1()在所允许的时间的终了时刻,壁面中的最大温差;2)(在上述时刻壁面中的平均温度梯度与最大温度梯度。

3)(?h?0.解:Bi?7134??=0.?769211?1000?1750???(1)0.43605 ?30?1750m??????cossin??111?ln?????cossin2??110?0.9993Fo?2??1.下笔如有神读书破万卷22???c??Fo?Fo?15.5s??1??????)1?????(2)?(????mmaxm?cos110C.9)?2931?(1000?1750)(?cos0.76921?t?th0?C/(3)59451m???????xmax?x??x??1xt1????????m))cos(dx??(x?001????x??x0?1000?293.9?17500?m C/655m?1)?32(cos?1)??(cos0.?769211?0.009无限长圆管0C的空气来模拟实物中平均温度为的模型中,用20-1、在一台缩小成为实物1/860C空气的加热过程。

传热习题答案--全

传热习题答案--全

P165传热习题答案1.答案:q=(t1-t2)/[b/λ]=1634W/m22.答案:(1)q=(t2-t3)/[b2/λ2]=289.7W/m2(2)t1=861ºC t4=178.5ºC4.答案:(1)利用公式4-26 Q/L=97.4W/m (2)t2=300ºC6.答案 : Q = 4πλr1r2(t1-t2)/(r2-r1)8. 答案:利用公式4-39,其中特性温度取进出口温度的平均值(60ºC),λ,μ,C p为该特性温度下水的物性参数,得到α=1786 W/m2∙K9.答案:利用Q=C p q m(t2-t1)计算得出Q=6.28×103W利用公式4-39,其中特性温度取进出口温度的平均值(55ºC),λ,μ,C p为该特性温度下空气的物性参数,得到α=315.8 W/m2∙K对于空气,对流吸热Q=αΑ(t w-t) 其中t w≈T W≈T S,t取进出口温度的平均值(55ºC)由此得到L=3.6m10答案:(1)甲醇对管壁的对流传热系数:利用公式4-39,其中特性温度取进出口温度的平均值(45ºC),λ,μ,C p为该特性温度下的物性参数,分别为0.212W/m∙K, 0.6×10-3Pa ∙s, 2.495×103J/kg ∙K得到α=962.1 W/m2∙K (2)水对管壁的对流传热系数利用公式4-46 其中特性温度取进出口温度的平均值(25ºC)得到α΄=3254 W/m2∙K13.答案:由已知条件,K≈α(空气),正比于u0.8, 正比于q m0.8原来空气吸热Q=KAΔt m=C P q m(t2-t1) 其中Δt m=65.48ºC改变生产条件后Q΄=K΄AΔt΄m=C P q΄m(t΄2-t1) 其中Δt΄m=68.21ºCQ΄与Q相比,其中K΄/ K= (q m΄/ q m)0.8,得到q m΄/ q m=1.7315、答案:利用公式4-73,并流时Δt m=61.5ºC,逆流时Δt m=78.3ºC19.答案:(1)利用公式4-73,并流时Δt m=33.7ºC,逆流时Δt m=39.9ºC(2)Q= KAΔt m=C P q m(T1-T2) 并流时A= 3.71m2逆流时A=3.13m220.答案:利用公式4-73,Δt m=64.1ºC,Q= ρC v q m(t2-t1) = 2.25×105 W Q= KAΔt m计算得到A=2.34m223.答案:(1)利用公式4-86,其中d0=25mm, d i=21mm,d m=23mm αo=500W/m2∙K αI=2000W/m2∙K λ=45.4 W/m∙K计算得到K=379 W/m2∙KKAΔt m=C P q m(T1-T2) 其中Δt m=50ºC 得到A=6.4m2(2)利用公式4-90 得到K΄=318 W/m2∙K K΄AΔt m=C P q m(T1-T2) 得到A΄=7.7m2(3)由于热阻主要在油侧,所以要提高K,关键要提高油的对流传热系数(如提高油的湍动程度),同时减少其污垢热阻24、说明:本题难度较大,需要用到试差法,了解即可。

传热学试题答案.doc

传热学试题答案.doc

①Nu准则数的表达式为(A )②根据流体流动的起因不同,把对流换热分为( A)A.强制对流换热和自然对流换热B.沸腾换热和凝结换热C.紊流换热和层流换热D.核态沸腾换热和膜态沸腾换热③雷诺准则反映了( A)A.流体运动时所受惯性力和粘性力的相对大小B.流体的速度分布与温度分布这两者之间的内在联系C.对流换热强度的准则D.浮升力与粘滞力的相对大小④彼此相似的物理现象,它们的( D)必定相等。

A.温度B.速度C.惯性力D.同名准则数⑤高温换热器采用下述哪种布置方式更安全?( D)A.逆流B.顺流和逆流均可C.无法确定D.顺流⑥顺流式换热器的热流体进出口温度分别为100℃和70℃,冷流体进出口温度分别为20℃和40℃,则其对数平均温差等于()A.60.98℃B.50.98℃ C.44.98℃D.40.98℃⑦7.为了达到降低壁温的目的,肋片应装在( D)A.热流体一侧B.换热系数较大一侧C.冷流体一侧D.换热系数较小一侧⑧黑体表面的有效辐射( D)对应温度下黑体的辐射力。

A.大于B.小于 C.无法比较D.等于⑨通过单位长度圆筒壁的热流密度的单位为( D)A.W B.W/m2 C.W/m D.W/m3⑩格拉晓夫准则数的表达式为(D )⑪ .由炉膛火焰向水冷壁传热的主要方式是( A )A.热辐射B.热对流C.导热D.都不是⑫准则方程式Nu=f(Gr,Pr)反映了( C )的变化规律。

A.强制对流换热B.凝结对流换热C.自然对流换热D.核态沸腾换热⑬下列各种方法中,属于削弱传热的方法是( D )A.增加流体流度B.设置肋片C.管内加插入物增加流体扰动D.采用导热系数较小的材料使导热热阻增加⑭冷热流体的温度给定,换热器热流体侧结垢会使传热壁面的温度( A )A.增加B.减小C.不变D.有时增加,有时减小⑮将保温瓶的双层玻璃中间抽成真空,其目的是( D )A.减少导热B.减小对流换热C.减少对流与辐射换热D.减少导热与对流换热⑯下列参数中属于物性参数的是( B )A.传热系数B.导热系数C.换热系数D.角系数⑰已知一顺流布置换热器的热流体进出口温度分别为300°C和150°C,冷流体进出口温度分别为50°C和100°C,则其对数平均温差约为( )A.100°CB.124°CC.150°CD.225°C⑱对于过热器中:高温烟气→外壁→内壁→过热蒸汽的传热过程次序为( A )A.复合换热、导热、对流换热B.导热、对流换热、复合换热C.对流换热、复合换热、导热D.复合换热、对流换热、导热⑲温度对辐射换热的影响( D )对对流换热的影响。

数值传热学 第六章答案 (2)

数值传热学 第六章答案 (2)

数值传热学第六章答案简介本文档将为读者提供《数值传热学》第六章的答案。

第六章主要涉及热对流传热的数值计算方法,包括网格划分、边界条件、离散方法等内容。

通过本文档,读者将了解如何使用数值方法解决热对流传热问题,并学会应用这些方法进行实际计算。

问题回答1. 简述热对流传热的数值计算方法。

热对流传热的数值计算方法主要包括三个步骤:网格划分、边界条件设置和离散方法。

网格划分是指将传热区域划分为若干个离散的小单元,每个单元内部温度变化均匀。

常见的网格划分方法有结构化网格和非结构化网格。

结构化网格适用于简单几何形状,易于处理;非结构化网格则适用于复杂几何形状。

边界条件设置是指给定物体表面的边界条件,如温度或热流密度。

边界条件的设置需要根据实际问题来确定,可以通过实验或经验公式来获取。

离散方法是指将传热控制方程进行离散化,通常使用有限差分法或有限元法。

有限差分法将控制方程离散化为代数方程组,而有限元法则通过近似方法将方程离散化。

2. 什么是结构化网格和非结构化网格?它们在热对流传热计算中有何不同?结构化网格是指由规则排列的矩形或立方体单元组成的网格。

在结构化网格中,每个单元与其相邻单元之间的联系都是固定的,因此易于处理。

结构化网格适用于简单几何形状,如长方体或圆柱体。

非结构化网格是指由不规则形状的三角形、四边形或多边形组成的网格。

在非结构化网格中,每个单元与其相邻单元之间的联系可能是不确定的,需要使用邻接表来表示网格拓扑关系。

非结构化网格适用于复杂几何形状,如复杂流体流动中的腔体或障碍物。

在热对流传热计算中,结构化网格和非结构化网格的主要区别在于网格的配置方式和计算复杂度。

结构化网格由正交单元组成,计算稳定性较高,但对于复杂几何形状的处理能力较差。

非结构化网格可以灵活地适应复杂几何形状,但计算复杂度较高。

3. 如何设置边界条件?边界条件的设置是热对流传热计算中非常重要的一步,它决定了计算结果的准确性和可靠性。

数值传热学 习题答案

数值传热学 习题答案

数值传热学习题答案数值传热学习题答案数值传热学是热力学的一个重要分支,主要研究热量在物质中传递的机理和规律。

在实际工程中,我们经常会遇到各种与传热有关的问题,通过数值计算可以得到准确的答案。

下面我将为大家提供一些数值传热学习题的答案,希望能够帮助大家更好地理解和应用这门学科。

1. 一个铝制热交换器的表面积为10平方米,其表面温度为100摄氏度,环境温度为20摄氏度。

已知铝的导热系数为200 W/(m·K),求热交换器的传热速率。

答:根据传热定律,传热速率与传热面积、传热系数和温度差之间成正比。

传热速率 = 传热系数× 传热面积× 温度差。

将已知数据代入公式中,可得传热速率= 200 × 10 × (100 - 20) = 160,000 W。

2. 一个房间的尺寸为5米× 5米× 3米,墙壁和天花板的厚度为0.2米,墙壁和天花板的导热系数为0.5 W/(m·K),室内温度为25摄氏度,室外温度为10摄氏度。

求房间的传热损失。

答:房间的传热损失可以通过计算墙壁和天花板的传热速率来得到。

墙壁和天花板的传热速率 = 传热系数× 传热面积× 温度差。

墙壁和天花板的传热面积 = 2 × (5 × 5) + 2 × (5 × 3) = 70平方米。

将已知数据代入公式中,可得墙壁和天花板的传热速率= 0.5 × 70 × (25 - 10) = 525 W。

因此,房间的传热损失为525瓦特。

3. 一个水箱的体积为1立方米,初始温度为20摄氏度,水的密度为1000千克/立方米,比热容为4186 J/(千克·摄氏度),水箱的表面积为2平方米,表面温度为100摄氏度。

已知水的传热系数为0.6 W/(m^2·K),求水箱内水的温度随时间的变化。

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e
(uu) −(uu) dydt =
n t + t s e w t
e
w
u u 2[ y n − s ]dxdt y

(uu )e = (uu )E +(uu) P
2
, (uu )w =
(uu )W +(uu )P ,
第一章: 习题 1-7
解:由于对称性,取半个通道作为求解区域。 常物性不可压缩流体,二维层流、稳态对流换热的控制方程组为: 质量守恒方程
u v + =0 x y
动量守恒方程
2u 2u (uu ) (vu ) 1 p + =− 2v (uv) (vv) 1 p + =− + + 2 2 x y y y x
2krP kr k kr k TP = P + TE + P − TW + rP rS r r 2 r 2

1 kr , rP 1 krw , a P = a E + aW , b r aE = k P + = e aW = k − = r 2 r r 2 r
t t t t (uu)tE − (uu)W uN − 2u P + uS yt = 2 xt 2 y
整理得离散方程为:
t (uu)tE − (uu)W
4x
t t t uN + uS − 2uP − =0 y 2
2—3:
u 1 (u 2 ) 2u 解:由 u = x = 2 x = y 2 得:
v = 0,
u T = = 0; y y
出口截面
u v T = 0, = 0, = 0 ; 或者写:采用数值传热学的处理方法。 x x x
y T
u(y) T
O
x
h
进口
图 1-10 习题 1-7 的图示 本题如果采用整个通道作为计算区域,应该扣除 0.5 分
出口
第二章: 2-3. 解:由 u


u 随 x 而变化的型线,这里取为阶梯式,即在控制容积内沿 x 方向不变, y
2
t +t
t

e w
u u t +t u u − dtdx = 2 x − dt t y y y n y s n s
n n n n TE −TW TE −2TPn + TW k + f (x ) +S=0 整理得: 2x x 2
4kT P= 2k + xf ( x)T E+2k − xf ( x)T W +2x 2 S
− 2k 时, a E 会成为负值, x 2k 当 f(x)> 时, aW 会成为负值。 x
选定
u 随 t 而变化的规律,这里采用阶梯显式,则 y
t +t
u t u t u u 2x − dt = 2 − t x t y n y s y n y s 进一步选取 u 随 x,y 分段线性变化,则
dT dr
d P (x )w +
T dr 2
2
P
(x )2 w +
2!
2-4-6
dT d 2T 根据式(2-4-5) 、式(2-4-6)可以计算出 , dr dr 2
dT (x )w TE − (x )e − (x )w TP − (x )e TW = dr (x )w (x )e 2 + (x )e (x )w 2
2 2 2 2


2-4-7
d 2T (x )w TE − (x )e +(x )w TP + (x )e TW = dr 2 (x )w 2 (x )e + (x )e 2 (x )w 2 2
2-4-8
将式(2-4-7) 、式(2-4-8)代入上面的非守恒型方程,整理成(并考虑到常物性、均分网 格) :
2-7-2
T 2T (3y ) 3T (3y ) 4T (3y ) (3y ) + 2 Ti , 4 = Ti ,1 + + 3 + 4 + y 2! 3! 4! y y y
2 3 4
2-7-4
(2-7-1)×18, (2-7-2)×(-9) , (2-7-3)×2 然后相加,验证发现,能够将 Taylor 展开 式中 o(y ) , o(y ) 两项消掉,而保留了
2u u 1 (uu ) = =η 2 得: y x 2 x
2u (uu) 其守恒形式为: =2η 2 y x
对方程两端在 t 时间间隔内对其控制容积积分得:

t
t + t t
t + t
n
s
t + t e n 2u (uu) = 2 dxdydt t w s y 2 dydxdt w x
将式(2-4-1-1) 、式(2-4-1-2)代入式(2-4-1)可以得到:
2-4-1-2
rk dr = (T r r dr dr x
e w e
1 d
dT
rk
E
rk − TP ) − (TP − TW ) x w
2-4-2
d 2T k dT + + S = 0 的离散方程。 dr 2 r dr
将点 TE 对点 TP 作 Taylor 展开,有:
dT TE = TP + dr
d 2T P (x )e + dr 2
P
(x )e2 +
2!
2-4-5
再将点 TW 对点 TP 作 Taylor 展开,有:
TW = TP −
能量守恒方程 边界条件:
2T 2T (uT ) (vT ) + = a x 2 + y 2 x y
进口截面 u = u ( y ), Tin = c, v = 0 ; 平板通道上(下)壁面 u = v = 0,
T = 0; y
中心线上对称条件:
rk dr = rk r r dr dr dr
w
e
1 d
dT

dT
dT − rk dr w e
2-4-1
dT TE − TP = dr e ( r )e
2-4-1-1
TP − TW dT = dr w ( r )w
2 2 uE + uP u = , 2 2 e
2 2 uW + uP u = 2 2 w
t u ut N − uP y = (y ) , n n
t
t ut u p − uS y = (y ) 。 s s
t
(y ) n = (y ) s = y
选定 u 2 随 y 而变化的型线,这里取为阶梯式,即在控制容积内沿 y 方向不变,则

t
t +t
s n
2 (ue2 − uw )dtdy =y
t +t
t
2 (ue2 − uw )dt
选定 u 2 随 t 而变化的规律,这里采用阶梯式显式,则
y
选定 则
t +t
t
t t 2 (ue2 − uw )dt = ( u 2 ) − ( u 2 ) t y e w
(u 2 ) 2u = 2 原方程的守恒形式为: x y 2
对方程两端在 t 时间间隔内对其控制容积积分,把可积的部分积出后得:

t
t +t
s n
2 (ue2 − uw )dtdy = 2 t
t +t

e w
u u − dtdx y n y s
带入得:
2 2 t t t uE − uW uN − 2uP + uS t y = 2 t x 2 y
整理得离散方程为 :
2 2 t t t uE − uW uN − 2uP + uS = 4x (y)2
习题 2-4 [解]
1.先用控制容积积分法得出离散方程: 以 r 乘式
1 d dT rk + S = 0 ,并对图 2-2 所示的控制容积 P 作积分: r dr dr

e
w
rSdr = S
2 re2 − rw = SrP r 2
2-4-3
根据式(2-4-2) 、式(2-4-3)可以得到:
rk rk rk rk + TP = TE + T W + SrP r x e x w x e x w
2
u u N −u P y n = (y ) , n
(y ) n = (y ) s = y
u u P −u S y s = (y ) 。 s
带入,得:

t + t
t
t + t u − 2uP + uS (uu) E − (uu)W ydt = 2[ N ]xdt t 2 y
当 f(x)< 成为负值会使 TP 的计算结果偏离实际值。 2—6:
解:查表 2-1,可得各阶导数的中心差分表达式如下:
n TEn − 2TPn + TW d 2T ( 2 ) P,n = dx x 2
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