玻璃综合计算计算书
玻璃计算
标高100.000米标准层框支承玻璃幕墙设计计算书一、荷载计算1、标高为 100.000 m 处荷载计算(1). 风荷载计算:W k:作用在幕墙上的风荷载标准值 ( kN/m^2)W:作用在幕墙上的风荷载设计值 ( kN/m^2)βgz:100.000m 高处阵风系数(按b类区计算)μ f =0.5×( Z/10 )^-0.16 = 0.346βgz=0.89×( 1 + 2μf ) = 1.506μz:100.000m 高处风压高度变化系数(按b类区计算) (GB50009-2001)μz=1×( Z/10 )^0.32 = 2.089μs:风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001， 大面处 转角处 μs =1.0+0.2 = 1.2γw:风荷载作用分项系数: 1.4W k=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001)=1.506×2.089×1.2×0.500 = 1.888 kN/m^2W=γw × W k=1.4×1.888 = 2.643 kN/m^2(2). 自重荷载计算:采用 6mm 厚单片钢化玻璃G AK:玻璃板块平均自重(不包括铝框)标准值 ( kN/m^2 )G A:玻璃板块平均自重(不包括铝框)设计值 ( kN/m^2 )γG:自重荷载作用分项系数: 1.2G AK=25.6×6/1000 = 0.154 kN/m^2G A =γG × G AK=1.2×0.154 = 0.185 kN/m^2(3). 地震荷载计算:q EAK:垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用标准值( kN/m^2 )q EA:垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用设计值( kN/m^2 )β:动力放大系数，取 5.0α:水平地震影响系数最大值，本工程抗震设防烈度：7 度，取 0.08γE:地震作用分项系数: 1.3q EAK=β×α×G AK=5.0×0.08×0.154=0.062 kN/m^2q EA=1.3×0.062 = 0.081 kN/m^2二、玻璃的计算1. 玻璃的强度计算采用 6mm 厚单片钢化玻璃校核依据:σ ≤ f g = 84.0 N/mm^2(JGJ102-2003 5.2.1)q k:玻璃所受组合荷载标准值q:玻璃所受组合荷载设计值荷载采用 S W + 0.5S E 组合:q k =W k + 0.5q EAk=1.888 + 0.5 × 0.062 = 1.919 kN/m^2q=W+ 0.5q EA=2.643 + 0.5 × 0.081 = 2.684 kN/m^2a:玻璃短边边长 a = 1.480 mb:玻璃长边边长 b = 1.590 mt:玻璃厚度 : 6 mmψ:玻璃板面跨中弯曲系数，按边长比a/b查JGJ102-2003表 6.1.2-1 得：0.050σ:玻璃所受的应力E:玻璃的弹性模量 E = 72000 N/mm^2θ:参数θ=qk . a^4 / ( E . t^4 )(JGJ102-2003 6.1.2-3) =1.919 × 10^-3 × 1480^4 / ( 72000 × 6^4 ) = 98.67η:折减系数，可由参数 θ 按表 6.1.2-2 查得 η =0.686mm 厚玻璃强度计算：σ=6.ψ.q.a2 .η / t2(JGJ102-2003 6.1.2-1) =6 × 0.050 × 2.684 × 1.48^2 × 0.68 × 1000 / 6^2=33.49 N/mm^2 < f g = 84.0 N/mm^2玻璃的强度可以满足2. 玻璃的挠度计算玻璃最大挠度 u，小于玻璃短边尺寸的 1/60ν:泊松比，取为ν = 0.2μ:挠度系数，按边长比a/b查JGJ102-2003表 6.1.3 得：0.00467t:玻璃厚度 : 6 mma:玻璃短边边长 a = 1480 mmW k:玻璃所受风荷载标准值 Wk = 1.888 kN/m^2θ:参数θ =W k .a4 / ( Et4 )(JGJ102-2003 6.1.2-3) =1.888×10^-3×1480^4/(72000×6^4) = 97.08η:折减系数，可由参数 θ 按表 6.1.2-2 查得 η =0.69D:玻璃弯曲刚度D =E.t3 / [12(1-ν2 ) ](JGJ102-2003 6.1.3-1)=72000×6^3/[(12×(1-0.2^2)] = 1350000 Nmmu:玻璃跨中最大挠度u =μ.W.a4.η / D(JGJ102-2003 6.1.3-2)k=0.00467×1.888×10^-3×1480^4×0.69/1350000 = 21.54 mm21.54 mm < 1480/60 = 24.67 mm玻璃挠度可以满足要求三、幕墙玻璃板块结构胶计算1. 按风荷载和自重效应, 计算硅酮结构密封胶的宽度:(1) 风载荷作用下结构胶粘结宽度的计算:C s1:风载荷作用下结构胶粘结宽度 (mm)W:风荷载设计值 W = 2.643 kN/m^2q EA:水平地震作用设计值: 0.081 kN/m^2a:矩形分格短边长度 a = 1.480 mf1:结构胶在风荷载或地震作用下的强度设计值 : 0.2 N/mm^2C s1=( W + 0.5 × q EA ) × a / 2 / f1( JGJ 102-2003 5.6.3-2 ）=( 2.643+ 0.5 × 0.081 ) × 1.480/ 2 / 0.2= 9.93 mm取 12.00 mm(2) 自重效应胶缝宽度的计算由于玻璃自重已由横梁来承担，而不由结构胶来承担，故由自重效应引起的胶缝宽度计算可不予考虑。
玻璃综合计算(计算书)
框支承幕墙玻璃设计计算书工程所在地：上海，地区类型：C ，抗震设防烈度7度，幕墙标高 = 5.2m ，抗震设防类别：标准设防类Ⅰ.设计依据:《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2012《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2010《建筑工程抗震设防分类标准》 GB 50223—2008《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《铝合金建筑型材第1部分：基材》 GB/T 5237.1-2008《铝合金建筑型材第2部分：阳极氧化型材》 GB 5237.2-2008《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003《建筑幕墙》 JG 3035-1996《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001《平板玻璃》 GB 11614-2009《半钢化玻璃》 GB/T 17841-2008《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB 15763.2-2005《镀膜玻璃第1部分阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2002《镀膜玻璃第2部分低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-2002《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》《现代建筑装饰-铝合金玻璃幕墙与玻璃采光顶》《BKCADPM集成系统(BKCADPM2010版)》Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：--A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；--C类指有密集建筑群的城市市区；--D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
幕墙玻璃结构计算书
幕墙玻璃结构计算书一、引言幕墙是现代建筑中常见的一种外墙装饰材料，其结构设计需要进行详细的计算，以确保其稳定性和安全性。
本文将对幕墙玻璃结构进行计算，并提供详细的计算书。
二、材料选择幕墙玻璃结构中常用的玻璃材料有钢化玻璃、夹层玻璃和单层玻璃等。
根据不同的项目需求和设计要求，选择合适的材料进行计算。
三、幕墙结构荷载计算1. 自重计算幕墙结构的自重是计算荷载中重要的一部分。
根据玻璃的尺寸和密度，计算玻璃的自重，并考虑到其他构件的自重，如铝合金框架、连接件和支撑结构等。
2. 风荷载计算根据建筑所在地的气候条件和设计要求，计算幕墙结构所受到的风荷载。
考虑到幕墙玻璃的形状和暴露面积，采用相应的风荷载系数进行计算。
3. 温度荷载计算幕墙玻璃会受到温度变化的影响，因此需要进行温度荷载的计算。
根据幕墙玻璃的线性热膨胀系数和温度变化范围，计算温度荷载的大小。
四、玻璃结构计算1. 玻璃板厚度计算根据设计要求和荷载条件，计算幕墙玻璃的合适厚度。
考虑到玻璃板的抗弯强度和承载能力，选择合适的厚度以确保结构的稳定性。
2. 玻璃强度计算根据所选用的玻璃材料，计算玻璃的抗拉强度、抗压强度和抗剪强度等参数。
考虑到实际荷载和安全系数，进行强度计算。
3. 玻璃连接件计算幕墙玻璃结构中的连接件是连接玻璃与铝合金框架的重要组成部分。
进行合适的连接件计算，以确保连接的牢固性和稳定性。
五、结构稳定性计算1. 幕墙水平面内稳定性根据幕墙玻璃结构的几何形状和支撑条件，进行水平面内的稳定性计算。
考虑到玻璃的刚度和承载能力，进行稳定性评估。
2. 幕墙垂直面内稳定性针对幕墙玻璃结构在垂直方向上的稳定性进行计算。
根据玻璃的几何形状和支撑条件，使用适当的方法进行稳定性分析。
六、结论通过对幕墙玻璃结构的计算，可以得出结构的稳定性和安全性评估。
根据计算结果，可以调整设计参数和材料选择，以满足设计和施工的要求。
同时，结构计算书提供了详细的计算过程和数据，方便工程师和建筑师进行参考和应用。
玻璃采光顶计算书
采光顶结构计算第一章、荷载计算一、基本参数计算标高：11.5 m玻璃分格：B×H=1.577×2.500 mB：玻璃宽度H：玻璃长度设计地震烈度：7度地面粗糙度类别：C类二、荷载计算本工程按竖向荷载取值计算；玻璃自重荷载和活荷载的组合，取其中最不利组合。
1、玻璃重量荷载玻璃选用6+9A+6+1.52PVB+6钢化夹胶玻璃玻璃自重荷载标准值，取 G AK=0.4608 N/m2考虑零部件，玻璃自重荷载，取 G AK=0.50 KN/m2G A=1.2×G AK=1.2×0.50=0.60 KN/m22、活荷载作用q K：活荷载标准值，取0.50 KN/m2r q：活荷载作用效应的分项系数，取1.4q：活荷载设计值（KN/m2）q=r q×q K=1.4×0.50=0.70 KN/m23、风荷载作用（负风压）W K：作用在屋面上的风荷载标准值（KN/m2）βgz：瞬时风压的阵风系数，取2.067μs：风荷载体型系数，取-2.0μz：风荷载高度变化系数，取0.74上海市基本风压 W0=0.55 KN/m2(按50年一遇)W K=βgz×μs×μz×W0=2.067×（-2.0）×0.74×0.55=-1.683 KN/m2W：风荷载设计值（KN/m2r W：风荷载作用效应的分项系数，取1.4W=r W×W K=1.4×（-1.683）=-2.356KN/m25、荷载效应组合S由负风荷载效应控制的组合（向上） 标准值：q K =ψG ×G AK +ψW ×W K=1.0×0.50+1.0×(-1.683) =-1.183KN/m 2设计值：q=ψG ×r G ×G AK +ψW ×r W ×W K=1.0×1.0×0.50+1.0×1.4×（-1.683） =-1.856KN/m 2由自重荷载效应控制的组合（向下） 组合：恒＋活标准值：q K =ψG ×G AK +ψq ×q K=1.0×0.50+1.0×0.50 =1.0 KN/m 2设计值：q=ψG ×r G ×G AK +ψq ×r q ×q K=1.0×1.2×0.50+1.0×1.4×0.5 =1.30 KN/m2 所以最不利的荷载为： 向上:最不利荷载标准值为：q K =1.183KN/m 2最不利荷载设计值为：q=1.856KN/m 2第二章、玻璃面板校核一、玻璃强度计算玻璃选用6+9A+6+1.52PVB+6中空夹胶钢化玻璃 1、玻璃组合荷载下的强度校核：a ：玻璃板块的短边尺寸，1.577 mb ：玻璃板块的长边尺寸，2.500 m外片 玻璃自重标准值 25600012.01G t 1G K AK ⨯⨯=⨯⨯==307.2 N/m 2玻璃地震作用标准值 2.30708.05G q AK max E EK ⨯⨯=σβ==123 N/m 2 玻璃地震作用设计值 1233.1q 3.1q EK E ⨯===160 N/m 2中空玻璃的折算厚度 3336695.0te +==7.182mm 分配到外片玻璃上的风荷载标准值333323e e k 1K 6182.7182.716831.1t t t W 1.1W +⨯⨯=+⨯⨯==1169.44 N/m 2分配到外片玻璃上的荷载（作用）组合标准值1235.044.1169q 5.0W q 1EK 1K 1K ⨯+=+==1230.94 N/m 2分配到外片玻璃上的风荷载设计值333323e e 16182.7182.725361.1t t t W 1.1W +⨯⨯=+⨯⨯==1762.151 N/m 2分配到外片玻璃上的荷载（作用）组合设计值1605.0151.1762q 5.0W q 1E 11⨯+=+==1842.151 N/m 2分配到外片外（内）层玻璃上的荷载（作用）组合标准值333323131k k21k 1166694.1230t t t q q q +⨯=+==--=615.47 N/m 2 η：挠度折减系数由参数44K Et /a q =θ454361072.0/157710615.0⨯⨯⨯⨯=-=40.763 查表得：=η10.83分配到外片外（内）层玻璃上的荷载（作用）组合设计值3333231312111666151.1842t t t q q q +⨯=+==--=921.075N/m 2依据ηϕ=σ22t a q 6＜g f由b a =500.2577.1=0.631，查表得：弯矩系数ϕ=0.0836 分配到外片外（内）层玻璃截面设计最大应力值：12121t a q 6ηϕ=σ =83.06157710921.00836.06223⨯⨯⨯⨯⨯- =26.49 N/mm 2＜g f =84.0 N/mm 2玻璃强度符合设计要求。
玻璃计算书SAP2000
四、荷载及组合： 恒载 DL：0.154 KN/M^2 活荷载：S:0.5KN/M^2 地震 Ek:0.08 KN/M^2 组合 1：1.2DL+1.4S+1.3x0.5Ek
五、依据以上数据及国家规范，计算玻璃应力时，荷载按分配到两片玻璃计算；计算挠度时， 按两片玻璃的等效厚度（7.56mm）来计算,采用 SPA2000 软件计算，结果如下图：
3
sap2000灰姑娘的玻璃手机玻璃假面玻璃胶有机玻璃玻璃心玻璃钢玻璃鞋玻璃幕墙玻璃杯
xxxxxx 地下车库 玻璃采光顶玻璃部分
设 计 计 算 书
计算： 校对： 审核：
2010 年 4 月
1
点支式玻璃计算书
一、技术参数：武汉地区：W0=0.35kN/m2 施工高度：2.000m 地震设防烈度：6 度 地面粗糙度： C 类
2ห้องสมุดไป่ตู้
应力图
挠度图 依据规范：长期荷载作用下 6mm 玻璃许用应力为：42 N/mm^2
四点支撑玻璃挠度限值为：L/60 L 为驳接爪长边孔距，则 L/60=19.28mm 由以上数据可见：计算玻璃的应力范围为：-14~22.4 N/mm^2＜42 N/mm^2
计算玻璃的最大挠度为：11.2mm＜19.28mm 所以，玻璃的强度及挠度均满足要求
玻璃计算书
一、基本参数：1、建筑参数最大高度为9.9米，采用6+0.76+6mm夹层钢化玻璃和8+9A+8中空钢化玻璃。
上海地区基本风压W0=0.55KN/m2,地面粗糙度为C类，按7度抗震设防。
二、荷载的计算1.风荷载（1）风荷载标准值(w k)W k = βDμZμS W0βD 瞬时阵风风压变化系数：校核点最高9.9m,按C类，取2.1;μZ 风压高度变化系数〈校核点最高10m,按C类，取0.74〉;μS 风荷载体型系数〈取最大值-2.2 〉;W o基本风压：（上海地区取0.55KN/ m2）;W k = -2.1 ×0.74×2.2 ×0.55 = -1.88KN/m2(2) 风荷载设计值:(W)W = γW × W K（γW分项系数取1.4）= 1.4 × 1.88= -2.63KN/m22. 地震作用均布水平地震作用q Ek(KN/m2)q Ek = βEαmax G/AG/A ：玻璃构件重量:0.3KN/m2 ;αmax ：水平地震影响系数最大值(7度抗震 取0.08)βE ：动力放大系数 取5.0 q Ek = 5×0.08×0.3 = 0.12KN/m 2四、 采光顶玻璃的计算1. 风荷载下的应力(σWK )最大玻璃板块为1030 × 2600； σWk =6φ1w k a 2t 2ησWk ：风荷载标准值下最大弯曲应力;w k ：风荷载标准值（MPa ）;φ1：系数 a/b = 1030 /2600= 0.4查表得 0.1115；a ：玻璃短边长： 取边长a=1030； t ：玻璃厚度为 6 +0.76+6mm ； 验算对象为6+0.76+6夹胶玻璃的外片玻璃，最大应力为玻璃板跨中部σWk ：风荷载下最大弯曲应力；Wk1：风荷载标准值1.88KN/m 2 ,W k1 =0.94KN/m 2η:折减系数，由参数θ按<<玻璃幕墙工程技术规范>>JGJ102-2003表6.1.2-2采用W k1 = W k t 13 t 13+ t 23W k1 = 1.88×63 63+ 63w k a 4w k -----风荷载标准值（MPa ）;a-----玻璃板区格的边长（mm ）；t-----玻璃板的厚度（mm ）θ =11,查表得η=0.956σw = 6×0.1115×0.94×10-3×1030262 ×0.956σWk = 17.7N/mm 22. 地震作用下玻璃板中应力标准值σEK =6φ1q Ek a 2 t 2ηq EK ：垂直于玻璃幕墙平面地震荷载 0.12KN/m 2φ1 ：系数取 0.1115a ：玻璃边长： 1030mm ， t ：玻璃厚度6mmσEK = 6×0.1115×0.12×10-3×1030262×0.956= 2.26N/mm 2 3. 应力组合校核σ = ψw γw σWK + ψE γE σEKθ =0.94×10-3 ×103040.72×105 ×64σ：玻璃板块应力设计值σWK 、σEK :由于风荷载，地震作用在玻璃产生应力标准值，分别为: 17.7N/mm 2、 2.26N/mm 2γw 、γE ：相应分项系数分别取1.4、1.3 ψw 、ψE ：相应分项组合数分别取1.0、0.6σ =1.4 × 17.7 + 0.6 × 1.3 ×2.26 = 26.5N/mm 2 <84N/mm 2结论选用6+0.76+6夹胶钢化玻璃满足强度要求。
玻璃综合计算计算手册
框支承幕墙玻璃设计计算书工程所在地：上海，地区类型：C，抗震设防烈度7度，幕墙标高=5.2m，抗震设防类别：标准设防类Ⅰ.设计依据:《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑抗震设计规范》GB50011-2010《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223—2008《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《钢结构设计规范》GB50017-2003《铝合金建筑型材第1部分：基材》GB/T5237.1-2008《铝合金建筑型材第2部分：阳极氧化型材》GB5237.2-2008《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003《建筑幕墙》JG3035-1996《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ/T139-2001《平板玻璃》GB11614-2009《半钢化玻璃》GB/T17841-2008《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》GB15763.2-2005《镀膜玻璃第1部分阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2002《镀膜玻璃第2部分低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-2002《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》GB3098.2-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》GB3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》GB3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》GB3098.15-2000《建筑结构静力计算手册(第二版)》《现代建筑装饰-铝合金玻璃幕墙与玻璃采光顶》《BKCADPM集成系统(BKCADPM2010版)》Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：--A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；--C类指有密集建筑群的城市市区；--D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
全玻玻璃计算
鼎丰大厦全玻幕墙设计计算书参考图纸DY-004,DT-302,DT-306问题描述:幕墙标高10.00m，基本风压0.75 kN/m2,地面粗糙度B类；玻璃面板为15mm 钢化清玻，分格1848×9000mm；玻璃肋为15mm钢化，宽300mm, 跨度4500mm，按简支梁力学模型设计。
一、风荷载计算1、标高为10.000处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算:W k: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz: 10.000m高处阵风系数(按B类区计算):μf=0.5×(Z/10)-0.16＝0.500βgz=0.89×(1+2μf)=1.780μz: 10.000m高处风压高度变化系数(按B类区计算): (GB50009-2001) μz=(Z/10)0.32=1.000风荷载体型系数μs=1.20W k=βgz×μz×μs×W0(GB50009-2001)=1.780×1.000×1.2×0.750=1.602 kN/m2(2). 风荷载设计值:W: 风荷载设计值: kN/m2r w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96 5.1.6条规定采用W=r w×W k=1.4×1.602=2.243kN/m2二、大片玻璃强度校核:本工程选用大片玻璃种类为: 钢化玻璃1. 该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:αmax: 水平地震影响系数最大值: 0.080G AK: 玻璃板块平均自重:400.000(N/m2)q EAk: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m2)q EAk=5×αmax×G AK/103=5×0.080×400.000/103=0.160kN/m2r E: 地震作用分项系数: 1.3q EA: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m2) q EA=r E×q EAk=1.3×q EAk=1.3×0.160=0.208kN/m22.荷载组合q k: 玻璃所受组合荷载标准值:(kN/m2)q: 玻璃所受组合荷载设计值:(kN/m2)采用S W+0.5S E组合:q k=W k+0.5×q EAk=1.602+0.5×0.160=1.682kN/m2q=W+0.5×q EA=2.243+0.5×0.208=2.347kN/m23. 大片玻璃厚度预算:f g: 大片玻璃强度最大设计值:84.000N/mm2q: 玻璃所受组合荷载设计值:2.347kN/m2a: 玻璃短边长度(板的跨度): 1.848mt1: 大片玻璃厚度预选值: mmt1=((3×q×a2)/(4×f g)/1000)0.5×1000=((3×2.347×1.8482)/(4×84.000)/1000)0.5×1000=8.5mm4. 大片玻璃强度校核:校核依据: σ≤[σ]=72.000N/mm2(与玻璃厚度有关) M: 荷载作用下的弯矩:q: 玻璃所受组合荷载设计值:2.347kN/m2a: 玻璃短边长度: 1.848mb: 玻璃长边长度: 9.000mt: 大片玻璃选取厚度: 15.0mmM=q×b×a2/8=2.347×9.000×1.8482/8=9.017kN·m荷载作用下的截面抗弯矩:W=t2×b×103/6=15.02×9.000×103/6=337500.000mm3全玻璃幕墙大片玻璃的强度:σ=M×106/W=9.017×106/337500.000=26.717N/mm226.717N/mm2≤72.000N/mm2大片玻璃的强度可以满足要求5. 大片玻璃的刚度校核:校核依据: U max≤L/60U max: 玻璃最大挠度qk: 玻璃所受组合荷载标准值:1.682kN/m2荷载作用下的截面惯性矩:I=t3×b×103/12=15.03×9.000×103/12=2531250.00mm4U max=5×q k×b×a4×109/384/E/I=5×1.682×9.000×1.8484×107/384/0.72/2531250.00=9mm≤30.8mmD u=U max/a/1000=9/1.848/1000=0.004≤1/60挠度可以满足要求三、玻璃肋宽度选用:本工程选用玻璃肋种类为: 钢化玻璃1. 玻璃肋宽度初选计算值:L b: 玻璃肋宽度:(mm)q: 玻璃幕墙所受组合荷载设计值:2.347kN/m2B: 两肋间距: 1.848mH sjcg: 玻璃肋上下两支承点之间距离: 4.500mS c0: 玻璃肋强度设计值:72.000N/mm2t: 玻璃肋的厚度: 15.000mmL b=(3×q×B×H sjcg2×106/4/S c0/t)0.5=272.822mm四、玻璃肋强度及刚度校核:玻璃肋宽度选取值: 300.000mm1. 玻璃肋强度校核:校核依据: σ≤[σ]=72.000N/mm2q: 玻璃幕墙所受组合荷载设计值:2.347kN/m2B: 两玻璃肋间距: 1.848mH sjcg: 计算跨度: 4.500mL bxz: 玻璃肋宽度: 300.000mmt: 玻璃肋的厚度: 15.000mmσ=q×B×H sjcg2×6×106/t/L bxz2/8=48.794N/mm248.794N/mm2≤72.000N/mm2玻璃肋的强度可以满足要求2. 玻璃肋刚度校核:校核依据: U max≤L/200U max: 玻璃肋最大挠度q k: 玻璃幕墙所受组合荷载标准值:1.682(kN/m2) U max=5×q k×H sjcg4×B×12×107/384/0.72/t/L bxz3 =7.392mmD u=U max/H sjcg/1000=7.392/4.500/1000=0.002≤1/200挠度可以满足要求五、胶缝强度校核:校核依据: σ≤[σ]=0.2N/mm2Glasst：胶缝宽：12.0mmB: 两玻璃肋间距(板跨度): 1.848mq k: 玻璃幕墙所受组合荷载标准值:1.682(kN/m2) σ=q k×B/2/Glasst=1.682×1.848/2/12.000=0.130N/mm20.130N/mm2≤0.2N/mm2胶缝强度可以满足要求。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
框支承幕墙玻璃设计计算书工程所在地：上海 ，地区类型： C ，抗震设防烈度 7 度 ，幕墙标高 = ，抗震设防类别： 标准设防类I .设计依据：《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001 《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2012 《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2010 《建筑工程抗震设防分类标准》 GB 50223 — 2008 《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002 《钢结构设计规范》 GB 50017-2003 《铝合金建筑型材 第 1 部分：基材》 GB/T 《铝合金建筑型材 第 2 部分：阳极氧化型材》 GB 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003建筑幕墙》 JG 3035-1996 玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001 平板玻璃》 GB 11614-2009半钢化玻璃》 GB/T 17841-2008 建筑用安全玻璃 第 2 部分： 钢化玻璃》 GB 镀膜玻璃 第 1 部分 阳光控制镀膜玻璃》 GB/ 镀膜玻璃 第 2 部分 低辐射镀膜玻璃》 GB/ 螺栓、螺钉和螺柱》 GB 螺母 粗牙螺纹》 GB 自攻螺钉》 GB 不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》 GB 不锈钢螺母》 GB建筑结构静力计算手册 ( 第二版 ) 》 现代建筑装饰 - 铝合金玻璃幕墙与玻璃采光顶》 《BKCADP 集成系统(BKCADPM201版)》n .基本计算公式：(1) . 场地类别划分 ：地面粗糙度可分为 A 、B 、C D 四类：--A 类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B 类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； --C 类指有密集建筑群的城市市区；--D 类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
(2) . 风荷载计算 ：幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012规定采用，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：1 当计算主要承重结构时W k = 3 z y s y z W o(GB50009 8.1.1-1)紧固件机械性能 紧固件机械性能 紧固件机械性能 紧固件机械性能 紧固件机械性能2 当计算围护结构时其中：W k ---垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值 (kN/m 2);其中g 为峰值因子，取值，a 为地面粗糙度指数，I 10为10m 高名义湍流度。
经化简,A 类场地：3 gz =1 + X (Z/10)B 类场地：3 gz =1 + X (Z/10)C 类场地：3 gz =1 + X (Z/10)D 类场地：3 gz =1 + X (Z/10)3 z ---风压高度变化系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.2.1条取定。
根据不同场地类型，按以下公式计算： A 类场地： 3 z =X (Z/10) B 类场地： 3 z =X (Z/10) C 类场地： 3 z =X (Z/10)D 类场地：3 z =X (Z/10)按《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012第833条验算围护构件及其连接的强度时,、外表面 对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取或。
注：上述的局部体型系数3 s1 (1)是适用于围护构件的从属面积 A 小于或等于1m 2的情况，当非直 接承受风载荷的围护构件的从属面积 A 大于或等于25m 2时，局部风压体型系数3 s1 ( 25)可乘以折 减系数，当构件的从属面积小于 25m 2而大于1m 2时，局部风压体型系数3 s1 (A )可按面积的对数 线性插值，即3 s1 (A ) =3 s1 (1) +[ 3 s1 (25) - 3 s1 (1) ] l ogA/ (3) .地震作用计算： q EAk = 3 E Xa max X G AK其中：q EAk —水平地震作用标准值3 E ---动力放大系数，按取定a max-水平地震影响系数最大值，按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取定 a max 按照《建筑抗震设计规范》GB50011-2010表采用。
注：括号内数值分别用于设计基本地震速度为0.15g 和0.30g 的地区。
W k = 3 gz 3 si 3 z W o 式中：(GB500098.1.1-2)3 gz ---高度Z 处的阵风系数 ,按《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012 第 8.6.1 条取 根据不同场地类型，按以下公式计算3 gz=1+2g l 10(Z/1O)得:可按下列规定采用局部风压体型系数3s1 : 1. 正压区 2. 负压区— 对墙面，— 对墙角边，按表8.3.1-1采用;取取根据《建筑工程抗震设防分类标准》 GB 50223—2008 规定：1. 特殊设防类， 应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施； 但抗震设防烈度为 9 度时应按比 9 度更高的要求采取抗震措施。
同时， 应按批准的地震安全性评价 的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用。
2. 重点设防类， 应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施； 但抗震设防烈度为 9 度时应按比 9 度更高的要求采取抗震措施； 地基基础的抗震措施， 应符合有关规定。
同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用。
设计基本地震加速度为， 设计基本地震加速度为， 设计基本地震加速度为， 设计基本地震加速度为， 设计基本地震加速度为， 设计基本地震加速度为， 设计基本地震加速度为，该工程采用标准设防类，上海地区设计基本地震加速度为，抗震设防烈度为a max=G AK --- 幕墙构件的自重 (kN/m )(4) . 作用效应组合 : 一般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度：a.无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：Y o S w Rb. 有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：S E w R/ Y RE 式中 S--- 荷载效应按基本组合的设计值； SE--- 地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值； R---构件抗力设计值；Y 0 -- 结构构件重要性系数，应取不小于； Y RE --- 结构构件承载力抗震调整系数，应取；c. 挠度应符合下式要求：d f w d f,lim d f--- 构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值； df,lim--- 构件挠度限值；d. 双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合 d f w d f,lim 的规定。
幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定：1 有地震作用效应组合时，应按下式进行： S= Y G S GK + Y w w S w + Y E ES EK2无地震作用效应组合时，应按下式进行：S= Y G S GK +W w Y W S WKS--- 作用效应组合的设计值； S Gk--- 永久荷载效应标准值； S wk --- 风荷载效应标准值；SEk--- 地震作用效应标准值；抗震设防烈度 6 度： 抗震设防烈度 7 度： 抗震设防烈度 7 度： 抗震设防烈度8 度： 抗震设防烈度 8 度： 抗震设防烈度9 度：抗震设防烈度9 度：7 度，故取ama=a ma =a max =a max = a max =a max =max =2Y G ---永久荷载分项系数； Y W --风荷载分项系数； Y E --- 地震作用分项系数； 2 W --风荷载的组合值系数；“ E ---地震作用的组合值系数； 进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值：① 一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数丫 G、丫 W Y E 应分别取、和；② 当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数丫 G应取；此时，参与组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应；③ 当永久荷载的效应对构件利时，其分项系数丫 G的取值不应大于。
可变作用的组合系数应按下列规定采用： ① 一般情况下，风荷载的组合系数“ W应取，地震作用于的组合系数” E应取。
② 对水平倒挂玻璃及框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载的组合系数“W应取(永久荷载的效应不起控制作用时)或 (永久荷载的效应起控制作用时 ) 。
幕墙构件的挠度验算时， 风荷载分项系数丫 W 和永久荷载分项系数均应取，且可不考虑作用效应的组合。
一、幕墙玻璃承受荷载计算 :标高为处风荷载计算 W 0: 基本风压2W 0= kN/m 2 风荷载标准值 : 2W k = kN/m 2风荷载设计值 :W: 风荷载设计值 (kN/m 2)Y w : 风荷载作用效应的分项系数： 按《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012 规定采用2^W= 丫 w X Vk=x =m二、玻璃的选用及校核1. 本处采用 : 双夹层中空玻璃玻璃种类为 : 外片外层：钢化玻璃，外片内层：钢化玻璃，内片外层：钢化玻璃，内片 内层：钢化玻璃3玻璃的重力密度为 : (kN/m 3)B T_LI : 双夹层中空玻璃内片内层玻璃厚度为: (mm) B T_LO :双夹层中空玻璃内片外层玻璃厚度为: (mm)B T_WI : 双夹层中空玻璃外片内层玻璃厚度为 : (mm) B T_W :O 双夹层中空玻璃外片外层玻璃厚度为 : (mm) 外片玻璃自重标准值 : G AK1=X (B T_W I +B T_W O )/1000= X +/10002=m内片玻璃自重标准值 : G AK2=X (B T_LI +B T_LO )/1000 = X +/1000 =m2. 该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用a max ：水平地震影响系数最大值：q EAki ：垂直于玻璃外片平面的分布水平地震作用标准值 (kN/m 2)外片玻璃地震作用标准值：q EAk1=5 Xa max X G A K 1玻璃外片夹层玻璃的等效厚度t ei =(B T_w 3+B _wO )A(1⑶=5 XX2=mY E ：地震作用分项系数：2q EAI ：垂直于玻璃外片平面的分布水平地震作用设计值 (kN/m )q EAi =r E X q EAki= X q EAki = X 2=mq EAk2：垂直于玻璃内片平面的分布水平地震作用标准值 (kN/m 2)内片玻璃地震作用标准值：q EAk2=5 Xa max X G A K2=5 XX2=mq EA 2垂直于玻璃内片平面的分布水平地震作用设计值 (kN/m 2)q EA2=r E X q EAk2= X q EAK2 = X =m 23. 玻璃的强度计算：W k ：垂直于玻璃平面的风荷载标准值(kN/m 2)0 :参数n :折减系数，可由参数0按 JGJ102-2003表采用a ： 玻璃纵向边边长: b:玻璃横向边边长: 四边简支玻璃简图：m:玻璃板的弯矩系数查 JGJ102-2003 表, 按边长比b/a==，采用：表四边支承玻璃板的弯矩系数m=+人(1/3)= mm玻璃内片夹层玻璃的等效厚度t e2=(B T丄3+B_L O>(1⑶=+A(1/3)= mmW k1: 分配到外片玻璃的风荷载标准值(kN/m2)3 3 3W k1 = X W k X t el /(t el+t e2)=XX +2= (kN/m 2)Z bk1: 分配到外片玻璃上的荷载组合标准值(kN/m2)Z bk1=W k1+X q EAk1=+ X2=(kN/m 2)W 1: 分配到外片玻璃的风荷载设计值(kN/m 2)3 3 3W 1=X W X t e1 /(t e1 +t e2 )= XX +2= (kN/m 2)2Z b1: 分配到外片玻璃的荷载组合设计值(kN/m )Z b1=W1+X q EA1=+ X=(kN/m 2)Z bk11: 分配到外片外层玻璃上的荷载组合标准值 2(kN/m2)bk1 1=Z bk1X B T_WO/(B T_WI +B T_WO)= X +2= (kN/m 2)折减计算系数B44=Z bk11X b /(E X t )5X 10A(-3) XX 105Xn :折减系数，按B =查表得：n =Z bk12: 分配到外片内层玻璃上的荷载组合标准值3 3 3Z bk12=Z bk1X B T_WI /(B T_WI + B T_WO)= X+2 (kN/m2)2= (kN/m 2)折减计算系数B44=Z bk12X b /(E X t )5X 10A(-3) XX 105Xn :折减系数，按B =查表得: n =Z b11: 分配到外片外层玻璃上的荷载组合设计值 2(kN/m2) Z b11=Z b1X B T_WO/(B T_WI +B T_WO) X+= (kN/m 2)Z b12: 分配到外片内层玻璃上的荷载组合设计值(kN/m2)Z b12=Z bl X B T _W I /(B T _W ；+B T _W O ) = X + 2= (kN/m2)荷载作用下外片外层玻璃最大应力设计值b=6X mx Z bii X b 2Xn /t=6 =mmxxx 10a(-3) xx2荷载作用下外片内层玻璃最大应力设计值c=6X mx Z bi2X b 2Xn /t=6 =mmxxx 10a(-3) xx2w k2: 分配到内片玻璃的风荷载标准值 (kN/m 2)3 3 3w k2=w k x t e23/(t e23+t e13) = x + 2= (kN/m2)Z bk2: 分配到内片玻璃上的荷载组合标准值 (kN/m 2)Z bk2=w k2+x q EAk2 =+ x 2=(kN/m2)2w 2: 分配到内片玻璃的风荷载设计值 (kN/m 2)w 2=w x t e23/(t e23+t e13) = x + = (kN/m2)Z b2: 分配到内片玻璃的荷载组合设计值 (kN/m 2)Z b2=w 2+x q EA2 =+ x 2=(kN/m 2)Z bk21: 分配到内片外层玻璃上的荷载组合标准值Z bk21=Z bk2x B T_ LO 33/(B T_LI +B T_LO ) 2(kN/m 2)= x + 2= (kN/m2)折减计算系数B =Z bk2i X b 4/(E x t 4)= x 10A (-3) XX 105Xn :折减系数，按B =查表得：n =Z bk22: 分配到内片内层玻璃上的荷载组合标准值2(kN/m 2)bk22=Z bk2x B T_ LI 3/(B T_LI 33 +B T_LO ) = x + = (kN/m 2)折减计算系数B =Z bk22x b 4/(E x t 4)5x 10a(-3) xx 105xn :折减系数，按B =查表得 : n =Z b21: 分配到内片外层玻璃上的荷载组合设计值 (kN/m 2)2v :泊松比，按JGJ102-2003条采用，取值为 表材料的泊松比UZ b21=Z b2x B T _LO /(B T _L J +B T _L O ) = x + 2,=(kN/m )Z b22：分配到内片内层玻璃上的荷载组合设计值 Z b22=Z b2 X B T _LI /(B T _LI +B T _LO ) = X + 2,(kN/m 2)=(kN/m )荷载作用下内片外层玻璃最大应力设计值b=6 xxx l0A(-3) xx22=6x mx Z b2i X b xIt=mm 荷载作用下内片内层玻璃最大应力设计值b=6 xxx l0A(-3) xx22=6x mx Z b22x b x/t 2=mm外片外层玻璃最大应力设计值b 外片内层玻璃最大应力设计值b内片外层玻璃最大应力设计值b内片内层玻璃最大应力设计值b 玻璃强度满足要求！4.玻璃的挠度计算：d f ：在风荷载标准值作用下挠度最大值 (mm)D ： 玻璃的刚度玻璃外片夹层玻璃的等效厚度=+A (1/3)=mrm <2=mm<2 =mm<2 =mm<f g =mrn(长期作用 长期作用 长期作用 长期作用 f g=mmi(f g =mrn( f g =mrn( )) ) )33t e1 = (B T_WI + B r_WO )A(1=mm玻璃内片夹层玻璃的等效厚度=+A (1/3)33t e2=(B T_LI +B T _LO )A(1/3)=mmt e :双夹层中空玻璃等效厚度33t e =x (t el +t e2)A(1/3)x +A (1/3)卩:挠度系数：查JGJ102-2003表，按边长比b/a==，采用卩=24 40 =V k x b/(E x t e )5= x 10A(-3) xx 10 xn :折减系数，按0=查 JGJ102-2003 表得:n =32D=(E x t e )/(12 x (1- V )) 5 =x 10 x /(12 x ) =.44d f =^x w x b xn /D =xx 10A(-3) xx .4 =(mm)d f /b < 1/60【玻璃的挠度满足！】。