3号线莲塘车辆段出入段线区间旁通道结构计算书
山西约翰芬雷华能设计工程有限公司设计计算书(共24页)工程项目名称：南昌市轨道交通3号线工程专业项目名称：3号线莲塘车辆段出入段线联络通道冻结工程图纸编号：03005-S-QJ-02-DJ设计/日期：校审/日期：审定/日期：目录冻土帷幕计算书 (1)一、主要设计依据 (1)二、设计概况 (1)三、冻结壁承载力验算 (3)预应力支架计算书 (13)初期支护计算书 (17)一、联络通道内临时支架计算 (17)二、集水井临时支架计算 (19)应急防护门计算书 (22)冻土帷幕计算书一、主要设计依据1)《南昌市轨道交通3号线一标段工程莲塘出入线岩土工程勘察报告（勘察阶段：详细勘察）》，江西省勘察设计研究院，2014.04；2)《南昌市轨道交通3号线工程莲塘车辆段出入段线区间废水泵房结构图》，北京城建设计发展集团股份有限公司，2017.02；3)《南昌市轨道交通3号线工程莲塘车辆段出入段线区间废水泵房总平面图》，北京城建设计发展集团股份有限公司，2017.02。
二、设计概况1)设计内容莲塘车辆段出入段线区间盾构段左线线路设计起点里程为左K0+119.042，设计终点里程为左K1+448.900，区间长度1329.858m；右线线路设计起点里程为右K0+119.042，设计终点里程右K1+447.000，区间长度1327.958m。
为了满足区间排水的要求，在里程左K0+582.324（右K0+590.000）设置一座联络通道兼废水泵房，联络通道处隧道中心线间距为11.000m，隧道中心高程左线为+8.440m （右线+8.423m），地面标高约为+20.540m，联络通道兼废水泵房主要位于③^2细砂、③^5砾砂层。
联络通道兼废水泵房位于莲塘一中银河校区操场正下方，周边无临近建构筑物，临近无重要管线，仅距泵房结构水平净距约13.5m为埋深约0.7m 450X300 110KV电力管线。
联络通道兼泵站设计采用水平冻结法加固地层，矿山暗挖法施工以确保施工安全, 施工前应做好地面管线调查，施工过程中做好必要的保护措施，加强监测，以减轻对周围地面环境的影响。
冻结法施工时应进一步探明地下水流动情况，如流动速度过大时需采用钻孔时注浆等方法对地层进行改良，以防出现冻结发展速度过小或冻结难以交圈情况出现。
2)联络通道结构特征联络通道由与隧道刚管片相连的喇叭口、水平通道和泵站构成（如图1）。
水平通道为直墙圆弧拱结构，通道采用两次衬砌（钢支架喷射混凝土）厚度为250mm，通道的开挖轮廓高约为4.235m，宽约为3.7m（喇叭口处高约4.535m宽约为4.3m）；开挖区标高范围为+2.86m～+10.995m。
图1 联络通道结构示意图3)地面及地层条件根据《南昌市轨道交通3号线一标段工程莲塘出入线岩土工程勘察报告（勘察阶段：详细勘察）》资料，联络通道及泵站所在范围为③2细砂、③5砾砂层，地面标高约+20.54m。
③2细砂:分布于场地里程SSK0+000～SSK0+605.75地段，棕黄、褐黄色，饱和，稍密，成分以石英、云母、长石及硅质岩等为主，粒径大于0.075mm的含量约占85%。
实测标贯平均锤击数为11击。
中等压缩性。
稳定性和均匀性较差。
③5砾砂: 全场地分布，褐黄、灰黄色，饱和，中密，成分以石英、云母、长石及硅质岩为主，粒径大于2mm的含量约占40%。
含个别卵石，磨圆度较好，呈圆状为主。
修正后圆锥动力触探试验平均击数为12击。
中等压缩性。
稳定性较好，均匀性较差。
勘察期间属平～枯水季节，初见水位埋深 3.12～16.75 m，初见水位标高13.30～19.87m；稳定水位埋深3.90～17.041m，稳定水位标高14.74～19.50m。
勘察期间沿线里程SSK00+000～SSK0+620段地下水为承压水，里程SSK0+620～SSK1+989.488段地下水为潜水，水头高度为4.22～5.11m，水头标高为14.83～15.21m。
地下水主要接受赣江的侧向补给及降雨入渗补给，水位随季节变化，枯水及平水期地下水向赣江排泄，水位下降，丰水期接受赣江水体的侧向补给，地下水位上升，年变幅一般1～3m 左右。
地下水与赣江水力联系较密切，地下水水量丰富。
由于上述部分地层的承载力较低、容易压缩、在动力作用下易流变，开挖后天然土体难以自稳。
因此，在施工联络通道时必须对施工影响范围内的土体进行稳妥、可靠的加固处理。
三、冻结壁承载力验算(一)、有限元方法验算1)设计计算参数联络通道冻土帷幕结构的几何尺寸见设计施工图。
其中水平通道外围冻土帷幕有效厚度为1.8m，喇叭口处两侧冻土帷幕有效厚度为1.5m，冻土帷幕平均温度为小于等于-10℃。
设计取-10℃冻土的弹性模量和泊松比分别为150MPa和0.3，冻土强度指标为：抗压3.6MPa，抗折1.8MPa，抗剪1.5MPa。
冻土壁承载力验算采用许用应力法，强度检验安全系数取：抗压2.0，抗折3.0，抗剪2.0。
冻土帷幕顶面所受土压力根据开挖向下变形特性按主动土压力计算，侧面承受水土压力静止侧压力系数取0.7计算，土的平均重度取18.5kN/m3。
2)水平通道和喇叭口冻土帷幕承载力验算本区间联络通道埋深比南昌市轨道交通3号线工程高新停车场出入线区间联络通道埋深还浅1m多，故计算还是依据高新停车场出入线区间联络通道地层条件计算是偏安全的。
喇叭口和水平通道冻土帷幕力学分析采用均质线弹性平面应变模型，其力学特性参数取冻土帷幕平均温度下的冻土力学特性值。
根据联络通道对称性，取结构的1/4作为计算模型。
联络通道冻土帷幕有效厚度为 1.8m，取喇叭口两侧冻土帷幕的有效厚度为1.5m。
冻土帷幕顶面土压力：冻结壁顶板反力主要受静水压力和开挖时因顶板向下变形，上部土体的作用力。
kPa 19520kN/m2)m 055.45.095-8.571(18.5kN/m320=+-⨯=+=H P t γ 冻土帷幕侧面土压力：kPa H kPa H kPa H K P S )08.1(95.12)205.18(7.0)20(0+=+⨯⨯=+=γ K 0－0.7 ，静止侧压力系数 ；图2 通道冻土帷幕有限元计算模型表1 通道冻土帷幕应力、位移计算值及安全系数用有限元法进行冻土帷幕的受力分析与变形计算，从计算结果可以看出，计算的应力值远小于强度值，冻土帷幕的总体承载能力是足够的。
计算显示在冻土帷幕内侧局部存在应力集中，但是范围很小，且冻土帷幕角部是圆弧过渡的，并且冻土帷幕中间尚有土体或支撑，因此是安全的。
图3(a)水平通道有限元模型图3(b)水平通道有限元模型荷载分布图3(c)σ1图3(d)σ 3图3(e)Stress intensity分布图3(f)变形分布a) 集水井冻土帷幕有限元计算冻土取设计厚度1.8m ，不考虑临时支护作用，根据对称性取集水井1/4作为计算模型。
图4集水井有限元计算模型侧向土压力为：kPa H kPa H kPa H K P S )08.1(95.12)205.18(7.0)20(0+=+⨯⨯=+=γ 底板土反力为：()202013000100004523000452w w w w q H H H tg H Htg ϕγϕγ⎛⎫=+-- ⎪⎝⎭⎛⎫=+- ⎪⎝⎭ 取)245(02ϕ-tg =0.27 （其中：ϕ=35.50） w γ—水容重，10000（N/m 3）； H w —水的计算深度，根据勘查报告，取平均水位标高为地表标高，H w ＝18.845m ； H －土计算深度，21.487m ；则：q=0.218MPa表2：泵房冻土帷幕有限元计算结果图6(a) 泵房σ1分布图6 (b) 泵房σ3分布图6(c) 泵房stress intensity分布通过以上计算，说明冻土帷幕的强度和刚度是足够的，通道、泵房的冻土帷幕强度和变形满足设计要求。
(二)．结论以上计算表明：通过有限元计算，通道部分和泵房部分的冻结帷幕强度和位移均满足《旁通道冻结法技术规程》，设计采用厚冻结帷幕厚度1.8m，平均温度-10℃能够满足施工要求。
预应力支架计算书1设计依据1、建筑结构可靠度设计统一标准GB 50068-20012、建筑结构荷载规范GB 50009-20013、建筑地基基础设计规范GB 50007-20024、建筑抗震设计规范GB 50011-20015、钢结构设计规范GB 50017-20032计算机计算软件中国建筑科学研究院PKPM系列STS钢结构CAD软件3计算内容本工程施工内容为南昌市轨道交通3号线工程莲塘车辆段出入段线区间盾构隧道联络通道主体结构，采用水平冻结法加固地层，矿山法暗挖施工。
在开挖侧共设2榀隧道支撑，开挖对侧隧道设置2榀隧道支撑。
采用通用隧道多边形型钢加工的支架，支架形式如下：结构立面图0.320.27 (15)0.20(31)0.110.09 (26)0.08 (15)0.110.09 (26)0.08(15)0.850.77(31)0.76 (57)0.370.00 (28) 0.00 (51)0.180.16 (16)0.06(24)0.820.75 (33)0.76 (57)0.360.29 (36)0.17(51)0.270.23 (28)0.28(12)0.230.19 (30)0.12(49)0.740.69(36)0.76 (55)0.210.17 (39)0.12 (49)0.740.70(38)0.76 (55)0.380.34 (29)0.30 (15)0.450.42 (59)0.28(92)0.390.35 (29)0.31 (15)0.250.21 (15)0.20 (20)0.510.47 (35)0.51 (52)0.510.47 (35)0.51 (52)500.0354.0354.0500.0354.0-354.0初期支护计算书一、联络通道内临时支架计算计算采用北京中科院PKPM软件，按钢框架结构计算。
联络通道处地面标高约为+20.54m，隧道中心标高左行线+8.44m，地面超载按20kN/m2计算，选取喇叭口处尺寸较大受力较不利的一榀支架，计算单元间距为0.6m，荷载按承担30%。
临时支架承受的荷载为：顶面土压力P t=0.30×(18.5kN/m3×（20.54-8.44－3.395）m+20kN/m2)=54.3kPa临时支架侧面土压力Ps1=0.30×((18.5kN/m3×（20.54-8.44-1.928）m+20kN/m2) ×0.7 )= 43.7kPaPs2=0.30×((18.5kN/m3×(20.54-8.44+2.71）m+20kN/m2)×0.7 )= 61.7kPa喇叭口处支架上部荷载：P= P t ×0.6= 32.6kN/m喇叭口处支架侧面荷载：P=(Ps1+Ps2)÷2×0.6= 31.6kN/m1、设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);2、计算信息结构类型: 单层钢结构厂房设计规范: 按《钢结构设计规范》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 13柱数: 13梁数: 0支座约束数: 2标准截面总数: 2活荷载计算信息: 不计算活荷载风荷载计算信息: 不计算风荷载钢材: Q235梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85钢柱计算长度系数计算方法: 有侧移钢结构阶形柱的计算长度折减系数: 0.800钢结构受拉柱容许长细比: 300钢结构受压柱容许长细比: 150钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 400钢梁(活)容许挠跨比: l / 500柱顶容许水平位移/柱高: l / 500抗震等级: 3(钢结构为考虑地震作用)计算震型数： 33、标准截面类型( 1) 31, I20a , 普通工字钢截面I4、标准截面特性截面号 Xc Yc Ix Iy A1 0.10000 0.07500 0.20915E-04 0.13337E-04 0.49100E-022 0.05000 0.10000 0.23690E-04 0.15790E-05 0.35550E-02截面号 ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.65266E-01 0.52118E-01 0.27887E-03 0.27887E-03 0.13337E-03 0.13337E-032 0.81600E-01 0.21100E-01 0.23690E-03 0.23690E-03 0.31600E-04 0.31600E-04支架应力比图钢结构应力比图说明：柱左：强度计算应力比右上：平面内稳定应力比（对应长细比）右下：平面外稳定应力比（对应长细比）二、集水井临时支架计算集水井底距隧道中心垂高5.58m，按间距0.47m，承担30％荷载计算，集水井内最下面一榀支架处侧面土压力：P=0.3×((18.5kN/m3×（20.54-8.44＋5.58）m+20kN/m2) ×0.7) = 72.9kPa 每榀支架受荷载：0.47×72.9=34.3 kPa忽略杆件轴向变形，根据对称性取1/2结构。
城市轨道交通莲塘车辆段施工组织设计汇报
施工组织设计
CHINA RAILWAY NO.4 ENGINEERING GROUP CO.LTD
1
一、工程概况及施工内容
二、项目部临建布置
三、总体施工部署
目 四、工程总体工期及主要节点
录
五、施工重难点及关键点
六、资源配置
七、主要施工方案 八、特殊过程及关键工序
CHINA RAILWAY NO.4 ENGINEERING GROUP CO.LTD
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三、总体施工部署
2、施工阶段： 第第三—二步步：：在核图风对纸、风深水、化、水，电、本专电工业专程间业二的预次工留深序孔化安洞的排及图上设纸，备较因运多通输，风通如空道厨调，房风及配管时套粗形设大成，
转纸备角质、难版污，资水故料处电对理力接系、，统给并、排实起水时重专跟机业进、让现电位场梯于土、通建热风施水空工循调状环。态系风，统管对、先其自行错动，、升其漏降次进灯是行系电纠 力偏统，；、最依智后据能是各照给专明排业系水施统管工、道图多。纸联对，机通对系风管统空线、调提综、前合低规支压划吊动，架力现等照场均明定与、位土给划建排线专水，业与以施消及工防进 等行环系各环统专相工业扣程支，进吊需行架及统、时一管与指道设挥及计部附对署件接，、，精钢完心结成策构深划件化，的设及制计时作。调工整作施，工确计保划各，专搞业好劳 各务专人业员、进工场种后之能间大交面叉积作展业开的工配作合；，使整个工程施工进度平衡、合理， 同时，风、水、电各专业安装工序的完工时间应为调试及整改留有充 分的时间，确保关键工期，达到施工计划总体要求。
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二、项目部临建布置
2.3项目部建设
1、驻地选址：南昌市南昌县莲塘镇银三角管理区高坊一区56号，位于316国道西侧。 2、布置原则：总体部署体现“总体规划、节约用地、布局合理”，布局合理、环境整洁，
地铁3号线改造工程上海站西站厅主体结构受力计算分析
④ 新结 构 体均 与周边 既有 结 构 体 断开 ， 换 但 乘大 厅 的建筑 功 能要 求 需与周 边相 连 。防水 节点 多 ， 其 是新 、 结构 的连 接 部 位是 最 薄 弱 、 关 尤 老 最 键 的部位 。受 周边桩 基工 程 的施工 条件 和建 筑轴
网布 置 的限制 ， 北侧 悬 挑 ５ ５ 西侧 悬 挑 ３ ５ ． ｍ， ． ｍ；
上部结 构 。各 区域 荷 载 数值 均 较 大， 需严格控制绝对沉降， 减少产生的附
加 应力 。
增 两股 配线 和 一个 岛式 站 台 ， 造成 为 一 个 双 岛 改 ４线 式 的地 面 地 铁 车 站 ， 现 同 向 同 站 台 换 乘 实
功能。
一
” 的结构 采 用三 维空 间有 限元 计 算分析 ， 为地 铁 车站 的结 构改造设 计提 供 了重要 的参 考 。
关 键词 ：地铁 车 站改造 结构设 计 有 限元分 析 建桥合 一 复杂 条件
１ 工程概 况
车场 。工 程 的前提 是必须 确保 周边 地铁 １ 线 和 号
３ ４号线 的运营安 全 。 、
在地 铁上 海火 车站 站 的地 下一 层 的既有 站厅 的北 侧新 增地 下换乘 大厅 ， 现与公 交车 、 实 出租 车
和 国铁上 海站 的综合 换乘 。 地下换 乘 大厅有 东站 厅和 西站厅 两 部分 。其
中， 西站厅 位 于既有 的三 叶眼镜 市场 区域 ， 大部 需 分拆 除和小 部 分 利用 既 有 的三 叶 眼镜 市 场 结 构 ， 并 结合 国铁 上海 站改造 一起施 工 完成 。 因为是 改 造 项 目， 以较新建 地铁 车站 复 杂 ， 以下几 方 面 所 有 因素需要 考 虑 ： ① 工程 区域 内 有 既有 的地 下 一层 的 三 叶 眼 镜 市场 。在 既有三 叶 眼镜市场 及 以东 的 区域 施工 桩 基工程 时 ， 既有三 叶 眼镜市 场不拆 除 ， 在既 有 眼
广州地铁三号线洛溪车辆段出入段线设计方案及能力分析
能够满足三号线新运营模式 的要求 。
关键词 ： 广州地铁三号线 车辆段 ； 出人段线 ； 设计方案及能力分析
中图 分 类 号 ： ２ Ｕ１ １ 文献标识码 ： Ａ
Ｄｅ ｉ ｎ Ｐｒ ｐ ｓ ｌ ｎ ｐ ｃｔ ｓｇ ｏ ｏ ａ ａ ｄ Ｃａ ａ ｉｙ Ａｎ ｌ ｓｓ ｆ Ｅｎ ｒ ｎｃ ／ ｉ ｎ ｒ ｍ ａ ｙ ｉ ｏ ｔ ａ ｅ Ｅｘ ｔ Ｌｉ ｅ ｆ ｏ Ｌｕｏ ｉ ｘ Ｄｅ ｏ ｆ Ｇｕ ｎ ｚ ｕ Ｍ ｅ ｒ ｎ ｐ ｔ ｏ ａ ｇ ｈｏ ｔ ｏ Ｌｉ ｅ ３
维普资讯
２０ ０ ７年 ４月
广州市轨道交通三号线龙归站围护结构计算
Ｏ 前
言
随着我 国城市交 通建 设的不 断发展 ，地铁 已成为 大 中 城市 中缓解 城市 交通 阻 塞的最 有效 的交 通运 输工 具之 一。
目 已有 越来 越 多的城 市在 修建 地铁 工 程。地铁 建设 中 ， 前 其施工方法和设计 方案确 定 的合 理与否 ，将 直接影 响到工 程建设 的可行 性和其 总投 资。在条件允许 的情况 下 ，地 铁
｝ 挖 一一 一 ： ｆ 嗽开 — Ｆ
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一
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二
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Hale Waihona Puke 垛 采用桩 间设止水旋 喷桩 或搅拌桩 做止水 帷幕 ，与地下 连续 墙相 比，排桩围护结构整体性差 ，但 费用相对较低。
（ ）土钉墙结构 。是 在基坑开 挖过程 中 ，将 土钉置 入 ２ 原状土体中 ，并在支 护面上 喷射钢 筋混凝 土面层 ，通过 土
８
ｒ
＼ 第三次开 挖丽
踏
冒
妹
－
钉 、土体和喷射的混 凝土 面层 的共 同作用形成 的结 构。这 种结构适用于浅基坑地下 水位 以上或经 过人工 降水后 的粘
性土 、粉土 、杂填土及 非松散 砂土 和卵石土等 。其 结构特
８
】
点是提高土体 的整体稳 定性 ，边开 挖边支护 ，不 占用独立 工期 ，施 工安全快捷。设备 简单 ，操作方便 ，造价低。 （ ）地下连续墙 结 构。是用 机 械施 工方 法成 槽 浇灌 ， ３ 钢筋 混凝土形成的地 下墙体 ，其 墙厚应 根据基坑 深度和侧 土压力的大小来确定 ，常用为 ８０—１２ ０ｍ 厚。其特 点 ０ ０ ｍ 是 ：刚度大 ，对周 围建筑 结构 的安全性 影响小 ，防水抗 渗 性能 良好 。它不仅适 用于 软弱流 动性能较大 的土质 ，同时
地铁车站结构计算模板
一、围护结构计算
明挖结构
（二）基本原理
设： 第一步的增量位移、内力结果为ΔR1 第二步的增量位移、内力结果为ΔR2 …… 第n步的增量位移、内力结果为ΔRn
则： 第一步的位移、内力结果为R1=ΔR1 第二步的位移、内力结果为R2=R1+ΔR2
=ΔR1+ΔR2 …… 第n步的位移、内力结果为 Rn=Rn-1+ΔRn
二、主体结构计算
（二）计算图式-柱尺寸的输入
明挖结构
沿车子纵向取1米按横向框 架计算时，由于柱子主要承受 轴力作用，弯矩很小，因此输 入软件里的柱尺寸按等截面积 折算到每延米上。
如左图中柱横向尺寸h，纵 向尺寸b ，柱跨为L。 输入软件的柱尺寸：
h=图中的h b=图中的b/L
二、主体结构计算
（三）计算荷载及组合 荷载（略） 荷载分项组合系数
（2）叠合墙：围护结构作为主体结构侧墙的一部分，与内衬墙组成叠合式 结构，通过结构和施工措施，保证叠合面的剪力传递。围护结构多采用连续墙， 在连续墙对应于内衬结构板的位置预埋钢筋接驳器以保证围护与主体结构顶、 底板、楼板节点的刚接，并对连续墙与内衬墙的接触面做凿毛处理或设置足够 的连接筋。
二、主体结构计算
一、围护结构计算
明挖结构
（二）基本原理
以上基坑计算软件的原理：围护结构按平面问题进行分析，取“荷 载-结构”模式，采用弹性有限元法进行计算。计算按“增量法”原理模 拟施工开挖、支撑和回筑的全过程进行；地基与围护结构的共同作用采 用水土压力及一系列不能受拉的弹簧进行模拟。
增量法的基本原理：每一施工步骤的外荷载和所求得的结构位移、 内力都是相对于前一阶段完成后的增量。本步的增量位移、内力需与之 前的所有阶段的增量位移、内力叠加后方可得到本步完成后结构的实际 位移、内力。
南昌轨道交通3号线莲塘车辆段样板区施工方案9.4
南昌轨道交通3号线莲塘车辆段工程机电工程机电样板展示区方案编制：复核：审批：中铁四局集团有限公司南昌轨道交通3号线莲塘车辆段工程项目经理部机电分部二〇一七年九月目录一、工程概况 (2)1.施工范围 (2)2.工程相关单位 (2)二、施工部署 (2)三、样板区前期准备工作 (3)1.技术准备 (3)2.现场准备 (3)四、样板区方案 (3)1、方案一布置图 (4)2、方案二布置图 (4)3、方案对比分析 (5)4、两种方案材料清单 (6)五、样板展示区施工工艺流程 (8)1.通风及空调专业 (8)2.低压配电专业 (9)3.给排水专业 (10)一、工程概况1.施工范围南昌轨道交通3号线莲塘车辆段工程位于位于南昌县银三角区域，向塘北大道以东，京九铁路以西，铁路公安学校以北的地块内。
场区用地南北长约1235m，东西宽约240m，总用地面积约17.32公顷。
地块西侧为向塘北大道，标高为35～38m；现状7m 宽向塘北大道支一路（下穿京九铁路，该道路为2km 范围内穿越铁路的唯一通道）横穿地块，标高为35～29m；南侧为与公安学校之间有7m 宽现状道路，标高为37～32m；东侧距京九铁路约60m。
本项目主要有路基、桥涵、站场、道路、房建、绿化、机电安装、电气化、轨道等专业工程。
总工期为837天，造价4.88亿元。
其中机电工程造价约为1亿元。
建筑单项设计为运用库、联合检修库、材料棚、工程车库、洗车库、综合维修楼、业务用房、物资总库、混合变电所、杂品库、门卫、轮对踏面及受电弓检测棚、试车机具间及污水处理站等15个单体建筑，总建筑面积63500.4m2。
本工程机电工程主要包含：给排水及消防工程、动力照明及供电工程、通风空调工程、工艺设备工程、室外给排水及动力照明。
2.工程相关单位建设单位：南昌市轨道交通集团有限公司设计单位：上海市隧道工程轨道交通设计研究院北京城建设计发展集团股份有限公司南昌轨道交通设计研究院监理单位：中铁华铁工程设计集团有限公司第三方检测单位：南昌市建筑工程质量检测中心二、施工部署首先项目经理部成立了以项目经理为第一负责人、项目总工为总策划人的样板展示区施工领导小组，并组织项目全体人员进行任务分工和布置。
成都地铁车站主体结构计算书
双林路站主体结构计算书一、工程概况双林路站为12m岛式站台，车站总长168.8m。
为双柱双层三跨现浇钢筋混凝土矩形结构。
车站顶面覆土深度为3.5m～4.0m。
车站围护结构采用Φ1200mm的钻孔灌注桩，内衬墙与钻孔灌注桩之间设置柔性防水层，属于重合墙结构。
二、计算依据1、《成都地铁4号线一期工程详细勘察阶段双林路站岩土工程勘察报告》（送审稿）(中国建筑西南勘察设计研究院有限公司2010年10月) ；2、《成都地铁4号线一期工程双林路站点管线综合方案设计图（第二版）》（成都市市政工程设计研究院二O一O年九月二日成都）3、主要采用的国家和地方规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）（2006修订版）《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）《地铁设计规范》（GB 50157-2003）《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）《铁路工程抗震设计规范》（GBJ 111-87）《人民防空工程设计规范》（GB 50225-95）《铁路隧道设计规范》（TB10003-2005）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）三、结构计算原则1）结构构件根据承载力极限状态及正常使用极限状态的要求，分别进行承载能力的计算和稳定性，变形及裂缝宽度验算；2）结构的安全等级为一级，构件的（结构）重要性系数取1.1；3）结构构件的裂缝控制等级为三级，即构件允许出现裂缝。
裂缝宽度限值：迎水面不大于0.2mm，其他不大于0.3mm；4）结构按7度地震烈度进行抗震验算，并在结构设计时采用相应的构造措施，以提高结构的整体抗震性能；（构造措施采用三级框架结构抗震构造）5）结构设计按六级人防的抗力标准进行验算，并在规定的设防位置采取相应的构造措施；6）结构抗浮验算按最不利情况采用，当不考虑侧壁摩阻力时，其抗浮安全系数应大于1.05；（考虑侧壁摩阻力时，其抗浮安全系数应大于1.2）7）结构构件的设计应按承载力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载效应组合，并取各自的最不利组合进行设计；8）结构设计应符合结构的实际工作（受力）条件，并反映结构与周围地层的相互作用。
广州地铁三号线北延段某区间竖井结构设计
寸为直 径 ７ ０ 的 圆 ， ２ ．０ ｍ， ２ ．０ ｍ， ．ｍ 深 ７ ６ ４ 深 ７ ６ ４ 竖井 底位 于混合 花 岗岩 ＜７ ＞中。距离 竖井 东南侧 最近 ｚ
约 ７８ 处为恒 骏花 园 ， 小 区 主体为 六层 （ 部为 ．ｍ 该 局
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第２ ６卷
第 １ 期 ８
甘肃科 技
Ｇａ ｓ ｃｅ ｃ ｎｄ Ｔｅ ｈ ｏｏ ｙ ｎ ｕ Ｓ ｉｎ ｅ ａ ｃ ｎ ｌｇ
０ ２６ ｒ ． Ⅳ０ ８ Ｚ ．１
２１ ００年 ９月
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２ ｌ ００
广 州 地铁 三号 线北 延段 某 区 间竖 井结构 设 计
赖 展超
（ 广州地铁设计研究院有限公司 ， 广东 广州 ５ ０ １ ） １０ ０ 摘 要： 通过广州地铁三号线北延段某 区间竖井结 构设 计的 回顾 ， 介绍 有别一般 矩形竖井 的圆形竖井设计思 路 ， 同
第 ｌ 期 ８ 构型式 。
赖展 超 ： 广州 地铁三 号线 北延段 某 区间竖 井结构 设计
１９ ３
（ 设计值 ＝ 标准组合值 × ．５ １１ ： １２ ． ） ｘ
３ 由于各 种 支 护 型 式 所 需 占用 不 同施 工 空 间 ） 的特点 ， 因地制 宜选择 适 当的支 护结构 。 应
深圳地铁3号线高支模专项施工方案_secret
深圳地铁号线X标项目部高支模专项施工方案中铁股份有限公司二○一○年十一月方 案 审 批编 制：审 核：批 准：中铁 股份有限公司二○一○年十一月一、编制依据 (1)二、工程概况 (1)三、高大模板满堂支撑架的搭设要求 (2)四、高支模的搭设和计算 (4)六、脚手架搭设的技术要求与允许偏差与检验方法 (67)七、高支模施工方法 (68)八、高支模的施工管理 (71)九、监测措施 (71)十、应急预案 (71)深圳地铁号线X标工程高大模板支架施工方案一、编制依据本工程的施工图纸本工程的施工组织设计《高层建筑施工手册》第二版《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001）《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000）《建筑施工脚手架实用手册》（中国建筑工业出版社）《建筑施工安全技术手册》（中国建筑工业出版社）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑施工手册》第四版《建筑施工计算手册》江正荣著《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）《深圳市建设工程高大模板施工安全管理办法》（深建规〔2007〕14号）二、工程概况1、工程概况深圳地铁号线X标工程位于深圳市南山区塘朗镇，北靠留仙大道，南临南平快速干道，东南侧为塘朗车辆段停车列检库施工工地，西南侧为塘朗车辆段检修库施工工地。
主体结构类型为现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构。
本工程高支模楼层层高分别为：4.5m、5.3m。
首层层高4.5m，面积1743m2；五层层高5.3m，面积1743m22、工程概述本工程首层高支模梁截面宽：200-800mm；高：400-1400mm。
模板支架搭设最大高度为4.3m，板下立杆间距为1m，梁板下的立杆设置应纵横成行，水平横杆全部贯通，以保证架体的整体性。
地铁车站附属出入口主体结构计算书
封面二○一七年十二月长沙封面二○一七年十二月长沙目录1工程概况 (1)2设计依据及采用规范 (1)3计算原则及计算标准 (1)4荷载及组合 (1)4.1荷载分类 (1)4.2荷载组合 (1)5计算方法及计算程序 (1)6主要工程材料及保护层厚度 (2)6.1主要材料 (2)6.2钢筋混凝土构件钢筋净保护层厚度 (2)6.3钢筋的连接、锚固与搭接 (2)7计算断面及计算荷载 (2)7.1参数选取 (2)7.2结构尺寸 (3)7.3计算模型 (3)7.4计算荷载 (4)7.4.1 3号出入口标准断面（取钻孔Jz2-Ⅲ12-SYZ17）基底位于卵石层 (4)7.4.2 2号出入口与2号风亭标准断面（取钻孔Jz2-Ⅲ12-SYZ26）基底位于卵石层 (4)7.5人防荷载工况 (5)7.6地震荷载工况 (5)8抗浮计算 (5)9横断面计算结果及配筋 (6)9.1 3号出入口横断面计算结果 (6)9.1.1 3号出入口横断面内力图 (6)9.2 2号出入口2号风亭横断面计算结果 (8)9.2.1 2号出入口2号风亭横断面内力图 (8)9.3 人防工况计算结果 (9)9.4各截面配筋验算 (11)10 2号风亭纵梁计算 (12)10.1 纵梁计算 (12)11 2号风亭柱轴压比及配筋计算 (17)11.1 柱轴压比计算 (17)11.2 柱配筋计算 (17)12 楼梯计算 (19)12.1 2号出入口人防楼梯计算 (19)12.2 3号出入口楼梯计算 (19)13地基承载力 (21)1工程概况.......主体结构采用钢筋混凝土箱型结构，车站附属主体设全外包防水层。
2设计依据及采用规范（1）.....（2）《城市轨道交通技术规范》（GB50490-2009）3计算原则及计算标准（1）结构设计应根据结构类型、使用条件、荷载特性、施工工艺等条件进行，结构或构件应满足强度、刚度、稳定性和耐久性要求,并满足防水、防火、防迷流的技术要求（2）3号出入口、2号出入口与2号风亭结构按设计使用年限为100年的要求进行耐久性设计。