A2O工艺计算
A2O工艺计算
A2O工艺计算A2O 工艺（AnaerobicAnoxicOxic），即厌氧缺氧好氧工艺，是一种常用的污水处理工艺，在去除有机物、氮和磷方面具有显著效果。
要实现 A2O 工艺的高效运行，准确的工艺计算至关重要。
首先，我们来了解一下 A2O 工艺的基本流程。
污水首先进入厌氧池，在这里进行磷的释放和有机物的部分酸化。
随后，污水进入缺氧池，进行反硝化脱氮。
最后，污水进入好氧池，实现有机物的去除、硝化和磷的吸收。
在进行 A2O 工艺计算时，需要考虑多个参数和因素。
一、水质水量参数这是计算的基础。
需要明确进水的水质指标，如化学需氧量（COD）、生化需氧量（BOD）、总氮（TN）、氨氮（NH3-N）、总磷（TP）等的浓度，以及污水的流量。
二、反应池容积计算1、厌氧池容积厌氧池容积的计算通常基于水力停留时间（HRT）。
HRT 取决于进水水质、处理要求和工艺设计经验。
一般来说，厌氧池的 HRT 为 1 2 小时。
厌氧池容积＝污水流量 ×厌氧池 HRT2、缺氧池容积缺氧池容积的计算与反硝化速率、硝态氮浓度以及反硝化所需的碳源等有关。
通常，缺氧池的 HRT 为 2 4 小时。
缺氧池容积＝污水流量 ×缺氧池 HRT3、好氧池容积好氧池容积的计算较为复杂，需要考虑有机物的去除、硝化反应以及微生物的生长等因素。
常用的方法有污泥龄法和动力学计算法。
以污泥龄法为例，好氧池容积＝（每日排出的剩余污泥量 ×污泥龄）／（混合液悬浮固体浓度（MLSS）×污泥产率系数）三、污泥相关计算1、剩余污泥量剩余污泥量包括由微生物代谢产生的内源呼吸污泥量和由于进水有机物形成的剩余污泥量。
剩余污泥量＝内源呼吸污泥量＋进水有机物形成的剩余污泥量2、污泥龄污泥龄是指活性污泥在整个系统中的平均停留时间，它对系统的稳定性和处理效果有重要影响。
污泥龄＝系统内的活性污泥总量／每日排出的剩余污泥量四、供氧量计算好氧池中的微生物进行有机物氧化和硝化反应需要氧气。
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单侧供气 （向单侧 廊道供 气）
流速v=
流量Qs单 =0.5Gsmax/3= 158.5062 (m3/h)=
10 m/s；
0.044029 (m3/s)
0.074892 (m)
取支管管径为 DN 60 mm
双侧供气 （向两侧 廊道供 气）
流速v=
流量Qs双 =Gsmax/3= 317.0123 (m3/h)=
符合要 <0.05 求
符合要 <0.06 求
mg/l mg/l
2500 mm
0.08 (m2) 0.14 (m2)
(kgO2/d )
m，氧转 移效率 EA=
计算温度T 20% ＝
25 ℃。
1.02 ×105 Pa mg/l.
0.2 m；
4.5 m； 0.4 m； 0.5 m；
h·个）时，曝气器氧利用率EA＝20%，服务面积
孔口流速
V=
0.6 m/s
4、出水堰 及出水井 按矩形堰 流量公式 计算：
孔口过水
断面积A ＝ 0.0694444 (m2)
孔口尺寸
取为 0.4
m×
0.2
m=
进水井平
面尺寸取
为1m×
2.5m
式中
Q3=(1+R+R 内)*Q/n= 0.0729167 (m3/s)
b—堰宽，
b=
2.5 m；
H—堰上水头，
=
150 (m3/h)
设混合液回流
泵房 1 座
每座泵房内设 3 台潜污泵
2
用
1
单泵流量QR单 ＝0.5QR=
75 (m3/h)
水泵扬程
污泥回流总管 设计流量Q污回
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2.5.1 设计流量生物处理构筑物的设计流量以最高日平均流量计.取日变化系数为 Q=1.2 X8000=21600m 3/d=900m 3/h=0.25m 3/so 2.5.2 反响池进水水质本设计中进水中BOD 5较小,那么可不设初沉池.所以进水中S 0=150mg/L, X 0=200mg/L, N=40mg/L2.5.3 确定设计污泥龄需要反硝化的硝态氮浓度为：N O N 0.05 S 0 S e N e40 0.05 150 10 15=18mg/L式中,N O ---需要反硝化的硝态氮浓度,mg/L;N ---进水中TN 浓度,mg/L;S O ---进水 BOD 浓度,mg/L; S e ---出水 BOD 浓度,mg/L; N e ---出水 TN 浓度,mg/Lo反硝化速率K de 电 2 0.12.S e150查相关表格,有V D V cd/0.3；取硝化泥龄co 11d式中,cd ---缺氧污泥龄,d;那么：系统总污泥龄为：c c 015.7d1 cd 1 0.3 1c缺氧污泥龄为： c dcc d15.7 11 4.7dc c c2.5.3 计算污泥产率系数1 0.2 0.17 0.75 c 1.072T 151 0.17 c 1.072T 151.16kgSS/kgBOD式中,K---结合我国情况的修正系数,K 0.9;X O ---进水悬浮固体浓度,mg/L;0.9 0.75 0.6200 1501 0.2 0.17 0.75 15.7 1.07210 151 0.17 15.7 1.07210 151.2c---总污泥龄, doXcY K 0.75 0.6— S OT---设计水温,与泥龄计算取相同数值. 核算污泥负荷：0.06kgBOD /(kgMLSS d)2.5.4 确定污泥浓度由于本设计中没有初沉池,那么：取混合液浓度为 X=4g/L, SVI=120mg/L . 对于污泥浓缩时间,由于有反硝化,故取浓缩时间t E 1.5h,那么：回流污泥浓度X R 0.7〞史3 t E0.7SVI即内回流比为50%时,可以满足反硝化要求. 为保证反硝化效果,取内回流r=1.8o 2.5.7 厌氧池计算厌氧池容积______________ __ ____3V A 0.75Q 1 R 0.15V D 0.75 900 1 1.5 0.15 2754 2100.6m 3L SS 0cY S OS e15015.7 1.16 150 101000 3,3 1.5 6.68g/ L120式中,X R ---回流污泥浓度,4 6.68 4 g/L;149% 150%R---污泥回流比.符合要求.2.5.5 计算好氧、缺氧反响池容积V 24Q c Y & S e1000X24 900 15.7 1.16 1501000 4水力停留时间：10 13768m 3T V/Q 13768/18000 0.765d 18.4h在反响池容积中,好氧区占80%.为11014m 3,缺氧区占20%,为2754m 3. 2.5.6 内回流比要求的反硝化率如下：f de 1.2 . 1.2N ht16.20.7027.9取内回流比r=0.9那么反硝化率为：f de R rR r 11.5 0.90.71 0.701.5 0.9 1停留时间：T A =2100.6/900=2.33h 2.5.8 反响池总容积V V O V D V A 11014 2754 2101 15869m 3总停留时间：T=18.4+2.33=20.73ho 2.5.9 反响池主要尺寸反响池总容积V=15869m 3;设两组反响池,单组池容 V'=V/2=158696/2=7934.5m 3 有效水深h=4.5m ；单组有效面积S'=7934.5/4.5=1763.22常 采用5廊道式推流式反响池,廊道宽 b=7.5m ； 单组反响池长度 L=S/B=1763.22/(5 7.5)=47.02m根据厌氧区、缺氧区、好氧区各局部所需容积进行如下调整： 厌氧区廊道宽b 1=5.0m,缺氧区廊道宽b 2=6.5m,好氧区分三个廊道,每个 廊道宽b 3=8.5m校核：b 1/h=5/4.5=1.11 b 2/h=6.5/4.5=1.44 b 3/h=8.5/4.5=1.89〔满足 b/h=1 〜2〕L/b 1=47.02/5=9.04 L/b 2=47.02/6.5=7.23 L/b 3=47.02/8.5=5.53 〔满足L/h=5〜10〕取超高为0.6m,那么反响池总高为 H=4.5+0.6=5.1m . 2.5.10 反响池进、出水系统计算 〔1〕进水管单级反响池进水管设计流量 Q 1=18000/2=9000m 3/d=0.104m 3/s 管道流速取v 0.8m/s ； 管道过水断面积A a 0104 0.130m 2V 0.8 0.407m取进水管管径DN400mm . (2)回流污泥管单组反响池回流污泥管设计流量 Q R R Q 1.5 0.104 0.156m 3 / s2 管道流速取v 0.8m/s ； 管道过水断面积A Q R 0156 0.195m 2V 0.84A 4 0.195管径 d 一 -------------0.498m管径d4 0.13取回流污泥管管径DN500mm(3)进水井反响池进水孔尺寸：进水孔过流量Q2=(1+R)Q I=(1+1.5) 9000=0.260m3/s 孔口流速v 0.6m/s孔口过水断面积 A 〜喳0 0.434m2V 0.6孔口尺寸取为1.0m X0.45m；进水井平面尺寸取为1.5m X1.5m.(4)出水堰及出水井按矩形堰流量公式计算：Q3 0.42 2gbH3/2 1.86bH3/2+ + Q 18000 式中Q3 1 R r - (1 1.5 1.8)2 2b--堰宽,b=7.5m；H--堰上水头,m；八一2/30.4580.10m1.86 7.5出水孔过流量Q4Q30.458m3/s；孔口流速v 0.6m/s孔口过水断面积A Q4丝丝0.763m2V 0.6孔口尺寸取为1.0m X0.8m；出水井平面尺寸取为1.5m X1.5m.(5)出水管反响池出水管设计流量Q5Q30.458m3/s管道流速取v 0.8m/s；管道过水断面积A Q5 0458 0.573m2V 0.8在… 4 A 4 0.573管径 d . - ------------ 0.854m取出水管管径DN900mm.校核管道流速v念一0.4582 0.72m/sA 0.25 0.922.5.11曝气系统的设计计算3 , 0.458m /s；- 2/3 Q31.86b采用鼓风曝气系统,空气扩散装置安设在水下H=4.3m处;计算水温设为25.;曝气池出口处溶解氧浓度 C=2mg/L . ⑶确定需氧量按公式 R O 2 a'Q 〔S 0 S e 〕 b'X v V 计算 式中O 2--混合液需氧量,kgO 〞d;a'--活性污泥微生物每代谢IkgBOD 所需要的氧量,以kg 计,本设计 取 0.5; Q--污水流量,m 3/d;b'--每kg 活性污泥每天自身氧化所需要的氧量,以kg 计,本设计取0.1; V--曝气池容积,m 3,本设计中为5395.54m 3. 代入各值,那么有单组需氧量0.5 9000 (150 4.74) 0.1 2,4 5395.54=655kgO 2/d②计算曝气池内平均溶解氧饱和度1〕空气扩散装置出口处的绝对压力 R P 9.8 103H531.013 109.8 4,3 10 =1.42Pa2〕取氧转移速率E A =10%,气泡离开池外表时,氧的百分比3〕确定计算水温25 C 以及及20°C 下的氧的饱和度,查?排水工程?下册附录 1,得：C S 25o 8.4mg/LC S 200 9.17mg/L③计算20 C 时脱氧清水的需氧量864kgO 2/d 36kgO 2/hR O 2 O t21 1 E A 79 21 1 E A21 1 0.1 79 21 1 0.119.3%那么：曝气池内平均溶解氧饱和度,C sb 25C sP b2.206 105 O t8.41.42 19.32.02642=9.75mg/LC sb 20 C sR2.206 105 O t9.171.422.02619.3—10.64 mg/LR 0RC S 20°655 9.17--_ T 20C sbT C 1.024__25 200.85 0,95 1 9.75 2 1.024曝气池平面面积为:28.5 X 3X47.02=1199M每个空气扩散器的效劳面积按0.70m 2计,那么所需空气扩散器的总数为:1200 1714 个0.70为平安计,本设计采用1800个空气扩散器,每个竖管上安设的空气扩散器 的数目为:1800 30每个空气扩散器的配气量为：60个12003——0.67m /h 18000计算平均时供气量 G S —R 0— 100864100 28800m 3/d 1200m 3/h0.3E A0.3 10⑤空气管路系统计算 1〕总压力损失计算单组曝气池平面布置如下:式中a 、B 均为修正系数,在计算温度下0=0.85, 0=0.95.如图,每组A/A/O 池设三根干管, R C 干管上均设5对配气竖管,A 、D 干管上均设5支配气竖管,全曝气池共设 12003030条配气竖管.每根竖管的供气量为:340m /h单组A/A/O 池空气管平面布置斩首选用BYW-II 型固定式平板型微孔曝气器,效劳面积为 S=0.3〜0.75m 2,阻力为 300mm H 2O .将已布置的空气管路及布设的空气扩散器绘制成空气管路计算图 〔参见图〕, 用以进行计算..6m 6m -6m ^^ 6m8 7 /二 6 '二 5 刁二 4218 5m8.5mi.0m 1.0m ,选择一条从鼓风机房开始的最远最长的管路作为计算管路.在空气流量变化 处设计算节点,统一编号后列表进行空气计算.由空气计算管道一览表中11项各值累加,得空气管道系统的总压力损失为：h 1 h 2291.54 9.8 2.857kPa3.04kPa,那么总压力损失为2.857+3.04=5.897kPa为平安计,设计取值9.8kPa . 2〕空压机的选定空气扩散器装置在距曝气池池底 0.2m 处,因此,空压机所需压力为：P= 〔4.5-0.2+1.0 〕 X9.8=51.94KPa空压机供气量为：28800m/d x 2=40nm/min根据所需压力及空气量,选用RE-150A 型罗茨鼓风机三台.一用一备,空压 机风压 52.0KPa,风量 37.5 m 3/min ,电动机功率 P= 55KW/h,转速 1250r/min1HW-I 121.0m微孔曝气头的损失为4、污水、污泥处理流程水力计算4.1污水流程4.1.1污水处理流程水力计算(1)水力计算线路选择一条距离最长,水头损失最大的流程进行水力计算.图4.1水力计算流程(2)水力计算结果由处理水排出口逆推计算,各管段的水力损失如表 4.1所示:表4.1管段水头损失计算表根据相关标准以及经验取值,各构筑物自身水头损失如下：消毒渠：0.2m 配水井：0.3m 二沉池：0.6mA2/O池：0.5m 计量堰：0.17m 沉砂池：0.3m细格栅：0.15m 粗格栅：0.11m4.1.3高层计算市政排水管网接入污水厂的污水干管管底标高为318.361m.经过整平,污水处理厂地面的平均设计标高取为322.500米〔并作为相对3.000〕.排入水体为附近的荣峰河,其50 年一遇的洪水位为314米,污水厂的地面标高与荣峰河水面标高相差较远, 所以污水厂各构筑物的限制标高根本不受荣峰河水面高度的限制. 在厂区内先确定二沉池的标高, 再推求各处理构筑物的设计标高.水面标高=前一构筑物水面标高—iL - v2/2g—构筑物自身损失—充裕水头, 充裕水头取0.05m.m4.2.污泥流程4.2.1流程水力损失污泥流动中水头损失计算方法与污水相同, 从限制点标高开始,含水率为99%〜99.5%,污泥在管道中水力特性与污水相似, 当含水率在90%〜92%时,那么与污水相比水头损失增加很多.在设计污水管道时,应采用较大流速,使污泥处于紊流状态, 那么各管路损失如下表所示：污泥处理各构筑物标高如表4.5所示。
a2o工艺设计计算实例
a2o工艺设计计算实例
A2O工艺是一种常用的污水处理工艺，其设计计算实例如下：
1. 设计参数：MLSS浓度X=3000mg/L，回流污泥浓度XR=9000mg/L。
2. 好氧池设计计算：
- 硝化的比生长速率；
- 设计SRTd（污泥龄）；
- 好氧池停留时间；
- 好氧池面积；
- 生物固体产量；
- 比较求由氮氧化成的硝酸盐数量。
3. 缺氧池设计计算：
- 内回流比IR；
- 缺氧池面积。
4. 厌氧池设计计算：厌氧池容积。
5. 曝气系统设计计算：
- 设计最大需氧量AOR；
- 供气量的计算；
- 曝气器计算；
- 空压机的选择。
6. 其它设备选型：
- 厌、缺氧区搅拌器；
- 内回流泵。
7. 反应池廊道和出水堰布置：
- 反应池廊道布置；
- 出水堰堰上水头h。
实际的A2O工艺设计计算可能会因具体的水质、水量等因素而有所不同，建议你咨询专业的环保工程师或环保公司以获取更准确的计算结果。
A2O法工艺计算(带公式)
（7）反
应池主要
尺寸
反应池总 容积V＝
14918.41
m3
设反应池
2
组，单组池容V单＝
7459.205有效水深h=4 Nhomakorabeam；
单组有效 面积S单=
1864.80125 m2
廊道式推流式反应
采用
5
池，廊道宽b=
单组反应
池长度L＝
S单/B=
50
(m)
校核：
b/h=
1.9
(满足b/h=1～2）
L/b=
6.7
(满足L/B=5～10）
COD/TN= 9.142857143
>
TP/BOD5= 符合要求
0.025
<
8 0.06
(2) 有关 设计参数
1、BOD5污泥负荷N=
2、回流污 泥浓度XR= 3、污泥回 流比R=
4、混合液 悬浮固体 浓度 X=RXR/(1+R ) 5、混合液 回流比R内
TN去除率 ηtx=(TN0TNe)/TN0× 100%=
混合液回流比R
内=
200 %
混合液回流量 QR=R内Q=
=
80000 m3/d 3333.333333 (m3/h)
设混合液回流
泵房
2
座
每座泵房内设
3
台潜污泵
2
单泵流量QR单=
833.3333333 (m3/h)
(2)混合液
回流管。
回流混合
液由出水
井重力流
至混合流
液回流泵
房，经潜
污泵提升
后送至缺
氧段首端
QR=
设回流污 泥泵房1 座，内设3 台潜污泵 （2用1 备）；
A2O工艺设计计算(最新整理)
A 2/O 工艺生化池设计一、设计最大流量Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s二、进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度CODCr BOD5TN SS 磷酸盐（以P 计）进水水质（mg/L ）35027030.9300 5.4出水水质（mg/L ）501015101处理程度（%）86%96%51%97%81%三、设计参数计算①.BOD 5污泥负荷N=0.14kgBOD 5/(kgMLSS ·d)②.回流污泥浓度X R =10 000mg/L③.污泥回流比R=50%④.混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）L mg X R R X R /3.3333100005.015.01=⨯+=+=⑤.TN 去除率%5.51%1009.30159.30%1000e 0=⨯-=⨯-=TN TN TN TN η⑥.内回流倍数%2.1061062.0515.01515.01==-=-=ηηR 四、A 2/O 曝气池计算①.反应池容积330425264.425253333.30.1407273500NX S Q m m V ≈=⨯⨯=∙=②.反应水力总停留时间h h d t 1492.1358.07350042526Q V ≈====③.各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间，池容；h t 33.21461=⨯=37.70874252661m V =⨯=缺氧池停留时间，池容；h t 33.21461=⨯=37.70874252661m V =⨯=好氧池停留时间，池容。
h t 34.91464=⨯=36.283504252664m V =⨯=④.校核氮磷负荷好氧段TN 负荷为：()d kgMLSS kgTN N ⋅=⨯⨯=∙∙/024.06.8350233339.3073500V X T Q 30厌氧段TP 负荷为：()d kgMLSS kgTN P ⋅=⨯⨯=∙∙/017.07.708733334.573500V X T Q 10①剩余污泥量：,(kg/d)X ∆sX P P X +=∆式中：()vX V K S S Q Y P d e X ⨯⨯⨯--⨯⨯=0%50)(⨯⨯-=Q TSS TSS P e s 取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率，代入公式得：05.0=d K ()75.03.342526.005.001.03.0735005.0⨯⨯⨯--⨯⨯=X P=5395kg/d()dkg P S /5.10657%50735001.03.0=⨯⨯-=则：dkg P P X s X /5.160525.106575395=+=+=∆湿污泥量：设污泥含水率P=99.2%则剩余污泥量为：hm d kg P W Q s /6.83/6.20061000)992.01(5.16052%100)1(3==⨯-=⨯-=⑤.反应池主要尺寸反应池总容积：V=425263m设反应池2组，单组池容积：V 单 =3212632m V=有效水深5m ，则：S 单=V 单/5=4252.62m 取超高为1.0m ，则反应池总高m H 0.60.10.5=+=生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
A2O工艺计算
页脚内容12.5.1 设计流量生物处理构筑物的设计流量以最高日平均流量计。
取日变化系数为1.2。
Q=1.2×18000=21600m 3/d=900m 3/h=0.25m 3/s 。
2.5.2 反应池进水水质本设计中进水中BOD 5较小，则可不设初沉池。
所以进水中 S 0=150mg/L ，X 0=200mg/L ，N=40mg/L 2.5.2 确定设计污泥龄需要反硝化的硝态氮浓度为：()e e O N S S N N ---=005.0 ()151015005.040---==18mg/L 式中，O N ---需要反硝化的硝态氮浓度，mg/L ； N ---进水中TN 浓度，mg/L ； 0S ---进水BOD 浓度，mg/L ； e S ---出水BOD 浓度，mg/L ； e N ---出水TN 浓度，mg/L 。
反硝化速率12.015018===e O de S N K 。
查相关表格，有3.0==c cdDVV θθ；取硝化泥龄d c 110=θ式中，cd θ---缺氧污泥龄，d ； c θ---总污泥龄，d 。
页脚内容2则：系统总污泥龄为：d ccdc c 7.153.011110=-=-=θθθθ 缺氧污泥龄为：d cd c cd 7.4117.15=-=-=θθθ 2.5.3 计算污泥产率系数()()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡⋅+⋅⨯⨯--+=--151500072.117.01072.175.017.02.016.075.0T c T c S X K Y θθ ()()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯+⨯⨯⨯⨯--⨯+⨯=--151********.17.1517.01072.17.1575.017.02.011502006.075.09.0 kgBOD kgSS /16.1=式中，K ---结合我国情况的修正系数，9.0=K ； 0X ---进水悬浮固体浓度，mg/L ；T ---设计水温，与泥龄计算取相同数值。
A2O污水处理工艺计算
A2O污水处理工艺计算污水处理是一项重要的环境工程技术，目的是将污水中的有害物质去除或降低到能够符合排放标准的水质要求。
A2O工艺是一种常用的污水处理工艺，下面将详细介绍A2O污水处理工艺的计算方法。
A2O工艺是指采用A2O（anaerobic-anoxic-oxic）工艺处理污水，该工艺主要包括厌氧池（anaerobic tank）、缺氧池（anoxic tank）和好氧池（oxic tank）三个单元。
在厌氧池中，有机物被微生物分解为有机酸和气体产物；在缺氧池中，有机酸被硝酸根盐（NO3-）还原为氮气（N2）；在好氧池中，氨氮（NH4+）通过氨氧化作用被硝化为硝酸盐（NO3-），同时有机物被氧化为二氧化碳（CO2）和水（H2O）。
A2O工艺的设计和计算主要涉及以下几个方面：1.污水特征的测定：首先需要对原水进行特征参数的测定，如COD （化学需氧量）、BOD（生物需氧量）、氨氮、总磷等。
根据测定结果，可以确定系统的处理能力和最佳操作条件。
2.污水流量计算：根据目标排放水质要求和处理能力，确定系统的设计流量。
设计根据日污水量和小时波动系数计算得出，一般可以采用设计日流量的1.5倍作为峰时小时流量。
3.污泥产生量的计算：根据污水的特征参数和处理效果，可以估计出A2O工艺中所产生的污泥量。
产生污泥的主要过程包括厌氧消化、硝化、混合、好氧消化等，各个阶段的污泥产率不同，需要进行详细计算。
4.污泥浓度的计算：污泥浓度是指污泥中固体的含量，可用干重或湿重表示。
根据污泥产生量和处理系统的特点，可以计算出污泥浓度。
5.设备规格的计算：A2O工艺中包含多个处理单元，如厌氧池、缺氧池、好氧池等。
需要根据设计流量和目标排放水质要求，确定每个处理单元的尺寸和设计参数，如池体体积、水力停留时间、沉淀池面积等。
6.混合液循环系统的计算：好氧池中的混合液循环系统是决定工艺效果的关键之一、需要根据混合液循环对氧化效果的影响，计算出合适的循环量和循环周期。
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取进水管
管径DN 200 mm
2、回流污
泥管
单组反应
池回流污
泥管设计 流量Qk＝ 0.0208333 (m3/s)
管道流速
V=
0.8 m/s；
管道过水 断面积A= 0.0260417 (m2)
管径d= 0.1821376 (m)
取进水管
管径DN 200 mm
3、进水井
反应池进
水孔尺
寸：
进水孔过 流量Q2＝ 0.0416667 (m3/s)
8.38
Pb= 1.3854 ×105 （Pa)
空气离开 好氧反应 池时氧的 百分比：
好氧反应 池中平均 溶解氧饱 和度
17.53653 %
标准需氧 量：
相应最大 时标准需 氧量：
好氧反应 池平均时 供气量：
=
9.118342 (mg/l)
SOR=
978.2095 (kgO2/d)= 40.75873 (kgO2/h)
10 m/s；
0.088059 (m3/s)
0.105914 (m)
取支管管径为 DN 100 mm
10、厌氧 池设备选 择（以单 组反应池 计算）
厌氧池设 导流墙， 将厌氧池 分成3格， 每格内设 潜水搅拌 机1台，所 坱功率按 5W/m3池容 计算。
厌氧池有效容 积V厌＝
180 m3
混合全池污水
查表得水 中溶解氧 饱和度： 空气扩散 气出口处 绝对压 为：
去除每
1kgBOD5的
需氧量
=AOR/[Q(
(kgO2/kg
S0-S)]= 1.4385059 BOD5)
3.8
工程所 在地区 实际大 气压为
ρ＝ 1.0069102 ；
CL—曝气 池内平均 溶解氧，
取CL= 2
mg/L；
Cs(20)= 9.17 mg/l, Cs(25)=
(2)混合液
回流管。
回流混合
液由出水
井重力流
至混合流
液回流泵
房，经潜
污泵提升
后送至缺
氧段首端
。
(3)泵房压 力出水总 管设计流 量Q7=Q6=
混合液回
流管设计
流量Q6＝R 内Q/2=
泵房进水
0.03125 (m3/s)
管设计流
速采用V
＝
0.8 m/s
管道过水
断面积A ＝Q6/v= 0.0390625 m2
足b/h=1
b/h=
0.6
～2）
(满足
L/B=5～
L/b=
7.2
10）
取超高
m,则反应
为：
1
池总高H=
5
(m)
(8)反应
池进、出
水系统计
算
1、进水管
单组反应
池进水管
设计流量 Q1＝
0.021 (m3/s)
管道流速
V=
0.8 m/s；
管道过水 断面积A= 0.02625 (m2)
管径d= 0.1828647 (m)
式中
h1+h2
——
供风管道 沿程与局 部阻力之 和，取 h1+h2=
h3
h4 Δh
P= 4、曝气器 数量计算 (以单组反 应池计 算）
按供氧能 力计算所 需曝气器 数量。
——
—— ——
曝气器淹 没水头， 曝气器阻 力，取 富余水头,
5.6 (m)
h3=
h4= Δh=
h1—按供氧能 力所需曝气器 式中 个数,个；
m。
H＝ 0.0626493 (m)
出水孔过
流量 Q4=Q3= 0.0729167 (m3/s)
孔口流速
v=
0.6 m/s
孔口过水
断面积A ＝Q/V= 0.1215278 (m2)
孔口尺寸
取为 0.7
m×
0.2
m=
出水井平
面尺寸取
为1m×
2.5m
5、出水管
反应池出
水管设计
流量Q5＝ Q2＝ 0.0416667 (m3/s)
COD/TN= TP/BOD5= 符合要求
10 > 0.02 <
8 0.06
(2) 有关 设计参数
1、BOD5污泥负荷N= 2、回流污 泥浓度XR= 3、污泥回 流比R= 4、混合液 悬浮固体 浓度 X=RXR/(1+R ) 5、混合液 回流比R内
TN去除率 ηtx=(TN0TNe)/TN0× 100%=
=
150 (m3/h)
设混合液回流
泵房 1 座
每座泵房内设 3 台潜污泵
2
用
1
单泵流量QR单 ＝0.5QR=
75 (m3/h)
水泵扬程
污泥回流总管 设计流量Q污回
＝ 污泥回流管设 计流速采用V＝
150 (m3/h) 1.2 m/s
总管道过水断
面积A＝Q污回 /v= 0.034722 m2
管径d= 0.210314 (m)
f=F/h1=
204 (个）
0.441176 (m2)
<0.75(m2 符合要
)
求
5、供风管 道计算 供风干管 采用环状 布置。
流速v=
流量 Qs=0.5Gsmax= 475.5185 (m3/h)=
10 m/s；
0.132088 (m3/s)
0.129717 (m)
取干管管径为 DN 150 mm
qc—曝气器标 准状态下，与 好氧反应池工 作条件接近时 的供氧能 力,kgO2/(h· 个）
采用微孔曝气器，参照有关手册，工作水深4.3m，在供风量1～3m2/(h·个）时，曝气器氧利 0.3～0.75m2,充氧能力qc=0.14kgO2/(h·个）。则：
h1=
以微孔曝 气器服务 面积进行 校核：
碳化需氧 量
校核管道 流速
v=Q5/A= 0.5897617 m
=
492.56 (kgO2/d)
硝化需氧 量
=
287.079
反硝化脱 氮产生的 氧量
D3＝2.86NT=
总需气量 AOR＝ D1+D2-D3=
106.4162 (kgO2/d) 673.22 (kgO2/d)= 28.05087 (kgO2/h)
被氧化 的NH3-N=
进水总 氮-出水 总氮量用于合 成的总
氮量= 所需脱 硝量＝
17.34 10.34
需还原的
硝酸盐氮
量NT=
37.21 (mg/L)
将各值代
入：
(以
剩余碱度
CaCO3
SALK1=
206.1216 (mg/l) >100mg/l 计）
可维持PH
≥7.2.
（7）反
应池主要
尺寸
反应池总 容积V＝
管径d= 0.2230721 (m)
取泵房进
水管径管
径DN
250 mm
校核管道
流速v= 0.6369427 (m/s)
0.03125 m/s
设计流速 采用v=
1.2 m/s
管道过水
断面积A ＝Q7/v= 0.0260417 m2
管径d= 0.1821376 (m)
取泵房压
力出水管
管径DN
200 mm
Px=YQ(S0Se)-kdVXR Ps=(TSSTSSc)*50%
(6)碱度 校核
取污泥增殖系 数Y=
污泥自氧化率 kd=
将各值代入： Px= Ps=
△X=
每氧化 1mgNH3-N需 消耗碱度 7.14mg； 每还原 1mgNO3--N 产生碱度 3.57mg； 去除 1mgBOD5产 生碱度 0.1mg。
混合液回 流比R内＝ ηTN/(1-η TN)×100%=
kgBOD5/( kgMLSS 0.13 ·d) 6600 mg/L 100 %
3300 mg/L
50 %
100 %
（3）反 应池容积 V,m3
反应池总 水力停留 时间：
V=QS0/NX= t=V/Q=
各段水力 停留时间 和容积：
厌氧：缺 氧：好氧 ＝1：1：3
孔口流速
V=
0.6 m/s
4、出水堰 及出水井 按矩形堰 流量公式 计算：
孔口过水
断面积A ＝ 0.0694444 (m2)
孔口尺寸
取为 0.4
m×
0.2
m=
进水井平
面尺寸取
为1m×
2.5m
式中
Q3=(1+R+R 内)*Q/n= 0.0729167 (m3/s)
b—堰宽，
b=
2.5 m；
H—堰上水头，
剩余碱度S ΔLK1＝进 水碱度-硝 化消耗碱 度+反硝化 产生碱度+ 去除BOD5产 生碱度 假设生物 污泥中含 氮量以 每日用于 合成的总 氮
0.6
0.05
135 234 369
kg/d
kg/d kg/d
12.40% 计，则： 16.79 kg/d
即，进水 总氮中有
mg/l用于 4.66 合成。
管道流速
v=
0.8 m/s
管道过水 断面积A= 0.0520833 (m2)
管径d= 0.2575814 (m)
取进水管
管径DN 300 mm
9、曝气 系统设计 计算
1、设计需 氧量AOR
AOR=去除 BOD5需氧量 -剩余污泥 中BOD5氧当 量+NH3-N硝 化需氧量剩余污泥 中NH3-N的 氧当量-反 硝化脱氮 产氧量
最大需氧 量与平均 需氧量之 比为1.4, 则