单轮振动压路机技术性能参数计算——单轮振动压路机振动参数与碾压速度的取值
振动压路机作业参数选择研究
振动压路机作业参数选择研究
振动压路机作业时，不同的压路作业面需要选择不同的作业参数，以达到最佳的压实效果，同时也需要考虑作业的经济性、安全性和环保性等因素。
本文旨在探究振动压路机作业参数选择的相关问题。
首先，选择振动压路机振动频率和振幅是影响压实效果的重要因素。
振动频率是指滚筒单位时间内振动的次数，振幅是指滚筒在压路行走过程中向上下方向振动的幅度。
一般而言，振动频率越高，压实效果就越好，振幅越大，压实深度也越大。
但是，过高的振动频率和振幅会对材料产生过度破坏，从而影响施工效果。
其次，选择振动压路机行走速度也是影响压实效果的重要因素。
行走速度过快会导致压实不足，行走速度过慢则会浪费施工时间。
因此，根据压路材料的特点和压实要求，选择适当的行走速度可以提高施工效率和压实效果。
另外，选择振动压路机压路样式也是影响压实效果的重要因素。
压路样式主要分为轮压和滚筒压，轮压适用于压实较硬的道路基层，滚筒压适用于压实砂质、粉土质和柔软的道路基层。
在选择压路样式时，还需要考虑是否需要交替使用不同的压路样式，以达到更好的压实效果。
最后，在选择振动压路机作业参数时还需要考虑经济性、安全性和环保性等因素。
例如，选择适当的振动频率和振幅可以减少机器的能耗，选择合适的行走速度可以保证施工安全，选择低噪音、低排放的振动压路机可以减少对环境的影响。
综上所述，振动压路机作业参数的选择是影响压实效果的关键因素，合理地选择和调整作业参数可以提高施工效率和压实质量，同时还要考虑经济性、安全性和环保性等因素。
振动压路机振动加速度与压实度关系的研究
振动压路机振动加速度与压实度关系的研究摘要：通过对DYNAPAC-CA610D单钢轮振动压路机现场压实试验的分析，结合现有关于振动加速度与土壤压实度关系的理论，验证了在振动压实过程中振动加速度与土壤压实度存在相关关系，为压实度检测仪的设计及其对压实度的测量提供参考。
关键词：振动压路机；振动加速度；土壤压实度；1.前言由于我国工程建设的发展，公路行车密度与负荷量的增加，工程界对压实质量的要求越来越严格。
振动压路机压实效果好，影响深度大，生产率高，适用范围广，已成为许多压实作业的首选设备。
目前，压实作业中普遍采用压实度作为检验压实效果的方法。
现场测试土体压实的传统方法如：静载试验法，动载试验法，水球法，沙锥法及放射性元素测试法等，均属于抽样检测方法，很难反应作业区每一个点压实程度情况[1]。
压实不足和过压实都不能达到最佳压实效果，压实度的连续实时检测技术可以随时掌握压实的进度避免压实不足和过压实。
“振动轮一被压实土体”系统动力学研究的一个直接应用就是连续压实测量技术，它在进行压实过程中，通过振动轮的加速度测量来鉴别土体的特性，它是基于振动压实过程中土体动力特性的变化引起的振动轮或机体加速度相应变化特征，判断土体压实过程[2]。
本文通过现有理论和现场振动压实试验相结合的方法对振动压路机振动加速度与压实度的关系进行研究。
2．“压路机-土壤”模型分析振动压实是一个复杂的随机过程，以单钢轮振动压路机为例进行简化分析,建立“压路机-土壤”系统运动的两个自由度的数学模型。
对数学模型简化得图（1）振动压路机两自由度振动模型，两个自由度分别用，表示。
图1 振动压路机两自由度振动模型图1中：、分别为机架、振动轮竖直方向上的位移（m）；、分别为机架、振动轮质量（Kg）；、分别为减振器、土壤的刚度（N/m）；、分别为减振器、土壤的阻尼（Ns/m）；为工作频率(rad/s)；为激振力（N）；t为时间（s）。
系统的运动微分方程为：（1）振动压路机作业时土的刚度为：（2）式中：为孔隙比；为土的泊松比；为振动轮触地角；为振动轮宽；为平均固结压力；为应变。
振动压路机工作参数分析
振动压路机工作参数分析摘要：随着我国公路交通事业的蓬勃的发展，机械化设备在工程建设中发挥着越来越重要的作用。
振动压路机作为机械设备之一，加强其维护和保养工作，正确处理使用过程中出现的问题，有利于更好地提高工作效率，为确保工程建设顺利进行提供保障。
文章主要结合自己多年的实践经验，对振动压路机工作参数进行探讨。
关键词：振动压路机；工作参数；分析现代公路工程施工中，压路机是必不可少的工程机械,无论是路基、基层还是面层的压实，都离不开压路机,振动压路机作为现在公路施工中的主要压实设备之一，振动压路机一般分为单钢轮振动压路机和双钢轮振动压路机，单钢轮振动压路机主要适用于土基、砂石以及基层等的碾压，而双钢轮振动压路机主要用于沥青层的碾压，振动压路机在公路、市政、矿山、堤坝以及其他工业场地等领域施工中应用非常广泛。
压实即利用外界压力提升压实材料密实度的过程，公路施工压实即通过外力加载压实材料，克服材料中的摩擦力与粘着力，将其中水分和空气排除，减小颗粒孔隙比，提升土体重量与密度的一种方式，采取该种措施能够让材料颗粒形成密实整体，提升材料与基土之间的稳定性与不透水性，继而满足公路的承载力需求。
振动压路机是公路压实中的常用设备，该种设备一般都设置了振幅装置与调频装置，可以起到理想的压实效果，其工作情况能够根据压实需求进行调节，设置成为重型压路机、中型压路机与轻型压路机，与其他类型的压路机相比而言，该种设备的经济性理想，已经在施工中得到了广泛的使用，下面就针对振动压路机工作参数的优化进行分析。
1振动压路机工作参数分析在将振动压路机应用在施工过程中时，其振动作用会对路面出现往复性的冲击，在该种冲击因素的影响下，静止的材料会变成运动状态，材料与材料间的摩擦阻力也越来越小，颗粒的联系更加紧密，这样即可有效提升路面承载力。
材料压实度与材料性能和振动压路机技术参数两个因素密切相关，在这两项因素中，振动压路机技术参数包括频率、碾压速度、振幅、静质量、振动轮直径、振动轮宽度、振动轮数量、静线荷载，除了这几项因素，还要考虑到碾压遍数与碾压速度。
振动压路机的压实能力与碾压速度
定 的静载 荷 都是 极 为重 要 的。
的动作用力 ， 希望在其它条件不变的
为压实效果。后者在去掉外载荷后不
对于轮胎驱动的单轮振动压路机 ， 情况下振 动轮质量偏小为好 。但振动
能恢复原状 ，表现为材料体积减小或 轮胎 （ 后轮 ） 主要起驱动作用 ， ～般是 压 路机 的压 实 效果 除 了与动 作 用 力 有
振动 压 路 机 重 量分 布 的 另 ～项 指
的压应 力 ， 并且 也产 生 剪应 力 。 压轮 下 在 其 它工 作参 数 （ 振动 参数 ） 变 的 标 是 上 、 车 的质 量之 比。 如 不 下 所谓 下车 是
面的材料在外力作用下产生 变形 ，～ 条 件 下 ，施 加于 地 面 上 的静 态 和 动态 指 振动 压路机 的参 振部 分—— 振 动轮 ，
ｏ ｂｒ ｔｎｇ Ｃｏ ｐａ ｔ ｒ ｆＶｉ ａ ｉ ｒ ｎ ｃｏ
＿徐 州海威 工程 机 械有 限 公 司 尹继 瑶 ／ ＮＪ ａ ＹＩ ｉ ｏ ｙ
评价 振动压 路机 的压实能 力难 以用 一个简单的物理量作 为指标 ，这里有个 “ 力”的结构 问题 。工作重量及其分 布、振动参数及振动力、动静 力之比及其叠加 ，以及压轮尺寸与碾压速度都影响 了振动压路机的压实能力。这些参 数 的相互协调至关重要，但其 评价 的最基本 要素仍 然是压路机 的工作重量 ，并且集中体现在振动轮的 “ 当量压力” 。
经 验 表 明 ，振 动 压 路 机取 上 、下
式中 Ｇ 一振动轮的静压力 ，即分
车质 量 之 比值 为 Ｏ６ 时 ， 以兼顾 配 载荷； ．～２ 可
激振力、 当量压力、 静线压力及压实能力 重要技术参数之～ 。单桥驱动的振动 重 力压 向土壤 ， 从而为振动压实创造
单轮振动压路机技术性能参数计算
动系统, 设有驱动桥和振动轮减速器作为机械传动
"P’、"0’、"+’ － －－驱动泵与前后轮马达机械效率
装置, 液压系统由一台变量柱塞泵和两个柱塞马达
"PV、"0,、"+, － －－驱动泵与前后轮马达容积效率
组成, 分别驱动前后轮行走。 由于两个马达的流量
-0、-+ － －－前轮与后轮的机械传动比
之和等于泵的总流量, 两个驱动轮的驱动力之和等
文
增大了 ,其曲线 # 和 $ 向右移动(相对于图 2a),而 转 速 (#、马达的转 速 (& ,以及泵 的斜盘倾角 "# (定
液压系统的极限压力并没有改变,所以水平线 % 和 量马达的斜盘倾角 "&0,), 而斜盘倾角 "# 和压力差
& 也不会改变。 但由于发动机动力的变化,影响了 !’ 又是转速 (# 、(& 的函数。 为了液压系统传动效率
连 载
算发动机最大驱动功率及最高系统压力时的油泵斜 及 !P、Δ$、%#、%$ 利 用 泵 与 马 达 的 效 率 曲 线 及 式 (7)
论
盘倾角 !P" ,在 !P>1@!P" 的调速范围内 按式(9)估算 可计算出压路机的行走速度 # 与 "% 。 10@22 t 单轮
文
系统的工作压力差 Δ$ 及前后轮马达转速 %#、%$。
q n #
% PP
5’2&642+
#
#
#
! q n #
n = #
#
$"
q $
P" P P $
(7)
式中:N% － －－压路机的行走驱动功率(89)
机械传动单轮振动压路机的技术经济分析(3)
参 压路机 吨功率（Ｗ／ ｋ ｔ ）
数
计算式 Ｎ｜ Ｗ Ｐ ／
Ｃ／ １ Ｗ
１ １ １ ０ｔ ２ｔ ４ｔ １ １ ２ ｔ ２ 平均值 ６ｔ ８ ０ ２ ｔ ｔ ９１ ７８ ７６ ８２ ７６ ６８ ６１ ．５ ．２ ． ９ ．ｌ ． ２ ． ７ ． ３ ３． ３． ３． ２３ ６９ ７７
８ ９ 单位力耗油量 ｍ ／ｈ ｋ ） Ｌ（ ・Ｎ） 单位压力耗材（ ，Ｎ ｋ ｋ） ｇ ＵＰ ｜ Ｗ／ Ｐ ４ ． ４ ． ３． ５． ４． ４． ４． ９６ ２９ ６２ ０３ ５２ ７４ ４２ ３． ４１ ３ ． ３ Ｉ ３ ． ２７ ２３ ２ ３ ３ ． ３ ． ７ ３ ４６ ５ ５ ４． ５１ ３． ３ ６ 表 １ 全液压单轮振动压路机技术经济性参数 ２ 序号 １ ２
２２ ２８ ２ １ ． ． ． ７ ４ ７
７６ ． ４ ３． ６２
２８ ．８
压路机 吨压实能力（Ｎｔ ｋ ／ ）
雎 路 机 吨价 格 （ 兀 ／ 力 【 ）
３ ３ ． ３ ． ３ ． ７ ７ ６ ５ ６ ７ ５
２９ ３１ ３１ ３０ ． ． ４ ． ２ ． ６
＿
维普资讯
ｌ
；
Ｉ
ｉ
机械传动单轮振动压路ｉ的技术经济分新（ ） Ｉ ｉ 几 ］
徐州海威工程机械有限公司 尹继瑶
（ 接上期 ）
从上面的计算可知，机械传动单轮振动压路机
６ 单振压机术济的述 慧 对轮ห้องสมุดไป่ตู้路技经陛评
机械传动单轮振动压路机的总体技术性能可满 足 ８ ． 其作业技术性能可满足 ８ ． 压实能力 ８ ％， ４ １ ％， ２
篓 蠢
羹 誓
了 ２ 个百分点 ， 到了全液压机型的 ８． 机械 ． ６ 达 ２ ％； ６ 传动机型的吨价格含量只有全液压机型的 ５． ６ ％， ５
振动压路机的工作速度
使材料处于高压应力状态下的时间比刚性压轮长。
所以轮胎压路机的碾压速度可以高些，一般控制
在3.0-6.0km/h.与静作用压实相比，振动压路机的
碾压速度对压实效果
的影响更加明显。因为在振动压实时，土壤颗粒
由静止的初始状态变化为运动状态要有一个过程。
这个过程持续时间的长短与土壤颗粒之间钻聚力、
机工作速度压路机的工作速度应考虑到作业工况
的碾压速度和运输工况的行驶速度两种规范。压
路机的碾压速度是根据滚动压实工艺规范选定的。
碾压速度对土壤铺层的压实效果有着
着显著的影响，振动压路机尤其如此。在铺层厚
度一定时.压路机传给土壤填方内的能量E与碾压
遍数n和碾压速度V之比值成正比。较低的碾压速
度，能使铺层材料在压实力的作用源自吸附力的大小有关，也与振动压路
机的静线载荷有关。实验证明，为了克服土壤颗
粒之间的钻聚力和吸附力，对一般的亚猫土应至
少三次有效的强迫振动，才足以使这些土颗粒处
于振动状态。而振动压路机的静线载荷
越大，土壤颗粒从静止到运动的转换时间越短。
由于振动压路机的振动频率取值范围为25-50Hz，
可得其碾压速度应为2.7-5.4km/h。考虑到提高生
产率的需要，推
荐5t以上的振动压路机的碾压速度取3-6km/h,3-5t
振动压路机的碾压速度取2^-4km/h,2t的振动压路
机的碾压速度应低于3km/h,近年来，许多振动压
路机上都采用了液压传动，使其具有无级调速行
走功能，可以更好地根据现场需要优化碾压速度，
以兼顾到实压质量和生产效率两个因素。压路机
下有足够的时间产生不可逆变形，即更好地改变
被压实材料的结构。然而，碾压速度还与生产率
机械传动单轮振动压路机的技术经济分析(2)
０７ ８ ． ８ １ ８ ．６ ０ ０８ １ ．２
单位重成品油耗
节省材料 单位力净材耗量
Ｌ／ ／ｔ ｈ
ｔＮ ／ ｋ
１５ ． ３
３． ３６
１８ ． ６
２． ７６
１ ４ ．４ ２
０８ １ ．２
０５ ． ２
１
６ 一 ８
工 缸 械 ２ ０（） ０６３
维普资讯
明两个系列机型技术性能的对 比情况 ，在此采用两
分 ，打分 的方法是采用五级记分法 ，很重要 的给 ４ 分， 重要的给 ３ ， 分 一般的给 ２ ， 分 次要的给 １ ， 分 不 重要的给 Ｏ 。然后经统计得 出总分 ， 分 再来计算每一 项指标 的重要度系数 ， 计算情况列入表 ５表 ６表 ７ 、 、 。 用以上相同的打分方法可以计算 ３ 个一级指标 之 间的重要度 系数 ，得作业 技术性能 的重要度为 ０ ８ （／ ） ． ４ ７１ ，一 般 技 术 性 能 的 重 要 度 为 Ｏ ３ ５ ２ ．３ ３
０５ ． ８ ０１ ． ０
００ ． ５ ０８ ． ５ ０１ ． ０ ００ ． ５ ０８ ． ５ ０１ ． ０ ００ ． ５
０ ８ ．４ ７
０ ５ ．６ ７
Ｉ
２
爬坡能力 无振压 实爬 坡能力 公路行驶爬 坡能力 振动碾压 速度
０８６ ．８
３
碾压速度 静作用碾压 速度 速度优化功能
釜 来展程。 发韵度
各项评价指标对整机性 能的影响程度并不 相
等， 这就需要先来确定它们的重要度系数 。确定每个 指标重要度的方法是在 ３ 个一级指标 内采用全值因 子判断表 ，按每行 因子与每列因子相互一一对比打
量指标（ 操纵性能 、 避拥土性 、 工作可靠性 、 工况适应 性、 防公害性） 和定性评判指标（ 控性能、 自 安全舒适 性、 易维修 陛、 技术先进性 、 制造工艺性） 类 。 ３ 以全轮驱动全液压单轮振动压路机 的技术性能 满足度为 １０ 按评价指标体 系（ １ 中的 ｌ 项 ０％， 图 ） ８ 逐项对比， 对一个指标有几个参数的， 按其影 响度的 大小综合计算得出指标的满足度。为了能概括地说
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
单轮振动压路机技术性能参数计算——单轮振动压路机振动参数与碾压 速度的取值
作者： 作者单位： 刊名： 英文刊名： 年，卷(期)： 被引用次数： 尹继瑶， Yin Jiyao 徐州海威工程机械有限公司,221148 工程机械 CONSTRUCTION MACHINERY AND EQUIPMENT 2006，37(10) 0次
(
单轮振动压路机的碾压速p; 振动压路机尤其如此 % 在铺层厚度一定时 &压路 机传递给填 方 内 的 能 量 & 与 碾 压 遍 数 ’ 和 碾 压 速 度 ( 之比值成正比 % 较低的碾压速度能使铺层材料 在压实力的作用下有足够的时间产生不可逆变形 & 从而更好地改变被压材料的结构 % 然而 & 碾压速度还 与生产率有着密切关系 & 所以碾压速度应存在一个 最佳值 & 这个最佳值就是在不降低压实质量的前提 下 & 选择尽可能高的碾压速度 & 以保证压路机有较高 的生产率 % 在振动压实时 & 土壤颗粒由静止的初始状态变 化为运动状态要有一个过程 % 这个过程持续时间的 长短与土颗粒之间黏聚力 ) 吸附力的大小有关 &也与 振动压路机的静压力有关 * 试验表明 &为了克服土颗 粒之间的黏聚力和吸附力 & 对一般的亚黏土应至少 有 / 次有效的强迫振动 & 才足以使这些土颗粒处于 振动状态 * 也就是说 & 压路机在运行一个振动轮接地 弧长的时间内要不少于 / 个振动周期 * 而振动压路 机的静压力越大 & 土颗粒从静止到运动的转换时间 越短 * 根据上述原则 & 可以估算出振动压路机的碾压 速度 &设图 . 为振动轮滚过铺层的截面图 & 未压实前
参考文献(3条) 1.尹继瑶 压路机设计与应用 2000 rs Forssblad Vibratory Soil and Rock Fill Compaction 1981 3.Tai-Sung Yoo.Ernest T Selig Dynamics of Vibratory-Roller Compaction 1979(10)
%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%$
关键词 " 单轮振动压路机 振动参数 碾压速度 取值
说为指导 " 以土壤振动压实试验为基础确立的振动参数与碾压速度取值是有规律可寻的 !
机架及减振块严重受损 "并危及司机身体健康 ! 振动轮的振动加速度 $ 是一个派生参数 " 用重 力加速度 % &.&%! /01$’的个数表示 " 即 (
-./!0 12 $ 相当于碾压速度 !/!+! "#$%& 复压实时振
动频率为 !3/!. 12$ 相当于碾压速度 !+./4+0 "#$%# 对于无级调速的全液压单轮振动压路机 $ 推荐 3 5 以上的碾压速度取 !/, "#$%$3 5 以下的碾压速度取
-/4 "#$% $ 同时可以利用速度优化功能提高压实生
’5 与压路机总重量 ( 之比 ’ 应小于 ’"’ " 全轮驱动 压路机的振动轮重量分配比可达 ,"’(,’’! 为了兼
顾振动轮对地面的动作用力和必要的冲击能量 " 使 较多的激振力转化为压实力 " 轮胎驱动单轮振动压 路机的上 # 下车质量之比 &#!3##’通常取 "&,(!! 为了保持较高的能源利用效率和机器的工作可 靠性 " 单 轮 振 动 压 路 机 的 动 静 比 & 振 动 轮 激 振 力 )" 与静压力 *5 之比 ’ 应控制在 $&’(6 的 范 围 内 " 这 时 压路机的当量压力 + 约为其振动轮静压力 *5 的 ’(
产率 # 若已知压路机的振动频率与碾压速度 $ 可以核
表!
机械传动单轮振动压路机的振动参数 ! 碾压速度及分析数据
表"
全液压单轮振动压路机的振动参数 ! 碾压速度及分析数据
注 " 表 ! 中的碾压速度 ! !"#$%" 是按打击间隔 "&! ’# 计算而得 #
比较并分析表 - ’ 表 ! 可知 $ 两个国产系列单轮 振动压路机的振动参数与碾压速度取值基本合理 ! 未列高频率小振幅参数 "$ 但有机械 0*+. 5 ’0- 5 与 全液压 04+7 5 的上 ’ 下车质量的比值过小 $ 机械 0- 5 的动静比偏大 $ 这不利于压路机减振和提高压实质 量 # 另外 $机械传动机型的碾压速度较低 $而全液压 机型的碾压速度能随振动频率优化 $ 为提高压实生 产率创造了条件 # 由两个国产单轮振动压路机系列的对比可见 $ 因碾压速度造成的全液压机型的压实生产率有可能 比机械传动机型的压实生产率高出约 03’# 实际使 用中的这个数据只有其 0$!/0$-$ 即 3’/7’# #续完 $
8!9
O<E PGQHR S@@ <HC T=HM>5 O+GMBER+ UFH<#E’> @V DE# A=<5@=F PI@BBM= J@#K<’5E@H 8W9+ W@Q=H<B @V 5%M
XM@5M’%HE’<B THREHMM=EHR UEYE>E@H $ 0N7N!0*"+
( "( (
$2&"!$3%
式中 (&") )) 振动压路机名义振幅 &/ ’ )) 振动压路机角频率 &45#31 ’ !) 考虑到人和机器的承受能力及土壤压实的需 要 " 单轮振动压路机振动轮的振动加速度应控制在
’() 个 % ! 在正常压实时土壤铺层主要表现为塑性特
征 " 振动轮不易跳离地面 " 可用较大的振动轮加速 度 *复压时土壤铺层的弹性增加了 " 应用较小的振动 加 速 度 ! 以 低 频 率 $%(-! *+ 与 加 速 度 )% 计 算 得
"&
!!!#!*+*!,
!- "
! *+*!,$
!! "
连 载 论 文
单轮振动压路机正常压实土壤时的振动频率为
打击间隔超过 ! ’# 时 $ 应对压路机的传动参数 进行调整 # 但对于复压实 $打击间隔允许稍长 $ 最长 不应超过 4+3 ’## 这使得机械传动单轮振动压路机 虽然只有单频率振动 $ 但用 !挡速度作复压实仍然 是合理的 # 表 -’ 表 ! 列出了两个国产系列单轮振动压路 机的相关参数 $以供参考与分析 #
!
单轮振动压路机振动参数的取值
振 动 压 路 机 的 振 动 参 数 主 要 是 振 动 频 率 !# 名
义振幅 "" 与参振质量 ##! 对于以压实土壤为主的 $ 机土 % 振动系统的二阶固有频 单轮振动压路机 " 其 率接近于土壤的自然频率 ! 合理的压路机振动频率 应略高于二阶固有频率 " 一般认为强迫振动的频率 应取二阶固有频率的 ! $ 倍为佳 " 这时上车的振幅 很小 " 上 # 下车的振动加速度还不很大 " 且大部分的 激振力都转化成了动作用力 ! 大多数土壤的自然频 率约在 !%&’($) *+ 之间 " 所以单轮振动压路机的振 动频率应是 $,(-% *+! 具有双频率的单轮振动压路 机 " 一般是低频率取 $%(-! *+ " 高频率取 -’(-% *+ ! 前者用于正常压实 " 后者用于复压实或轻小型单轮 振动压路机 ! 除振动频率之外 " 振动压路机振幅的变化对压 实效果有着更显著的影响 " 但太大的工作振幅将使 振动轮的振动加速度过大 " 也使上车振动加剧 ! 而振 动轮的振动加速度过大会引起被压材料产生离析 " 从而破坏铺筑材料的级配结构 " 使压实工程的整体 稳定性下降 ! 过大的振动加速度还会导致压路机的
表! 图! 压轮滚过铺层时的截面图
松散铺层的弹性很小 &以至可以忽略 &并且在滚轮前 方也无积聚材料 * 图中有两个相似直角三角形")*+ 和 " ),+& 其中 ), 为振动轮直径 - &)* 为压陷深度
. &)+ 为振动轮与铺层材料的接触面弦长 & 即振动轮 在通过 *+ 路程的时间内应对同一点施加不少于 / )* # #-. & 则有 ! 次的有效振动 * 因为 )+ 0 #), +
,7’ 倍 !
) "! )
工程机械
连 载 论 文
压路机的振动压实理论很复杂 & 不可能只用数 学计算方法去解决问题 % 但目前实际应用的情况是 与以上分析计算基本吻合的 & 表 . 列出了某些国外 单轮振动压路机的振动参数及分析数据 ’ 只列主要 的频率与振幅 (& 可作为佐证 %
第 !" 卷 #$$% 年 & 月
第 !" 卷 #$$% 年 & 月
工程机械
连 载 论 文
单轮振动压路机技术性能参数计算
! !!单轮振动压路机振动参数与碾压速度的取值
徐州海威工程机械有限公司 尹继瑶
"""$
! ! 摘
""""""""""""""""""""""""""""""""""""#