地下室顶板支撑回顶方案

目录目录 (1)一、编制说明 (2)二、编制依据 (2)三、工程概况： (2)四、施工荷载 (3)五、地下车库顶板脚手架加固 (4)六、安全技术措施 (7)七、计算书 (7)施工电梯处地下车库顶板回顶方案一、编制说明为了保证结构工程施工安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定的标准，由于本工程部分地下车库顶板施工完成，现阶段进入主体及二次结构施工阶段，根据现场的实际情况和施工的需要，在本工程的地下车库顶板上布置泵车及施工升降机。

施工期间的荷载远大于设计活荷载，需加设支撑，避免因荷载过大，造成梁板开裂。

此方案应经上级技术部门审核批准后生效。

二、编制依据1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；4、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016；5、罗兰春天一期施工图纸。

6、本工程的实际情况三、工程概况：美的罗兰春天项目一期1#～7#、10#～13#、20#楼及地下车库工程，位于邯郸市东区、北临建安路、南临联纺东路、东临蔺相如大街，由邯郸市顺美房地产开发有限公司开发建设，河北拓朴建筑设计有限公司设计，河北新隆基项目管理有限公司监理，中铁七局集团郑州工程有限公司总承包。

该工程集配套商业、住宅用房、地下车库等功能。

总建筑面积约127695.78m2。

本工程为现浇钢筋混凝土框架、剪力墙结构，条基、筏板基础1#楼地下1层、地上8层；2#~7#楼地下2层、地上8层；10#~13#楼地下2层、地上18层；20#楼为配套商业地上三层。

地下车库和配套商业为框架结构。

四、施工荷载2、SC200/200施工升降机60m高度时的自重载荷及冲击载荷表五、地下车库顶板脚手架加固考虑到在施工作业过程中产生动荷载对楼板的影响，为了偏于安全，施工位置对应之下的地下车库搭设钢管脚手架进行支撑，以减小对顶板的影响。

1、搭设顺序支模架拆除清理→铺50厚脚手板→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→大横杆（栅格）→剪刀撑2、架体搭设施工位置下的板回顶均采用扣件式钢管脚手架支撑，材料选用50厚木板通设在筏板上，支架系统采用Ф48×2.8钢管搭设满堂架，架体钢管顶端放置U型可调顶托，40*80mm木方架设在U型可调顶托上，调节U型顶托，将木枋与梁底、板底顶撑牢固，U型可调顶托使用长度≤200mm。

双排支撑架体纵向间距600mm，横向间距600 mm，根据层高设二道水平杆，最大步距1500 mm，下部200 mm高处设一道扫地杆。

在支撑体系外周搭设连续剪刀撑。

施工回顶示意图如下：3、材质要求(1)钢管1)采用焊接钢管，为Q235A钢。

2)外径为Ф48，壁厚2.8mm，长度主要有6m、3m等。

3)钢管的质量要求钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕和硬弯。

钢管应无锈蚀，钢管内外表面锈蚀的深度之和不大于0.5mm。

外径和壁厚允许偏差为0.5mm。

端部应平整，端面切斜的允许偏差为1.7mm。

钢管尽量无弯曲，当有弯曲时，端部弯曲不大于5mm，立杆弯曲不大于20mm，栏杆、支撑体系钢管不大于30mm。

钢管应无裂纹，严禁打孔。

(2)扣件1)扣件有三种：十字扣件、旋转扣件和对接扣件。

2)扣件不得有裂纹、气孔。

不宜有疏松、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、裂缝、毛刺、氧化皮等清除干净。

3)扣件与钢管贴面须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。

4)扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm。

5)当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不大于5mm。

6)扣件螺栓为Ф12，不得滑丝，扣件螺栓拧紧扭紧扭力矩达70N.m时，扣件不得破坏。

六、安全技术措施(1)脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。

(2)脚手架操作人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。

(3)脚手架的构配件必须合格。

(4)脚手架搭设应分阶段进行检查，发现问题及时校正。

(5)在脚手架使用期间，严禁任意拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。

注意事项1.最好是在堆场荷载较小时搭设；2.脚手架搭设的可调支撑坚固力矩不少于70N.m.七、计算书满堂支撑架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012A、架体参数B、板底纵向支撑次梁验算G1k=N c=0.04kN/m；G2k= g2k×l b/(n4+1)= 0.35×0.6/(2+1)=0.07kN/m；Q1k= q1k×l b/(n4+1)= 1×0.6/(2+1)=0.2kN/m；Q2k= q2k×l b/(n4+1)= 3×0.6/(2+1)=0.6kN/m；1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

q1=1.2×(G1k+G2k)= 1.2×(0.04+0.07)=0.132kN/mq2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.2+0.6)=1.12kN/mq=q1+q2=0.132+1.12=1.252kN/m计算简图M max=0.100q l l2+0.117q2l2=0.100×0.132×0.62+0.117×1.12×0.62=0.052kN·m R max=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.132×0.6+1.200×1.12×0.6=0.894kNV max=0.6q1la +0.617q2la =0.6×0.132×0.6+0.617×1.12×0.6＝0.462kN τmax＝2V max/A=2×0.462×1000/506=1.826N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！σ=M max/W=0.052×106/(5.26×103)=9.886N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算q=q1+q2=0.132+1.12=1.252kN/mq2=1.4×F1=1.4×2=2.8kN计算简图弯矩图(kN·m)M max=0.37kN·mσ=M max/W=0.37×106/(5.26×103)=70.342N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！剪力图(kN)R maxf=2.856kNV maxf=2.131kNτmax＝2V max/A=2×2.131×1000/506=8.423N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！2、挠度验算q'1=G1k+G2k=0.04+0.07=0.11kN/mq'2=Q1k+Q2k= 0.2+0.6=0.8kN/mR'max=1.100q'1l+1.200q'2l=1.100×0.11×0.6+1.200×0.8×0.6=0.649kNνmax=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/(100EI)=(0.677×0.11×(0.6×103)4+0.990×0.8×(0.6×103)4)/(100×2.06×10 5×12.71×104)=0.043 mm≤min{600/150，10}=4mm满足要求！满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k= 0.04+0.07+0.2+0.6=0.91kN/mq2=F1=2kN计算简图剪力图(kN) R'maxf=2.051kN变形图(mm)νmax=0.272 mm≤min{600/150，10}=4mm满足要求！C、横向主梁验算横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。

满堂支撑架平台上无集中力q=1.2×Nz=1.2×0.031=0.0372kN/mq'=Nz=0.031kN/mp=R max/2=0.894/2=0.447kNp'=R'max/2=0.649/2=0.325kN计算简图弯矩图(kN·m)M max=0.073kN·mσ=M max/W=0.073×106/(4.25×103)=17.176N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！剪力图(kN)R maxf=1.038kNV maxf=0.579kNτmax＝2V max/A=2×0.579×1000/398=2.91N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！变形图(mm) νmax=0.065 mm≤min{600/150，10}=4mm满足要求！满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算q=1.2×Nz=1.2×0.031=0.0372kN/mq'=Nz=0.031kN/mp=R max/2=0.894/2=0.447kNp'=R'max/2=0.649/2=0.325kNp2=R maxf/2=2.856/2=1.428kNp2'=R'maxf/2=2.051/2=1.026kN计算简图弯矩图(kN·m)M max=0.182kN·mσ=M max/W=0.182×106/(4.25×103)=42.824N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！剪力图(kN) R maxf=1.794kNV maxf=1.137kNτmax＝2V max/A=2×1.137×1000/398=5.714N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！变形图(mm) νmax=0.16 mm≤min{600/150，10}=4mm满足要求！D、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=2×R max+F1=2×1.038+2=4.076kN≤[N]＝30kN满足要求！E、立杆的稳定性验算立杆底部荷载：N G1=g k×H+l a×n4×N c+l b×N z=0.167×3.5+0.6×2×0.04+0.6×0.031=0.651kN 立杆顶部荷载：N G1d=l a×n4×N c+l b×N z=0.6×2×0.04+0.6×0.031=0.067kNN G2=g2k×l a×l b=0.35×0.6×0.6=0.126kNl=max{l a,l b}=max{0.6,0.6}=0.6mN Q1=q1k×l a×l b=1×0.6×0.6=0.36kNN Q2=q2k×l a×l b=3×0.6×0.6=1.08kNN Q4=F1=2kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：立杆顶部荷载：N顶=1.2(N G1d+N G2)+1.4(N Q1+N Q2+N Q4)=1.2×(0.067+0.126)+1.4×(0.36+1.08+2)=5.048kN 立杆底部荷载：N底=1.2(N G1+N G2)+1.4(N Q1+N Q2+N Q4)=1.2×(0.651+0.126)+1.4×(0.36+1.08+2)=5.748kN1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.494×(1500+2×200)=2838.6mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.656×1500=2484mmλ=l0/i=2838.6/16=177.412≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.494×(1500+2×200)=3278.583mmλ1=l01/i=3278.583/16=204.911，查表得，φ1＝0.174σ=N顶/φA=5.048×103/( 0.174×398)=72.893N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！底部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.656×1500=2869.02mmλ2=l02/i=2869.02/16=179.314，查表得，φ2＝0.223σ=N底/φA=5.748×103/( 0.223×398)=64.763N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！F、立杆支承面承载力验算1、抗冲切验算楼板抗冲切承载力：βh=1，f t=1.43N/mm2，σpc.m=1N/mm2，η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1，ho=350-15=335mm，μm=4×(a+ho)=4×(100.00+335)=1740.00mmF l=(0.7βh f t+0.15σpc.m)ημm h0=(0.7×1×1.43×103+0.15×103×1)×1×0.74×0.335=285.333kN≥N=5.748k N满足要求！1、局部受压承载力验算楼板局部受压承载力：ω=0.75，βl=(A b/A l)0.5=0.125，f cc=0.85×14.30=12.155N/mm2F l=ωβl f cc A=0.75×0.125×12.155×103×0.01=11.395kN≥N=5.748kN满足要求！。