TC7030B矩形板式基础计算书(50年一遇风核算)
最新整理2矩形格构式基础计算书_20151124.doc
矩形格构式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20xx2、《混凝土结构设计规范》GB50010-20xx3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20xx4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20xx5、《钢结构设计规范》GB50017-20xx一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4.4×4.4×(1.25×25+0×19)=605kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×605=816.75kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(2.62+2.62)0.5=3.677m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k+G p2)/n=(509+605+20)/4=283.5kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k+G p2)/n+(M k+F Vk(H0-h r+h/2))/L=(509+605+20)/4+(1668+71×(1.25+5-3-1.25/2))/3.677=787.824kNQ kmin=(F k+G k+G p2)/n-(M k+F Vk(H0-h r+h/2))/L=(509+605+20)/4-(1668+71×(1.25+5-3-1.25/2))/3.677=-220.824kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G+1.35×G p2)/n+(M+F v(H0-h r+h/2))/L=(687.15+816.75+1.35×20)/4+(2251.8+95.85×(1.25+5-3-1.25/2))/3.677=1063.562kNQ min=(F+G+1.35×G p2)/n-(M+F v(H0-h r+h/2))/L=(687.15+816.75+1.35×20)/4-(2251.8+95.85×(1.25+5-3-1.25/2))/3.677=-298.112kN 四、格构柱计算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[423.16+28.91×(46.00/2-3.53)2]=45529.555cm4整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=500/(45529.555/(4×28.91))0.5=25.199分肢长细比：λ1=l01/i y0=30.00/2.46=12.195分肢毛截面积之和：A=4A0=4×28.91×102=11564mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0=(λx2+λ12)0.5=(25.20xx+12.1952)0.5=27.995maxλ0max=27.995≤[λ]=150满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=12.195≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×50，40)=25满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max(f y/235)0.5=50×(235/235)0.5=50查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0. 856Q max/(φA)=1063.562×103/(0.856×11564)=107.444N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(f y/235)0.5/85=11564×215×10-3×(235/235)0.5/85=29.25kN格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+30=30.00+30=60cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=29.25×0.6/4=4.388kN·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.46-2×0.0353=0.389m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=29.25×0.6/(2×0.389)=22.535kNσ= M0/(bh2/6)=4.388×106/(10×3002/6)=29.25N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！τ=3V0/(2bh)=3×22.535×103/(2×10×300)=11.267N/mm2≤τ=125N/mm2满足要求！角焊缝面积：A f=0.7h f l f=0.8×10×490=3430mm2角焊缝截面抵抗矩：W f=0.7h f l f2/6=0.7×10×4902/6=280117mm3垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/W f=4.388×106/280117=16N/mm2平行于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/A f=22.535×103/3430=7N/mm2((σf /1.22)2+τf2)0.5=((16/1.22)2+72)0.5=14N/mm2≤f tw=160N/mm2满足要求！根据缀板的构造要求缀板高度：300mm≥2/3 b1=2/3×0.389×1000=260mm满足要求！缀板厚度：10mm≥max[1/40b1，6]= max[1/40×0.389×1000，6]=10mm满足要求！缀板间距：l1=600mm≤2b1=2×0.389×1000=779mm满足要求！线刚度：∑缀板/分肢=4×10×3003/(12×(460-2×35.3))/(423.16×104/600)=32.771≥6满足要求！五、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.513×(0.405×5+1.5×7+10.9×5+7.37×23)+410×0.503=681.67kNQ k=283.5kN≤R a=681.67kNQ kmax=787.824kN≤1.2R a=1.2×681.67=818.004kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-220.824kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=220.824kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t A p(γz-10)=20.175×0.503×(25-10)=152.116kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.513×(0.6×0.405×5+0.8×1.5×7+0.6×10.9×5+0.8×7.37×23)+15 2.116=509.851kNQ k'=220.824kN≤R a'=509.851kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.142×162/4=2413mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1063.562kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×14×0.503×106 + 0.9×(360×2412.743))×10-3=6259.561kN Q=1063.562kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=6259.561kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=298.112kNf y A S=360×2412.743×10-3=868.588kNQ'=298.112kN≤f y A S=868.588kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(2412.743/(0.503×106))×100%=0.48%≥0.45%满足要求！六、承台计算承台有效高度：h0=1250-50-22/2=1189mmM=(Q max+Q min)L/2=(1063.562+(-298.112))×3.677/2=1407.263kN·mX方向：M x=Ma b/L=1407.263×2.6/3.677=995.085kN·mY方向：M y=Ma l/L=1407.263×2.6/3.677=995.085kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=687.15/4 + 2251.8/3.677=784.196kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1189)1/4=0.906塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(2.6-1.6-0.8)/2=0.1ma1l=(a l-B-d)/2=(2.6-1.6-0.8)/2=0.1m剪跨比：λb'=a1b/h0=100/1189=0.084，取λb=0.25；λl'= a1l/h0=100/1189=0.084，取λl=0.25；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4βhsαb f t bh0=0.906×1.4×1.57×103×4.4×1.189=10414.52kNβhsαl f t lh0=0.906×1.4×1.57×103×4.4×1.189=10414.52kNV=784.196kN≤min(βhsαb f t bh0， βhsαl f t lh0)=10414.52kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.189=3.978ma b=2.6m≤B+2h0=3.978m，a l=2.6m≤B+2h0=3.978m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=995.085×106/(1.03×16.7×4400×11892)=0.009ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.009)0.5=0.009γS1=1-ζ1/2=1-0.009/2=0.995A S1=M y/(γS1h0f y1)=995.085×106/(0.995×1189×360)=2336mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(2336,0.002×4400×1189)=10464mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=10834mm2≥A1=10464mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=995.085×106/(1.03×16.7×4400×11892)=0.009ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.009)0.5=0.009γS2=1-ζ2/2=1-0.009/2=0.995A S2=M x/(γS2h0f y1)=995.085×106/(0.995×1189×360)=2336mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(2336, ρlh0)=max(2336,0.002×4400×1189)=10464mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=10834mm2≥A2=10464mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=5853mm2≥0.5A S1'=0.5×10834=5417mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=5853mm2≥0.5A S2'=0.5×10834=5417mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
塔吊矩形板式基础计算书
塔吊矩形板式基础计算书一、计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011二、塔机属性三、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m) 6.5 基础宽b(m)6.5基础高度h(m)1.4基础参数基础混凝土强度等级 C35基础混凝土自重γc(kN/m 3)25基础上部覆土厚度h ’(m)0 基础上部覆土的重度19基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=6.5×6.5×1.4×25=1478.75kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1478.75=1996.312kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=M k'=2695.1kN·mF vk''=F vk'/1.2=97/1.2=80.833kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=M'=3638.385kN·mF v''=F v'/1.2=130.95/1.2=109.125kN基础长宽比：l/b=6.5/6.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=6.5×6.52/6=45.771m3W y=bl2/6=6.5×6.52/6=45.771m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k''b/(b2+l2)0.5=2695.1×6.5/(6.52+6.52)0.5=1905.723kN·mM ky=M k''l/(b2+l2)0.5=2695.1×6.5/(6.52+6.52)0.5=1905.723kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(624.5+1478.75)/42.25-1905.723/45.771-1905.723/45.771=-33.49 1<0偏心荷载合力作用点在核心区外。
矩形格构式基础计算书
矩形格构式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k三、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4×4×(1.35×25+0×19)=540kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×540=648kN桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(2.42+2.42)0.5=3.394m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k+G p2)/n=(521.1+540+20)/4=270.275kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k+G p2)/n+(M k+F Vk(H0-h r+h/2))/L=(521.1+540+20)/4+(673.718+18.542×(1.35+9-3.8-1.35/2))/3.394=500.866kN Q kmin=(F k+G k+G p2)/n-(M k+F Vk(H0-h r+h/2))/L=(521.1+540+20)/4-(673.718+18.542×(1.35+9-3.8-1.35/2))/3.394=39.684kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G+1.35×G p2)/n+(M+F v(H0-h r+h/2))/L=(637.32+648+1.35×20)/4+(993.619+25.959×(1.35+9-3.8-1.35/2))/3.394=665.761kN Q min=(F+G+1.35×G p2)/n-(M+F v(H0-h r+h/2))/L=(637.32+648+1.35×20)/4-(993.619+25.959×(1.35+9-3.8-1.35/2))/3.394=-9.601kN 四、格构柱计算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[514.65+27.37×(47.00/2-3.82)2]=44460.467cm4整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=900/(44460.467/(4×27.37))0.5=44.66分肢长细比：λ1=l01/i y0=45.00/2.78=16.187分肢毛截面积之和：A=4A0=4×27.37×102=10948mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0 =(λx2+λ12)0.5=(44.662+16.1872)0.5=47.503maxλ0max=47.503≤[λ]=150满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=16.187≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×50，40)=25满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max(f y/235)0.5=50×(235/235)0.5=50查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：υ=0.856Q max/(υA)=665.761×103/(0.856×10948)=71.041N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(f y/235)0.5/85=10948×215×10-3×(235/235)0.5/85=27.692kN 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+27=45.00+27=72cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=27.692×0.72/4=4.985kN·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.47-2×0.0382=0.394m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=27.692×0.72/(2×0.394)=25.328kN σ= M0/(bh2/6)=4.985×106/(10×2702/6)=41.025N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！τ=3V0/(2bh)=3×25.328×103/(2×10×270)=14.071N/mm2≤τ=125N/mm2满足要求！角焊缝面积：A f=0.7h f l f=0.8×10×550=3850mm2角焊缝截面抵抗矩：W f=0.7h f l f2/6=0.7×10×5502/6=352917mm3垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/W f=4.985×106/352917=14N/mm2平行于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/A f=25.328×103/3850=7N/mm2((σf /1.22)2+τf2)0.5=((14/1.22)2+72)0.5=13N/mm2≤f tw=160N/mm2满足要求！根据缀板的构造要求缀板高度：270mm≥2/3 b1=2/3×0.394×1000=262mm满足要求！缀板厚度：10mm≥max[1/40b1，6]= max[1/40×0.394×1000，6]=10mm满足要求！缀板间距：l1=720mm≤2b1=2×0.394×1000=787mm满足要求！线刚度：∑缀板/分肢=4×10×2703/(12×(470-2×38.2))/(514.65×104/720)=23.32≥6满足要求！五、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.513×(1.7×33.8+12.3×10.85+1.8×62.83+2.4×114.35)+2.51×0.503=1164.303kN Q k=270.275kN≤R a=1164.303kNQ kmax=500.866kN≤1.2R a=1.2×1164.303=1397.164kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=39.684kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=14×3.142×222/4=5322mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=665.761kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×11.9×0.503×106 + 0.9×(360×5321.858))×10-3=6213.557kN Q=665.761kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=6213.557kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=39.684kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(5321.858/(0.503×106))×100%=1.058%≥0.45%满足要求！5、裂缝控制计算Q kmin=39.684kN≥0不需要进行裂缝控制计算！六、承台计算承台有效高度：h0=1350-50-22/2=1289mmM=(Q max+Q min)L/2=(665.761+(-9.601))×3.394/2=1113.54kN·mX方向：M x=Ma b/L=1113.54×2.4/3.394=787.392kN·mY方向：M y=Ma l/L=1113.54×2.4/3.394=787.392kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=637.32/4 + 993.619/3.394=452.078kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1289)1/4=0.888塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0ma1l=(a l-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0m 剪跨比：λb'=a1b/h0=0/1289=0，取λb=0.25；λl'= a1l/h0=0/1289=0，取λl=0.25；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4βhsαb f t bh0=0.888×1.4×1.57×103×4×1.289=10058.885kNβhsαl f t lh0=0.888×1.4×1.57×103×4×1.289=10058.885kNV=452.078kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=10058.885kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.289=4.178ma b=2.4m≤B+2h0=4.178m，a l=2.4m≤B+2h0=4.178m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=787.392×106/(1.03×16.7×4000×12892)=0.007δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.007)0.5=0.007γS1=1-δ1/2=1-0.007/2=0.997A S1=M y/(γS1h0f y1)=787.392×106/(0.997×1289×360)=1703mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(1703,0.0015×4000×1289)=7734mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=9884mm2≥A1=7734mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=787.392×106/(1.03×16.7×4000×12892)=0.007δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.007)0.5=0.007γS2=1-δ2/2=1-0.007/2=0.997A S2=M x/(γS2h0f y1)=787.392×106/(0.997×1289×360)=1703mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(1703, ρlh0)=max(1703,0.0015×4000×1289)=7734mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=9884mm2≥A2=7734mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=9884mm2≥0.5A S1'=0.5×9884=4942mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=9884mm2≥0.5A S2'=0.5×9884=4942mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
c7030塔吊基础计算书-承台基础
T4塔吊基础计算书1.计算分析说明塔吊在自立高度状态下，所承受的风载荷等水平载荷，以及各种弯矩、扭矩对基础产生的载荷最大；安装附墙装置以后，各种水平载荷、弯矩、扭矩等主要由附墙装置承担。
所以，塔吊上升到最大高度以后，对基础传递的载荷与自立高度相比，仅多了标准节的重量，而其所传递的风载荷要小得多。
所以在计算塔吊基础抗倾覆稳定性计算时，塔吊高度按照其实际最大独立安装高度进行考虑。
2.参数信息塔吊型号：c7030，塔吊起升高度H：48.70m，塔身宽度B：2m，基础埋深d：2.00m，自重G：1486.64kN，基础承台厚度hc：1.35m，最大起重荷载Q：160kN，基础承台宽度Bc：6.25m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：RRB400，基础底面配筋直径：25mm额定起重力矩Me：1000kN·m，基础所受的水平力P：36.3kN，标准节长度b：3m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm，所处城市：安徽合肥市，基本风压ω0：0.35kN/m2，地面粗糙度类别：C类有密集建筑群的城市郊区，风荷载高度变化系数μz：1.25 。
3.塔吊对基础作用力的计算3.1塔吊竖向力计算塔吊自重：G=1486.64kN；塔吊最大起重荷载：Q=160kN；作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝1486.64＋160＝1646.64kN；3.2塔吊弯矩计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处安徽合肥市，基本风压为ω0=0.35kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数μz=1.25；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×2+2×3+(4×22+32)0.5)×0.12]/(2×3)=0.34；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.32；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.32×1.25×0.35=0.71kN/m2；3.3塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=0.71×0.34×2×48.7×48.7×0.5=572.526kN·m；M kmax＝Me＋Mω＋P×h c＝2500＋572.526＋30×1.7＝3123.53kN·m；4.塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M k──作用在基础上的弯矩；F k──作用在基础上的垂直载荷；G k──混凝土基础重力，G k＝25×6.25×6.25×1.35=1318.359kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=3123.53/(1646.64+1318.359)=1.053m < 6.25/3=2.083m；基础抗倾覆稳定性满足要求！5.地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
矩形板式塔吊基础计算书
矩形板式基础计算书一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图k三、承台验算G k=blhγc=4.85×4.85×1.05×25.00=617.47kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×617.47=740.96kN荷载效应标准组合时，平行承台边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=27.14×22.75+3.68×11.50-19.80×8.54-82.32×9.04+0.9×(820.00+0.5×16.15×32.00/1.2) =678.29kN·mF Vk''=F Vk/1.2=16.15/1.2=13.46kN荷载效应基本组合时，平行承台边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=1.2×27.14×22.75+3.68×11.50-19.80×8.54-82.32×9.04)+1.4×0.9×(820.00+0.5×16.15×32.00/ 1.2)=1000.31kN·mF V''=F V/1.2=22.61/1.2=18.84kN基础长宽比：l/b=4.85/4.85=1.00≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=4.85×4.852/6=19.01m3W y=bl2/6=4.85×4.852/6=19.01m3相应于荷载效应标准组合时，作用于基础X、Y方向的弯矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=613.23×4.85/(4.852+4.852)0.5=433.62kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=613.23×4.85/(4.852+4.852)0.5=433.62kN·m1、偏心验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(373.04+617.47)/23.52-433.62/19.01-433.62/19.01=-3.50<0偏心荷载合力作用点在核心区外。
塔吊矩形板式基础计算书
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图G k=blhγc=20×20×0.8×25=8000kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×8000=10800kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=1193.9kN·mF vk''=F vk'/1.2=56.8/1.2=47.333kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1611.765kN·mF v''=F v'/1.2=76.68/1.2=63.9kN基础长宽比：l/b=20/20=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=20×202/6=1333.333m3W y=bl2/6=20×202/6=1333.333m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1193.9×20/(202+202)0.5=844.215kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1193.9×20/(202+202)0.5=844.215kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(357+8000)/400-844.215/1333.333-844.215/1333.333=19.626kPa≥0 偏心荷载合力作用点在核心区内。
矩形格构式基础计算书1范文
矩形格构式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=3.6×3.6×(1.2×25+0×19)=388.8kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×388.8=524.88kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(2.42+2.42)0.5=3.39m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(466.43+388.8)/4=213.81kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(466.43+388.8)/4+(1628+66.2×3.65)/3.39=764.65kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(466.43+388.8)/4-(1628+66.2×3.65)/3.39=-337.04kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(629.68+524.88)/4+(2197.8+89.37×3.65)/3.39=1032.28kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(629.68+524.88)/4-(2197.8+89.37×3.65)/3.39=-455kN四、格构柱计算1、格构式钢柱换算长细比验算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[177.16+15.20×(45.00/2-2.96)2]=23922.79cm4整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=505/(23922.79/(4×15.20))0.5=25.46 分肢长细比：λ1=l01/i y0=30.00/2.20=13.64分肢毛截面积之和：A=4A0=4×15.20×102=6080mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0 max=(λx2+λ12)0.5=(25.462+13.642)0.5=28.88λ0max=28.88≤[λ]=150满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=13.64≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×28.88，40)=14.44满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max(f y/235)0.5=28.88×(215/235)0.5=27.62查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0.943 Q max/(φA)=1032.28×103/(0.943×6080)=180.05N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(f y/235)0.5/85=6080×215×10-3×(235/235)0.5/85=15.38kN格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+30=30.00+30=60cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=15.38×0.6/4=2.31kN·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.45-2×0.0296=0.39m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=15.38×0.6/(2×0.39)=11.81kN角焊缝面积：A f=0.8h f l f=0.8×10×200=1600mm2角焊缝截面抵抗矩：W f=0.7h f l f2/6=0.7×10×2002/6=46667mm3垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/W f=2.31×106/46667=49N/mm2垂直于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/A f=11.81×103/1600=7N/mm2((σf /1.22)2+τf2)0.5=((49/1.22)2+72)0.5=41N/mm2≤f tw=160N/mm2满足要求！根据缀板的构造要求缀板高度：300mm≥2/3 b1=2/3×0.39×1000=261mm满足要求！缀板厚度：12mm≥max[1/40b1,6]= max[1/40×0.39×1000,6]=10mm满足要求！缀板间距：l1=600mm≤2b1=2×0.39×1000=782mm满足要求！五、桩承载力验算考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.51m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=2.51×(2.2×9+1×12+1×30+1×45+0.8×60)+2500×0.5=1645.69kNQ k=213.81kN≤R a=1645.69kNQ kmax=764.65kN≤1.2R a=1.2×1645.69=1974.83kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-337.04kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=337.04kN桩身的重力标准值：G p=l w A pγz=(8.45-5.05+2+0.6)×0.5×25=75.4kNR a'=uΣλi q sia l i+G p=2.51×(0.5×0×10+0.5×2.2×9+0.6×1×12+0.7×1×30+0.7×1×45+0.8×0.8×60) +75.4=346.83kNQ k'=337.04kN≤R a'=346.83kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.14×162/4=2413mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1032.28kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×12×0.5×106 + 0.9×(300×2412.74))×10-3=5210.02kNQ=1032.28kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=5210.02kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=455kNf y A S=300×2412.74×10-3=723.82kNQ'=455kN≤f y A S=723.82kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(2412.74/(0.5×106))×100%=0.48%≥0.4%满足要求！六、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h0=1200-50-22/2=1139mmM=(Q max+Q min)L/2=(1032.28+(-455))×3.39/2=979.68kN·mX方向：M x=Ma b/L=979.68×2.4/3.39=692.74kN·mY方向：M y=Ma l/L=979.68×2.4/3.39=692.74kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=629.68/4 + 2197.8/3.39=804.95kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1139)1/4=0.92塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0ma1l=(a l-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0m 剪跨比：λb'=a1b/h0=0/1139=0，取λb=0.25；λl'= a1l/h0=0/1139=0，取λl=0.25；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4βhsαb f t bh0=0.92×1.4×1.43×103×3.6×1.14=7515.05kNβhsαl f t lh0=0.92×1.4×1.43×103×3.6×1.14=7515.05kNV=804.95kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=7515.05kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.14=3.88ma b=2.4m≤B+2h0=3.88m，a l=2.4m≤B+2h0=3.88m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=692.74×106/(1.04×14.3×3600×11392)=0.01ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.01)0.5=0.01γS1=1-ζ1/2=1-0.01/2=0.995A S1=M y/(γS1h0f y1)=692.74×106/(0.995×1139×300)=2038mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.43/300)=max(0.2,0.21)=0.21% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(2038,0.0021×3600×1139)=8796mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=8934mm2≥A1=8796mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=692.74×106/(1.04×14.3×3600×11392)=0.01ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.01)0.5=0.01γS2=1-ζ2/2=1-0.01/2=0.995A S2=M x/(γS2h0f y1)=692.74×106/(0.995×1139×300)=2038mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.43/300)=max(0.2,0.21)=0.21% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.0021×3600×1139)=8796mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=8934mm2≥A2=8796mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=4835mm2≥0.5A S1'=0.5×8934=4467mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=4835mm2≥0.5A S2'=0.5×8934=4467mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
TC7030塔吊基础方案
目录1. 编制依据 (2)2. 工程概况 (2)2.1. 总体概况 (2)2.2. 岩土工程概况 (2)2.3. 现场塔吊概况 (3)3. 塔吊基础设计 (8)3.1. 1#塔吊基础 (8)3.2. 2#塔吊基础.................................................................................... 错误!未定义书签。
3.3. 3#塔吊基础.................................................................................... 错误!未定义书签。
3.4. 4#塔吊基础.................................................................................... 错误!未定义书签。
3.5. 5#塔吊基础.................................................................................... 错误!未定义书签。
3.6. 6#塔吊基础.................................................................................... 错误!未定义书签。
3.7. 7#塔吊基础.................................................................................... 错误!未定义书签。
3.8. 8#塔吊基础.................................................................................... 错误!未定义书签。
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附件：矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《关于加强建筑起重机械租赁、安装拆卸和使用安全管理的若干意见》杭建监总[2010]33号5、《关于加强组合式塔机基础制作、安装和使用的若干要求》杭建监总[2012]13号6、《关于加强组合式塔机基础制作、安装和使用的若干要求》部分条文释义7、《固定式塔式起重机基础技术规程》DB33/T1053-20088、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-20109、《关于加强建筑起重机械安全管理的若干要求的通知》2013年1月9日一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k基础布置图基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=7×7×1.5×25=1837.5kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1837.5=2205kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R G2-G3R G3-G4R G4+0.5F vk'H/1.2=142.2×29+3.8×0-94.47×10-205.8×18+0.5×150.743×57.38/1.2=3078.714kN·mF vk''=F vk'/1.2=150.743/1.2=125.619kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R G2-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.5F vk'H/1.2=1.2×(142.2×29-3.8×0+94.47×10-205.8×18)+1.4×0.5×150.743×57.38/1.2 =4415.259kN·mF v''=F v'/1.2=211.04/1.2=175.867kN基础长宽比：l/b=7/7=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=7×72/6=57.167m3W y=bl2/6=7×72/6=57.167m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=3799.517×7/(72+72)0.5=2686.664kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=3799.517×7/(72+72)0.5=2686.664kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(970.96+1837.5)/49-2686.664/57.167-2686.664/57.167=-36.679<0偏心荷载合力作用点在核心区外。
(2)、偏心距验算偏心距：e=(M k+F Vk h)/(F k+G k)=(3799.517+150.743×1.5)/(970.96+1837.5)=1.433m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(72+72)0.5/2-1.433=3.516m偏心距在x方向投影长度：e b=eb/(b2+l2)0.5=1.433×7/(72+72)0.5=1.014m偏心距在y方向投影长度：e l=el/(b2+l2)0.5=1.433×7/(72+72)0.5=1.014m偏心荷载合力作用点至e b一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-e b=7/2-1.014=2.486m 偏心荷载合力作用点至e l一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-e l=7/2-1.014=2.486m b'l'=2.486×2.486=6.182m2≥0.125bl=0.125×7×7=6.125m2满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值P kmin=-36.679kPaP kmax=(F k+G k)/3b'l'=(970.96+1837.5)/(3×2.486×2.486)=151.423kPa3、基础轴心荷载作用应力P k=(F k+G k)/(lb)=(970.96+1837.5)/(7×7)=57.316kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值f a=f ak+εbγ(b-3)+εdγm(d-0.5)=300.00+0.30×19.00×(6.00-3)+1.50×19.00×(6.00-0.5)=473.85kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算P k=57.316kPa≤f a=473.85kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算P kmax=151.423kPa≤1.2f a=1.2×473.85=568.62kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1500-(50+25/2)=1438mmX轴方向净反力：P xmin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(970.960/49.000-(3078.714+125.619×1.500)/57.167)=-50.403kN /m2P xmax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(970.960/49.000+(3078.714+125.619×1.500)/57.167)=103.905k N/m2假设P xmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)P xmax/b=((7.000+2.000)/2)×103.905/7.000=66.796kN/m2Y轴方向净反力：P ymin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(970.960/49.000-(3078.714+125.619×1.500)/57.167)=-50.403kN /m2P ymax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(970.960/49.000+(3078.714+125.619×1.500)/57.167)=103.905k N/m2假设P ymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)P ymax/l=((7.000+2.000)/2)×103.905/7.000=66.796kN/m2基底平均压力设计值：p x=(P xmax+P1x)/2=(103.905+66.796)/2=85.351kN/m2p y=(P ymax+P1y)/2=(103.905+66.796)/2=85.351kPa基础所受剪力：V x=|p x|(b-B)l/2=85.351×(7-2)×7/2=1493.635kNV y=|p y|(l-B)b/2=85.351×(7-2)×7/2=1493.635kNX轴方向抗剪：h0/l=1438/7000=0.205≤40.25βc f c lh0=0.25×1×16.7×7000×1438=42025.55kN≥V x=1493.635kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1438/7000=0.205≤40.25βc f c bh0=0.25×1×16.7×7000×1438=42025.55kN≥V y=1493.635kN满足要求！6、地基变形验算倾斜率：tanζ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001满足要求！四、基础配筋验算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2p x l/8=(7-2)2×85.351×7/8=1867.044kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2p y b/8=(7-2)2×85.351×7/8=1867.044kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1f c bh02)=1867.044×106/(1×16.7×7000×14382)=0.008δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.008γS1=1-δ1/2=1-0.008/2=0.996A S1=|MⅡ|/(γS1h0f y1)=1867.044×106/(0.996×1438×360)=3621mm2基础底需要配筋：A1=max(3621，ρbh0)=max(3621，0.0015×7000×1438)=15099mm2 基础底长向实际配筋：A s1'=17662.5mm2≥A1=15099mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1f c lh02)=1867.044×106/(1×16.7×7000×14382)=0.008δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.008γS2=1-δ2/2=1-0.008/2=0.996A S2=|MⅠ|/(γS2h0f y2)=1867.044×106/(0.996×1438×360)=3621mm2基础底需要配筋：A2=max(3621，ρlh0)=max(3621，0.0015×7000×1438)=15099mm2 基础底短向实际配筋：A S2'=17662.5mm2≥A2=15099mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：A S3'=10924.06mm2≥0.5A S1'=0.5×17662.5=8831.25mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：A S4'=10924.06mm2≥0.5A S2'=0.5×17662.5=8831.25mm2满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ10@500。