CASS池的设计计算
污水处理CASS工艺设计计算书
Q---处理规模（m ³/d)5000.00S 0 ----进水BOD5（mg/l)160.00S e ----出水BOD5（mg/l)10.00Nw---混合液悬浮固体浓度（MLSS) (mg/l)3200.00λ=1/m=1/2.5(排水比）0.40K 2有机基质降解速率常数，L/(mg •d)生活污水K2取值范围为0.0168-0.02810.02f——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f值为0.7-0.80.75H---反应池水深(m) 4.00ε---安全高度 1.20Vmax(m/s) 1.76T D排水时间(h)0.50T f 闲置时间(h) 1.00T (运行周期） 5.55V----CASS 池容积（m ³）1600.92n 每日运行周期数4.32T S----沉淀时间 1.59Ns---BOD-污泥负荷（kgBOD5/(kgMLSS •d)）0.20η---有机基质降解率0.94T A ---曝气时间(h) 2.46考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS，取COD,BOD5,NH3-N,TP,TN去除率为20%，SS去除率为35%CASS工艺设计计算书设计CASS池（座） 4.00V i 单CASS池容积（m ³）400.23复核V----CASS池容积（m ³）2083.33 H ——池内最高液位（m）（CASS池高） 4.00H 3（m）滗水结束时泥面高度 1.20H 2=ε（m）1.20L （cass池长）m 16.28B （CASS池宽）m 8.00H 0（CASS池总高）m 4.50L 1微生物选择区(m) 1.63h s污泥层高 1.20U—孔口流速m/h 70孔口宽度m 0.70孔高m0.43K d活性污泥自身氧化系数一般为0.04～0.0750.06Y 污泥的产率系数一般为 0.4～0.80.60f b VSS中可生化系数0.70C 0设计进水SS，mg/l 97.50C e设计出水SS，mg/l 10.00△X 剩余污泥总量(kg/d)657.75V i 单CASS池容积（m ³）520.83SVI—污泥体积指数,(ml/g)93.75H 1（m）--池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度1.60h 1排水结束时最低水位 2.40A 1连通孔面积(㎡）0.30N R剩余污泥浓度(kg/m ³）5.33△X v剩余生物污泥量(kg/d)449.94△X s剩余非生物污泥(kg/d)207.81θc污泥龄(d)复核污泥龄17.51171.103（15-T）4.34µ——硝化细菌的增长速率d-1：T=0.2摄氏度时，取为0.350.35f s——安全系数：为保证出水氨氮小于5mg/L 取2.3～3.0；取2.30.67T ——污水温度：取冬季最不利温度0.2摄氏度。
CASS工艺设计计算
沈阳化工大学水污染控制工程三级项目题目：小区生活污水回用处理设计院系：环境与安全工程学院专业：环境工程提交日期： 2020 年 5 月 26 日摘要本文主要介绍了小区生活污水回用处理设计的过程，其中包括工艺流程、以及流程中各个构筑物的设计计算、高程和平面布置。
循环式活性污泥法（CASS）是序批式活性污泥法工艺（SBR）的一种变形。
它综合了活性污泥法和SBR工艺特点，与生物选择器原理结合在一起，具有抗冲击负荷和脱氮除磷的功能。
本次设计采用了CASS工艺进行设计计算。
其中包括池体的计算和格栅等辅助物尺寸计算，处理后水质达到一级B标准。
关键词：小区生活污水回用循环式活性污泥法设计计算AbstractThis paper mainly introduces the design process of residential sew age reuse treatment, including the process flow, as well as the design of e ach structure in the process, elevation and plane layout. Circulating activa ted sludge process (CASS) is a variation of sequential batch activated slu dge process (SBR). It integrates the characteristics of activated sludge pro cess and SBR process, combines with the principle of biological selector, and has the functions of impact load resistance and denitrification and de phosphorization. This design adopts CASS technology to design and calc ulate. It includes the calculation of the pool body and the size calculation of the grid and other auxiliary objects. After treatment, the water quality r eaches the standard of grade a B.目录摘要 (2)一.生活污水概况 (5)二.工艺流程比较 (5)三.构筑物设计计算 (5)3.1(格栅) (5)3.2(调节池) (7)3.3(曝气沉砂池) (8)3.4(CASS生物池) (9)3.5(混凝气浮池)…………………………………………………103.5.1(混凝工艺) (11)3.5.2(气浮工艺) (11)3.5.3(设计参数) (11)3.6(加氯消毒池) (14)3.7(计量设备——巴氏计量槽) (15)四.污泥处理单元 (17)4.1(贮泥室) (17)4.2(污泥泵) (17)4.3(污泥浓缩机) (17)五.高程计算 (18)5.1(管道沿程水头损失) (18)5.2(管道局部水头损失) (18)5.3(构筑物自身在运转中所产生的水头损失) (19)六.平面布置图 (20)七．工程造价预算 (21)总结 (24)参考文献 (25)一.生活污水概况日平均流量：1000 m3/d表一处理水质情况水质指标COD BOD SS 氨氮pH处理水质425 225 250 37 6-9目标水质60 20 20 8 6-9预将其处理回用为市区景观用水，执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918－2002）一级B标准，全部排放至五类水体。
CASS池的设计计算
CASS 池的设计计算1. BOD------污泥负荷（S N ）25**0.0168*30.0*0.750.44/(*0.85S k Se fN kgBOD kgMLSS d η=== 式中：2k =0.0168，2k ------为有机物基质降解速率常数Se=30.0，se------为混合液中残留成分的有机基质，/mg Lf =0.75，f ------为溶液中挥发性悬浮物固体浓度与总悬浮物固体浓度的比值 η=0.85，η------有机基质降解率121200300.85200BOD BOD BOD η--=== 2.曝气时间02424*200 1.45**0.44*3*2500A S S T N m X === 式中 :0S ------进水BOD 浓度X------混合污泥浓度，取25003/g m1/m ------排水比，取m=33：活性污泥界面的初始沉降速率 4 1.74 1.77.4*10**7.4*10*10*2500 1.24MAX V t X --===水温10℃，MLSS ≤3000/mg L4 1.264.6*10* 2.41MAX V X -==水温20℃，MLSS ＞3000/mg L式中：t------水温，℃4：沉淀时间max 1[*()][6*0.33 1.5] 2.81.24S H m T V ε++=== h 水温10℃ max 1[*()][6*0.33 1.5] 1.42.41S H m T V ε++=== h 水温20℃式中：H------反应器有效水深，取6mε-----安全高度，取1.5m5：运行周期1.45 1.4 1.0 3.85A S D T T T T =++=++=h式中：D T -----排水时间，h ，取1.0h因此，取一周期时间为4小时周期数，6次/天6：CASS 池容积 采用负荷计算法，3*()100000*(20030)*1010303.0**0.44*5.0*0.75a e e w Q S S V m N N f ---=== 本水厂设计CASS 池N=10座，每座容积310303.01030.310i V m == 排水体积法进行复核，单池容积为33*1000005000*6*10i m V Q m n N === 反应池总容积3*5000*1050000i V N V m ===式中：i V ------单池容积，3mn------周期数N------池数Q------平均日流量，3/m d7：CASS 池的容积负荷7.1池内设计最高水位和最低水位之间的高度 1*100000*62n*6*50000Q H H m V === 7.2滗水结束时泥面高度，3(m)H已知撇水水位和泥面之间的安全距离，H2=ε=1.5m312()6(2 1.5) 2.5H H H H m =-+=-+=7.3 SVI —污泥体积指数, /ml g33 2.5*1083.3/*6*5.0W H SVI ml g H N === 此数值反映出活性污泥的凝聚、 沉降性能良好。
《2024年CASS工艺的理论与设计计算》范文
《CASS工艺的理论与设计计算》篇一一、引言CASS（循环式活性污泥法）工艺是一种常用的污水处理技术，其核心在于通过循环和间歇操作，提高污泥的活性，从而达到高效处理污水的目的。
本文旨在探讨CASS工艺的理论基础、设计原则及计算方法，为相关工程实践提供理论支持。
二、CASS工艺理论基础1. 工艺原理CASS工艺基于活性污泥法原理，通过间歇性进水、曝气、沉淀、排水等操作过程，实现污水的高效处理。
该工艺通过循环利用活性污泥，提高了生物反应器的处理能力，同时减少了污泥的产生量。
2. 生物反应过程CASS工艺的生物反应过程主要包括：进水期、曝气期、沉淀期和排水期。
在进水期，污水进入反应器；在曝气期，通过曝气设备向反应器中供氧，促进微生物的生长和代谢；在沉淀期，活性污泥与水分离，使水得到净化；在排水期，上清液排出，为下一个周期做准备。
三、CASS工艺设计原则1. 满足处理要求：根据污水处理的要求，确定CASS工艺的设计参数，如进水水质、出水水质、处理效率等。
2. 合理布局：根据场地条件和实际需求，合理布局反应器、曝气设备、进出水管道等设施。
3. 节能降耗：在保证处理效果的前提下，尽可能降低能耗和药耗，提高经济效益。
4. 便于操作和维护：设计应考虑操作的便捷性和维护的可行性，方便日常管理和维护。
四、CASS工艺设计计算1. 设计参数计算（1）处理能力计算：根据设计要求，确定污水处理系统的处理能力。
计算过程中需考虑污水的流量、水质等因素。
（2）曝气量计算：根据设计要求和处理能力，计算所需的曝气量。
曝气量的计算需考虑生物反应器的体积、氧气传递效率等因素。
（3）沉淀时间计算：根据污泥的沉降性能和出水要求，确定沉淀时间。
沉淀时间的计算需考虑污泥的沉降速度和体积等因素。
2. 工艺流程设计（1）进水系统设计：设计进水管道、进水阀门等设施，确保污水能够顺利进入反应器。
（2）曝气系统设计：设计曝气设备、曝气管路等设施，为生物反应器提供充足的氧气。
污水处理CASS池设计计算
2.5 生物反应池（CASS反应池）2.5.1 CASS反应池的介绍CASS是周期性循环活性污泥法的简称，是间歇式活性污泥法的一种变革，并保留了其它间歇式活性污泥法的优点，是近年来国际公认的生活污水及工业污水处理的先进工艺。
CASS工艺的核心为CASS池，其基本结构是：在SBR的基础上，反应池沿池长方向设计为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，其主反应区后部安装了可升降的自动撇水装置。
整个工艺的曝气、沉淀、排水等过程在同一池子内周期循环运行，省去了常规活性污泥法中的二沉池和污泥回流系统，同时可连续进水，间断排水。
CASS工艺与传统活性污泥法的相比，具有以下优点：●建设费用低。
省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节省20%~30%。
工艺流程简单，污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS曝气池、污泥池，布局紧凑，占地面积可减少35%；●运转费用省。
由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10%~25%；●有机物去除率高。
出水水质好，不仅能有效去除污水中有机碳源污染物，而且具有良好的脱氮除磷功能；●管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。
污水处理厂设备种类和数量较少，控制系统简单，运行安全可靠；●污泥产量低，性质稳定。
2.5.2 CASS反应池的设计计算图2-4 CASS工艺原理图（1）基本设计参数考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS，取COD,BOD5,NH3-N,TP去除率为20%，SS去除率为35%。
此时进水水质：COD=380mg/L×（1-20%）=304mg/LBOD5=150mg/L×（1-20%）=120mg/LNH3-N=45mg/L×（1-20%）=36mg/LTP=8mg/L×（1-20%）=6.4mg/LSS=440mg/L ×（1-35%）=286mg/L处理规模：Q=14400m 3/d,总变化系数1.53 混合液悬浮固体浓度（MLSS ）：Nw=3200mg/L反应池有效水深H 一般取3-5m,本水厂设计选用4.0m排水比：λ=m 1 =5.21=0.4 (2)BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）（Ns ）Ns=ηfS K ⨯⨯e 2Ns ——BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）,kgBOD 5/(kgMLSS ·d)；K 2——有机基质降解速率常数，L/(mg ·d),生活污水K 2取值范围为0.0168-0.0281，本水厂取值0.0244；η——有机基质降解率，%；η=SaSeSa - f ——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f 值为0.7-0.8,本水厂设计选用0.75。
CASS池设计计算(互联网+)
2.5 生物反应池（CASS反应池）2.5.1 CASS反应池的介绍CASS是周期性循环活性污泥法的简称，是间歇式活性污泥法的一种变革，并保留了其它间歇式活性污泥法的优点，是近年来国际公认的生活污水及工业污水处理的先进工艺。
CASS工艺的核心为CASS池，其基本结构是：在SBR的基础上，反应池沿池长方向设计为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，其主反应区后部安装了可升降的自动撇水装置。
整个工艺的曝气、沉淀、排水等过程在同一池子内周期循环运行，省去了常规活性污泥法中的二沉池和污泥回流系统，同时可连续进水，间断排水。
CASS工艺与传统活性污泥法的相比，具有以下优点：●建设费用低。
省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节省20%~30%。
工艺流程简单，污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS 曝气池、污泥池，布局紧凑，占地面积可减少35%；●运转费用省。
由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10%~25%；●有机物去除率高。
出水水质好，不仅能有效去除污水中有机碳源污染物，而且具有良好的脱氮除磷功能；●管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。
污水处理厂设备种类和数量较少，控制系统简单，运行安全可靠；●污泥产量低，性质稳定。
2.5.2 CASS 反应池的设计计算图2-4 CASS 工艺原理图（1）基本设计参数考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS ，取COD,BOD 5,NH 3-N,TP 去除率为20%，SS 去除率为35%。
此时进水水质：COD=380mg/L ×（1-20%）=304mg/L BOD 5=150mg/L ×（1-20%）=120mg/L NH 3-N=45mg/L ×（1-20%）=36mg/L TP=8mg/L ×（1-20%）=6.4mg/L SS=440mg/L ×（1-35%）=286mg/L处理规模：Q=14400m 3/d,总变化系数1.53 混合液悬浮固体浓度（MLSS ）：Nw=3200mg/L 反应池有效水深H 一般取3-5m,本水厂设计选用4.0m排水比：λ=m 1 =5.21=0.4 (2)BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）（Ns ） Ns=ηfS K ⨯⨯e 2Ns ——BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）,kgBOD 5/(kgMLSS ·d)；K 2——有机基质降解速率常数，L/(mg ·d),生活污水K 2取值范围为0.0168-0.0281，本水厂取值0.0244； η——有机基质降解率，%；η=SaSeSa - f ——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f 值为0.7-0.8,本水厂设计选用0.75。
CASS池设计计算
CASS池设计计算1、1功能描述CASS(Cyelic activated sludge system)工艺就是SRB技术衍生得一种新形式。
CASS反应池沿长度方向分为两部分,前部为生物选择区也称预反应区,后部为主反应区,在主反应区后部安装了可升降得滗水装置,实现了连续进水间歇排水得周期循环运行,集曝气、沉淀、排水于一体。
CASS工艺就是一个好氧/缺氧/厌氧交替运行得过程,具有一定脱氮除磷效果,废水以推流方式运行,而各反应区则以完全混合得形式运行以实现同步硝化一反硝化与生物除磷。
1、2设计要点（1）C ASS池容积确定式中:Q ——设计水量,m3/d;Nw ——混合液MLSS污泥浓度(kg/m3),取2、5～4、0 kg/m3,设计一般为3、0 kg/m3Ne ——BOD5-泥负荷,取0、05～0、2(kgBOD5/kgMLSS·d),设计一般为0、1 kgBOD5/kgMLSS·d;Sa ——进水BOD5浓度,kg/m3;Se ——出水BOD5浓度,kg/m3;f ——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度得比值,一般为0、7～0、1,设计为0、75。
(0、0175—0、64)（2）C ASS池尺寸设计首先根据废水水质水量确定池子得格数N1,一般为2—4中间取整数值,即可确定CASS池得循环周期时间T及周期数N2。
下表为对应得选择值A.确定CASS池高度H0(m)CASS池得有效水深H一般取3-5m。
有效高度H校核:CASS池单格面积A0(m2)滗水高度H1(m);滗水结束时泥面高度H2(m);式中:SVI ——污泥指数,取150设计。
撇水水位与泥面之间得安全距离H3(m):(H3必须大于1、0m才能满足要求)负荷计算法算出得结果,如不能满足H3得条件,则必须减少污泥负荷,增大CASS池得有效容积。
取超高0、5m,则CASS池总高:B、确定CASS池总长L(m)、总宽B(m)CASS池单格要求宽高比B1:H=2～1,长宽比要求L1:B=4～6(一般取4、6),则:其中,由上可确定:(3)设备选型A.曝气器选择所需旋混曝气器数量(个)所需曝气软管数量(m)。
cass生物反应池
4 生物反应池（CASS反应池）4.5.1 CASS反应池的介绍CASS是周期性循环活性污泥法的简称，是间歇式活性污泥法的一种变革，并保留了其它间歇式活性污泥法的优点，是近年来国际公认的生活污水及工业污水处理的先进工艺。
CASS工艺的核心为CASS池，其基本结构是，在SBR的基础上，反应池沿池长方向设计为两部分。
前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区。
其主反应区后部安装了可升降的自动撇水装置。
整个工艺的曝气、沉淀、排水等过程在同一池子内周期循环运行，省去了常规活性污泥法中的二沉池和污泥回流系统，同时可连续进水，间断排水。
CASS工艺与传统活性污泥法的相比，具有以下优点：（1）建设费用低，省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节省20%~30%。
工艺流程简单，污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS曝气池、污泥池，布局紧凑，占地面积可减少35%。
（2）由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10%~25%。
（3）有机物去除率高，出水水质好，不仅能有效去除污水中有机碳源污染物，而且具有良好的脱氮除磷功能.（4）管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。
污水处理厂设备种类和数量较少，控制系统简单，运行安全可靠.(5）污泥产量低，性质稳定。
4.5.2 CASS反应池的设计计算(1)容积采用容积负荷法计算f Nw Ne Se a ⨯⨯-⨯=）（S Q V式中Q----设计水量为10000m3/d ；w N ---混合液MLSS 污泥浓度kg/m3,一般取2.5-4.0 kg/m3,设计为3.5 kg/m3；Ne---BOD5-泥负荷，一般为0.05-0.2(kgBOD5/MLSS kg /·d),设计为0.08 ；kgBOD5/MLSS kg /·d ；Sa ---进水BOD5浓度120mg/L ；Se---出水BOD5浓度20mg/L ；f----混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，一般为0.7-0.8,设计为0.75 ；则：36.479175.05.308.03^10)20120(10000m V =⨯⨯-⨯-⨯= 取4800m3设计为池子个数N1=4个,一期建设两个，二期建设两个,则单池容积为3120044800m =（2） 外形尺寸池内最大水深一般为3-5m, 设计为H=4.0m则单格池面积A ： HN V A 1⨯= 运行周期设计为4h, 则1日内循环的周期数64242==N 则池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度H1:m N N Q H 39.13006410000A 211=⨯⨯=⨯⨯=取m 4.1H 1=池内混液污泥浓度设计为Nw =3.5kg/L ， 污泥体积指数SVI=150 ，则滗水结束时泥面高度H2:m SVI Nw H H 1.23102=-⨯⨯⨯=撇水水位和泥面之间的安全距离H3:m H H H 5.3)1.24.1(0.4)(H 213=+-=--=池子超高取H4=0.5m则池总高度H0=H+0.5=4.5m宽高比要求B:H=1-2，长宽比要求L:B=4-6取宽B=6m ，则长L=300÷6=50m（3）选择区容积CASS 池中间设1-2道隔墙，将池体分隔成微生物选择区和主反应区两部分。
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CASS 池的设计计算
1. BOD------污泥负荷（S N ）
25**0.0168*30.0*0.750.44/(*0.85
S k Se f
N kgBOD kgMLSS d η=== 式中：2k =0.0168，2k ------为有机物基质降解速率常数
Se=30.0，se------为混合液中残留成分的有机基质，/mg L
f =0.75，f ------为溶液中挥发性悬浮物固体浓度与总悬浮物固体浓度的比值 η=0.85，η------有机基质降解率
121200300.85200
BOD BOD BOD η--=== 2.曝气时间
02424*200 1.45**0.44*3*2500
A S S T N m X === 式中 :0S ------进水BOD 浓度
X------混合污泥浓度，取25003
/g m
1/m ------排水比，取m=3
3：活性污泥界面的初始沉降速率 4 1.74 1.77.4*10**7.4*10*10*2500 1.24MAX V t X --===
水温10℃，MLSS ≤3000/mg L
4 1.264.6*10* 2.41MAX V X -==
水温20℃，MLSS ＞3000/mg L
式中：t------水温，℃
4：沉淀时间
max 1[*()][6*0.33 1.5] 2.81.24
S H m T V ε++=== h 水温10℃ max 1[*()][6*0.33 1.5] 1.42.41
S H m T V ε++=== h 水温20℃
式中：H------反应器有效水深，取6m
ε-----安全高度，取1.5m
5：运行周期
1.45 1.4 1.0 3.85A S D T T T T =++=++=h
式中：D T -----排水时间，h ，取1.0h
因此，取一周期时间为4小时
周期数，6次/天
6：CASS 池容积 采用负荷计算法，3
*()100000*(20030)*1010303.0**0.44*5.0*0.75
a e e w Q S S V m N N f ---=== 本水厂设计CASS 池N=10座，每座容积310303.01030.310
i V m =
= 排水体积法进行复核，单池容积为33*1000005000*6*10i m V Q m n N === 反应池总容积3*5000*1050000i V N V m ===
式中：i V ------单池容积，3
m
n------周期数
N------池数
Q------平均日流量，3/m d
7：CASS 池的容积负荷
7.1池内设计最高水位和最低水位之间的高度 1*100000*62n*6*50000
Q H H m V === 7.2滗水结束时泥面高度，3(m)H
已知撇水水位和泥面之间的安全距离，H2=ε=1.5m
312()6(2 1.5) 2.5H H H H m =-+=-+=
7.3 SVI —污泥体积指数, /ml g
3
3 2.5*1083.3/*6*5.0
W H SVI ml g H N === 此数值反映出活性污泥的凝聚、 沉降性能良好。
8：CASS 池外形尺寸 8.1**V L B H N
= 式中：B 为池宽，m ，B:H=1~2; L 为池长，m ，L ：B=4~6
取B=12m, 2B H
= 5000069.4**10*12*6
V L m N B H === 取L=70m 70 5.8,4~612L L B B
=== 满足要求 8.2 CASS 池总高
取池体超高0.5m ，则00.560.5 6.5H H m =+=+=
8.3 微生物选择区
CASS 池中间设1道隔墙，将池体分隔成微生物选择区（预反应区）和主反应区两部分。
靠进水端为生物选择区，其容积为CASS 池总容积的10%左右，另一部分为主反应区。
选择器的类别不同，对选择器的容积要求也不同。
00001*1070*107L L m ===
8.4 反应池液位控制 排水结束时最低水位1131*6*43
m h H m m --=== 基准水位2h 为6.0m ；超高0.5m ；保护水深 2H = 1.5m
污泥层高度124 1.5 2.5x h h H m =-=-=
9：连通孔口尺寸隔墙底部设连通孔，连通两区水流，因单格宽12m ，根据设计规范要求，此时连通孔的数量取为5
1111311000001(**)*(12*7*2)* 2.424***U 24*6*5*7070
Q A B L H m n n U =+=+= 孔口尺寸设计。