CASS工艺处理计算
cass工艺设计计算书
cass工艺设计计算书CASS（循环活性污泥系统）工艺是一种常用的污水处理工艺，以下是一个简单的 CASS 工艺设计计算书的示例，供参考：1. 设计基础数据：- 设计流量：[具体数值]m³/d- 进水水质：BOD5 = [数值]mg/L，COD = [数值]mg/L，SS = [数值]mg/L- 出水水质：BOD5 ≤ [数值]mg/L，COD ≤ [数值]mg/L，SS ≤ [数值]mg/L2. 反应器容积计算：- 有效容积（V）：根据进水水质和出水水质要求，按照负荷法计算有效容积。
通常 CASS 工艺的 BOD5 负荷为[数值]kgBOD5/m³·d，COD 负荷为[数值]kgCOD/m³·d。
计算得到有效容积为 V = [具体数值]m³。
- 反应器数量（n）：根据有效容积和单个反应器容积确定反应器数量。
假设单个反应器容积为[数值]m³，则反应器数量为 n = V/[数值]，取整得到[具体数值]个反应器。
3. 曝气系统设计：- 需氧量计算：根据进水水质和出水水质要求，按照 BOD5 去除量和氨氮硝化需氧量计算需氧量。
通常 CASS 工艺的需氧量为[数值]kgO2/kgBOD5 去除，[数值]kgO2/kgNH4-N 硝化。
计算得到总需氧量为[具体数值]kgO2/d。
- 曝气设备选择：根据需氧量和反应器布局，选择合适的曝气设备。
常见的曝气设备包括鼓风机、曝气头、曝气软管等。
- 曝气量调节：根据进水负荷和水质变化，设置曝气量调节装置，以保证反应器内的溶解氧浓度在合适范围内。
4. 沉淀系统设计：- 沉淀时间：根据反应器容积和进出水流量，确定沉淀时间。
通常 CASS 工艺的沉淀时间为[数值]h。
- 沉淀区容积：根据沉淀时间和进出水流量，计算沉淀区容积。
沉淀区容积一般为反应器容积的[数值]%。
- 排泥系统设计：设置排泥泵和排泥管道，定期将沉淀区的污泥排出。
cass工艺参数计算
-
n2
=
剩余非生物 污泥△Xs:
VSS中可生 化系数fb=
1000
△Xs= Q(1-fbf)×
剩余污泥总 量：
△X= △Xv+△Xs=
Co-Ce
1000×24
0.7 1000 = 2379 =
进、出水SS浓 度Co、Ce见初 始设计参数
1596 kg/d
2379 kg/d
剩余污泥浓
度NR：
NR=
Nw 1-λ
=
μ
(3)运行周 期t 设排水 时间td=
t=ta+ts+td= 每日周期 数： n2=24/t
8.00 h 3.00
(4)曝气池
容积V 曝气
池个数n1=
Q
V=
λ×n1×n2 =
(5)复核溶 解性BOD5--Se值：
出水总的 BOD5---Sz
=
出水SS中
VSS比例系
=
数f
=
2.41 (m/h)
5m
= = 空气用量：
D=
最大气水比 =
9.61700087 9.62 mg/L
AOR×Cs(20) α(βρCsb(T)-C)×1.024(T-20) 281.217823
281.22 kg/h
SOR
0.3EA
=
=
9.374
4687 78.12
m3/h m3/min
说明： 1、我们去 年制作发布 的《污水厂 内构筑物计 算公式表》 得到了广大 同行的支 持，在此表 示深深感谢 。 2、目前SBR 工艺的使用 日益广泛， 目前网上尚 未见分享 CASS工艺的 计算软件， 此即我们制 作此表的起 因。
《2024年CASS工艺的理论与设计计算》范文
《CASS工艺的理论与设计计算》篇一一、引言CASS（循环式活性污泥法）工艺是一种常用的污水处理技术，其核心在于通过循环和间歇操作，提高污泥的活性，从而达到高效处理污水的目的。
本文旨在探讨CASS工艺的理论基础、设计原则及计算方法，为相关工程实践提供理论支持。
二、CASS工艺理论基础1. 工艺原理CASS工艺基于活性污泥法原理，通过间歇性进水、曝气、沉淀、排水等操作过程，实现污水的高效处理。
该工艺通过循环利用活性污泥，提高了生物反应器的处理能力，同时减少了污泥的产生量。
2. 生物反应过程CASS工艺的生物反应过程主要包括：进水期、曝气期、沉淀期和排水期。
在进水期，污水进入反应器；在曝气期，通过曝气设备向反应器中供氧，促进微生物的生长和代谢；在沉淀期，活性污泥与水分离，使水得到净化；在排水期，上清液排出，为下一个周期做准备。
三、CASS工艺设计原则1. 满足处理要求：根据污水处理的要求，确定CASS工艺的设计参数，如进水水质、出水水质、处理效率等。
2. 合理布局：根据场地条件和实际需求，合理布局反应器、曝气设备、进出水管道等设施。
3. 节能降耗：在保证处理效果的前提下，尽可能降低能耗和药耗，提高经济效益。
4. 便于操作和维护：设计应考虑操作的便捷性和维护的可行性，方便日常管理和维护。
四、CASS工艺设计计算1. 设计参数计算（1）处理能力计算：根据设计要求，确定污水处理系统的处理能力。
计算过程中需考虑污水的流量、水质等因素。
（2）曝气量计算：根据设计要求和处理能力，计算所需的曝气量。
曝气量的计算需考虑生物反应器的体积、氧气传递效率等因素。
（3）沉淀时间计算：根据污泥的沉降性能和出水要求，确定沉淀时间。
沉淀时间的计算需考虑污泥的沉降速度和体积等因素。
2. 工艺流程设计（1）进水系统设计：设计进水管道、进水阀门等设施，确保污水能够顺利进入反应器。
（2）曝气系统设计：设计曝气设备、曝气管路等设施，为生物反应器提供充足的氧气。
CASS工艺计算表(全)
CASS工艺计算表(全)序号一1设计流量Q=720日最大变化系数Kz=130.00最大流量Qmax=720.00日最大变化系数Kz=30.00BOD 5=250COD=500SS=NH 4--=200TP=32）出水水质BOD 5=20COD=60SS=NH 4--N=15TP=1二1污泥负荷-NsN S =K 2*S e *f/ηK 2=0.0168K 2-为有机基质降解速率常数，L/(mg·d)，0.0168-0.0281；Se=20.00Se-为混合液中残留的有机基质浓度，mg/L ；f=0.7f-为混合液中挥发性悬浮物固体浓度与总悬浮物固体浓度的比值，η=0.92η-有机基质降解率，η=（BOD 进-BOD 出）/BOD 进N S =0.26一般来讲，生活污水Ns=0.05kgBOD5/(kgMLSS·d)～1.0kgBOD 5/(k 2曝气时间T A =24S 0/(N S *m*X)S 0=250.00S 0-进水BOD 浓度；X=2500X-混合液污泥浓度，2.5kg/m 3-4.0kg/m 31/m=0.31/m-排水比，≤1/3T A =2.823活性污泥界面的初始沉降速度Vmax=7.4*104*t*X 0-1.7水温10℃，MLSS ≤3000mg/L V max =4.6*104*X 0-1.26 水温20℃，MLSS ﹥3000mg/L t=10.00t-水温；Vmax=1.24水温10℃Vmax=2.41水温20℃4沉淀时间T s =[H*(1/m)+ε]/V max H=6H-反应器有效水深；ε=0.5ε-活性污泥界面上最小水深Ts=1.86水温10℃Ts=0.96水温20℃5一周期所用时间Tc ≥T A +T S +T DTc=6.17T D =1.5T D -排水时间一周期时间8h CASS 设计计算表（全）设计依据及参考资料1）进水水质工艺计算周期数3次/天6CASS 池需要总容积V=m*n*Q*C*T C /Lv*TaLv=0.7Lv-BOD 容积负荷，kgBOD5/m3*d ，0.1~1.3多用0.5；n=2n-反应器个数；V=1217.397反应器实际总容积V 实际=L 实际×B 实际×H×n V 实际=1622.40V 单需要=608.70V 单实际=811.20H=6H-反应器有效高度,≦6m 8单个反应器面积S=L*B S=124.80S 曝=0.45平方N 曝=554.67所有曝气盘总数量,N 曝=(S*n)/S 曝最终取1200所有曝气盘总数量Δvmax=120.00校核体积，按最大流量4小时计算H 安=6.00H 安=[ΔVmax*H*(1/m)]/[(q*4)]+H*[1-(1/m)]H= 6.50池高L=20.14池长，L:B 取值L:B=4-64L 最终取20.8B=13.00池宽，B:H 取值L:B=1-2B 最终取6预反应区长度L 1=3.33参考取值(0.16-0.25)L 0.169隔墙底部连通孔口尺寸，A 1=Q/24*n*n 1*u 2+B*L 1*H 1/uA 1=H 1=1.80变动水深，H 1=H 安*(1/m)n 1=2连通孔个数n 15小于4m 6m 8m 10m 12m u=39u-孔口流速，20-50m/h 3910总需氧量O D =a`Q(S 0-S e )+b`VX kgO 2/d O D =407.33a=0.53a-活性污泥微生物每代谢1kgBOD 需氧量,生活污水为0.42-0.53b=0.15b-1kg 活性污泥每天自身氧化所需要的氧气量,生活污水为0.11-0.111总供氧量SOR=[O D *C S(20)*(760/P)*(1/t)]/[1.024(T-20)*α(βrC S(T)-C L )] SOR=438.61kgO 2/d C S(20)=9.17清水20℃饱和溶解氧浓度，mg/L C S(T)=9.17清水T ℃饱和溶解氧浓度，mg/L 池宽与连通孔数量关系池宽T=20混合液水温，7-8月平均水温，℃C L=2混合液溶解氧浓度，mg/Lα=0.93K La的修正系数，高负荷法取0.83，低负荷法取0.93 β=0.95饱和溶解氧修正系数，高负荷法取0.95，低负荷法取0.97r=1.28曝气头水深修正，r=1/2*[（10.33+H A）/10.33+1] H A=5.80曝气头水深，H=H安-H A，AH A，=0.2曝气装置距池底深度，mP=760处理厂所在地大气压，mmHgt=11天的曝气时间，1dE A=10氧利用率，10%12总供风量G S=SOR/[0.28E A*(273+T`)/273] G S=16812.17m3/dT`=20室外空气温度，℃n机=2拟采用风机数量，不含备用Q机=G S/[n*(24/T C)*T A*60*n机]Q机=8.29风机必须流量，m3/minP机=60.00风机必须压力，kpak产=0.2去除1kgBOD产生剩余污泥，kg污泥排=（COD进-COD排）*Q*k产污泥排=63.36每天污泥排放量，k g）设计水温T =10250TN=25070TN=20L/(mg·d)，0.0168-0.0281；浓度，mg/L；体浓度与总悬浮物固体浓度的比值，0.7-0.8-BOD出）/BOD进进BOD5/(kgMLSS·d)～1.0kgBOD5/(kgMLSS·d)，MLSS≤3000mg/L，MLSS﹥3000mg/L3*d，0.1~1.3多用0.5；+H*[1-(1/m)]个1-5个1个2连通孔数量345OD需氧量,生活污水为0.42-0.53需要的氧气量,生活污水为0.11-0.188α(βrC S(T)-C L)] 83，低负荷法取0.930.95，低负荷法取0.97 33+H A）/10.33+1]。
CASS工艺处理计算
CASS工艺处理计算CASS工艺处理，即铜铝合金的电化学彩色氧化处理，是一种常用于铜制品表面处理的工艺。
该工艺主要通过电解法使铜制品表面形成一层致密、耐磨、耐腐蚀的氧化膜，进而达到美化、装饰、防护的效果。
下面将详细介绍CASS工艺处理的原理、工艺流程及其特点。
CASS工艺处理的原理是利用电解液中的硫酸铜作为阳极，溶解铜离子，使其在阳极和阴极之间形成传导路径。
通过电流的作用，将铜离子转移到工件表面，并在工件表面与氧化剂反应生成氧化铜，形成致密的氧化膜。
在此过程中，通过调节电解液的配方和控制电流密度，能够得到不同颜色的氧化膜，从而实现不同的装饰效果。
1.清洗：将待处理的铜制品经过去污、去油、去氧等一系列清洗工序，使其表面达到一定的清洁度。
2.电解液配制：根据工件的要求和处理效果的要求，选择合适的电解液，通过控制电解液的成分和浓度来实现不同的工艺效果。
3.电解氧化：将清洗好的铜制品放入电解槽中，通过外加电流使阳极离子迁移到工件表面，在工件表面与氧化剂反应生成氧化膜。
在此过程中，要注意控制电流密度、电解液温度和搅拌等因素，以保证氧化膜的均匀性和质量。
4.后处理：在电解氧化后，对工件进行水洗、中和、干燥等处理，以便去除电解液残留和得到最终的工件。
1.彩色性能好：CASS工艺处理可以得到丰富多样的颜色效果，包括金黄色、红色、绿色等。
这些颜色不仅可以单独存在，还可以进行组合和对比，以实现更加丰富的装饰效果。
2.耐腐蚀性能好：通过CASS工艺处理的铜制品表面形成的氧化膜具有致密性、耐磨性和耐腐蚀性，能够有效地抵抗腐蚀和磨损，延长铜制品的使用寿命。
3.工艺稳定性好：CASS工艺处理的电解液稳定性好，可以在一定的工艺条件下保持较长时间的使用寿命，从而减少了工艺的变化和调整，提高了工艺的稳定性和可控性。
4.操作灵活性强：CASS工艺处理适用于各种尺寸和形状的铜制品，操作灵活方便。
可以通过调整不同工艺参数来实现不同的表面效果，满足不同客户的需求。
CASS工艺计算
目录：第一章设计原始资料 ----------------------2第二章工艺流程-------------------------4第三章计算-----------------------------4第一节污染物去除率--------------------------4第二节格栅计算------------------------------5第三节调节池计算----------------------------8第四节配水井设计计算------------------------9第五节工艺比选-----------------------------10第六节 CASS 池计算 ---------------------------12第七节接触池计算---------------------------16第八节加氯间计算---------------------------17第九节压滤机房计算-------------------------19第四章参考文献------------------------20第一章设计原始资料:1.某制浆造纸厂，以落叶松为原料，采用硫酸盐法制浆，生产新闻纸，年总产量约3 万吨。
废水来源与生产安排同上。
设计废水流量 10000 m3/d，混合废水水质如下：CODcr BOD5SS pH 800 mg/L400 mg/L200 mg/L6～ 92.要求应根据该废水的水质和排放量，按照我国 2008 年 8 月 1 日实施的《制浆造纸工业水污染物排放标准》（GB3544－ 2008）规定，污染物排放限值：CODcr BOD5SS pH150 mg/L30 mg/L50 mg/L6～93 污水设计流量Q=10000m3/d=416.67m3/h=0.1157m3 /s0.116m3 / s4.造纸废水来源：造纸废水性质：1.在制浆蒸煮工序，废水量少而浓度高，约占总污染负荷的 80％。
cass工艺计算流程
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在开始 CASS 工艺计算之前，需要明确一系列设计参数。
污水处理CASS工艺参数设计计算公式
设计计算一、CASS容积计算（X）设计选用污泥浓度2500mg/L（MLSS）挥发性污泥浓度比例0.75(MLVSS/MLSS)（t a ）曝气时间 5.632h（λ）设计排出比0.33（N s）设计污泥负荷0.15（u）污泥沉淀速率 1.238m/h（T）水温10℃曝气池水深5m（ζ）缓冲层高度0.5m（t s）沉淀时间 1.737h（t b）滗水时间0.5h（t j）进水时间0h(X)暂停时间0h（t）周期时间7.869h（n1）反应池数目4个（n2）每天运行周期 3.050个，24/周期时间结果（V）曝气池容积2980.538m3，水量/（排出比×运行周期×反应池数目）曝气池总容积11922.151m3二、污泥产量1CASS段剩余污泥(Y)B OD污泥产率0.50.4-0.8(f)SS污泥产率0.60.5-0.7（ΔX）剩余污泥量2100kg（绝干泥，不考虑衰减量）2UASB污泥污泥产率0.2以COD计算S S污泥产率0.6同前U ASB污泥产量23868kg（绝干泥，不考虑衰减量）3初沉池污泥产泥系数0.90.8-1.0，排泥时间长取下限产泥量17820kg（绝干泥）结果绝干泥重量43788kg(初沉池产泥+UASB产泥+CASS产泥)三、CASS池曝气量计算1设计需氧量（a）氧化每kgBOD需氧量系数0.48kgO2/kgBOD5(一般取0.42-0.53）（b）污泥自身氧化系数0.15kgO2/（kgMLVSS·d）(一般取0.19-0.11）(AOR)设计每天需氧量4332.305kgO2/d设计每周期需氧量355.096kgO2/周期2实际需氧量（C S60）20°时氧在清水中的饱和溶解度9.17mg/l(α)氧总转移系数0.85(β)氧在污水中的饱和溶解度修正系数0.95(ρ)因海拔高度不同引起的压力系数1.000(p)所在地的大气压101300Pa(900m海拔)(C sb(T))设计水温条件下曝气池内平均溶解氧饱和度10.189mg/l(C s(T))设计水温下氧在清水中饱和溶解度8.9mg/l(p b)空气扩散装置处的绝对压力147360Pa(H)空气扩散装置淹没深度4.7m(O t)汽包离开水面时含氧量17.537%(E A)空气扩散装置氧转移效率20%(C)曝气池内平均溶解氧浓度2mg/l (T)设计污水水温25℃(SOR)标准需氧量443.034kg/周期3实际供气量(ρ)空气用量7383.907519m3/周期曝气机供气量，单池1311.063125m3/h21.851m3/min 4气水比7.507变化系数 1.585一、12000m3/d#######L/S二、设计水质COD cr BOD5SS氨氮TP初沉池进水12000500055005511出水10800450038505511去除率%10103000UASB进水10800450038505511出水43202700269549.59.9去除率%6040301010 CASS进水360200220353出水60307080.5去除率%9085684030海拔高度（m）大气压（pa）010.3×10410010.2×20010.1×10430010.0×1044009.8×104 5009.7×104 6009.6×1047009.5×104 8009.4×104 15008.6×104 20008.1×104设计条件平均每天处理处理量355.0965。
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目录：第一章设计原始资料----------------------2第二章工艺流程-------------------------4第三章计算-----------------------------4第一节污染物去除率--------------------------4 第二节格栅计算------------------------------5 第三节调节池计算----------------------------8 第四节配水井设计计算------------------------9 第五节工艺比选-----------------------------10 第六节CASS池计算---------------------------12 第七节接触池计算---------------------------16 第八节加氯间计算---------------------------17 第九节压滤机房计算-------------------------19第四章参考文献------------------------20第一章设计原始资料:1.某制浆造纸厂，以落叶松为原料，采用硫酸盐法制浆，生产新闻纸，年总产量约3万吨。
废水来源与生产安排同上。
设计废水流量10000 m3/d，混合废水水质如下：CODcr BOD5 SS pH 800 mg/L 400 mg/L 200 mg/L 6～92.要求应根据该废水的水质和排放量，按照我国2008年8月1日实施的《制浆造纸工业水污染物排放标准》（GB3544－2008）规定，污染物排放限值：CODcr BOD5 SS pH150 mg/L 30 mg/L 50 mg/L 6～93污水设计流量Q=10000m3/d=416.67m3/h=0.1157m3/s30.116/m s4. 造纸废水来源：造纸废水性质：1.在制浆蒸煮工序，废水量少而浓度高，约占总污染负荷的80％。
主要有可生物降解的有机物，如纤维分解生成的糖类、醇类、有机酸等；木质素及其衍生物，蒸煮废液中含有粗硫酸盐如树脂酸、脂肪酸钠。
2.漂白废水即白液中含有的木质素降解产物与含氯漂白剂反应产生的酚类及其有机氯化物，主要是氯代酚类化合物，如二氯苯酚，氯化苯酚，氯化邻苯二酚，还有微量的汞和酚等。
其中氯代酚等对水体生物具有致毒、致畸、致突变的三致效应。
3.来自原水水道和剥皮机的水、来自液体回收工段的蒸发冷凝液、漂白车间洗浆机的滤出液、来自造纸机的白水、来自筛选净化过程的清水是可以收集处理和回用的五种工艺水，其中最大量的可回用水是白水和筛选净化水。
纸机白水一般采用气浮法或多圆盘式白水回收机，回收纤维，澄清白水可以回用。
第二章工艺流程工艺说明：处理水主要分三部分：一、物理处理部分：进水经格栅后，大部分悬浮物被阻截，之后进沉淀池，水质水量得到调节，大部分污泥下沉。
再进沉淀池，调节水质水量。
二、生化处理部分：污水由泵抽入CASS池，进入生化处理阶段，经CASS池进水、曝气、沉淀、出水四阶段后水质几近可达到要求。
加药后外排。
三、污泥处理部分，从沉淀池和CASS池出来的污泥进污泥浓缩池，上清液直接外排。
含泥量多的由污泥泵抽入脱水机房，由袋式压滤机压滤成泥饼外运。
第三章计算第一节污染物去除效率:(1)COD cr去除效率为：180015081.25%800η-==(2)BOD5去除效率为：12003092.5% 200η-==(3)SS去除效率为：12005075% 200η-==第二节 格栅 1.计算依据：2.主要的计算公式：（1） 格栅的间隙数 0.5(sin )/n Q bvh θ=（2）格栅宽度(1)B S n bn =-+（3）通过格栅的水头损失 20sin 2v h gξθ=（4） 栅后槽总高度 12H h h h =++（5） 栅前扩大段长度 11()/2tan L B B α=- （6） 栅后收缩段长度 21/2L L =（7） 栅前渠道深 12H h h =+（8） 栅槽总长度21210.51.0/tan L L L H θ=++++（9）每日栅渣量 max 1/1000f W Q W k =3.计算过程： 因为（1）0.116(sin60)/0.0050.40.955.8n =⨯︒⨯⨯=取59根（2）0.01580.005590.875B m =⨯+⨯=(3)进水渠道渐宽部分长度：（进水渠道宽度:b1=0.6m ，20α=︒ 进水渠道内的流速为0.8/m s ）1(0.8750.6)/2tan200.378L m =-︒=（4）20.378/20.189L m == （5）4/31102.42() 6.15ξ=⨯=200.96.1sin600.2229.81h m =⨯︒=⨯210.93 6.1sin600.6529.81h m =⨯⨯︒=⨯(6)0.70.3780.1890.5 1.0 2.471tan60L m =++++=︒（7）10.40.30.7H m =+=（8）b=5mm 时, 1W =0.1(333/10m m 污水)，3100000.10.67/10001.50W m d ⨯==⨯>30.2/m d 选用机械清渣。
4.格栅草图进水工作平台栅条中格栅计算草图第三节 调节池计算1. 因为本设计是造纸废水，设计调节池作用有三：（1）工艺流程过程中污水产生的水质水量都不均匀。
故而需要设计一个调节池来均匀水质水量，为后期处理，污水处理工艺正常运行做准备；（2）调节池同时又可以做事故池来用，如果后面污水处理设备在维修检查过程时调节池可以暂时来储存工艺污水；（3）造纸过程中各个阶段产生的污水水温不同，调节池可以调节水温，使水温处于一个恒温状态有利于后面生物处理。
2. 调节池计算。
设计调节池池容31000083333.42424Q t V m ⨯⨯=== T-----为设计调节池储水时间取8小时。
池深一般在5m 左右，本设计取H=5m 所以：吃面积A=V/H=3333.4/5 =666.7m 2所以：25.8m ==取26m 出水用泵抽出。
在池底设计水坑，水池底以i=0.01的坡度坡向集水坑。
结构图如下：调节池结构图集水井草图 ：井设计计算选择集水池与机器间合建的方型泵站，选四台水泵（三用一备），每台水泵的流量为： 11638.7/3Q l s == 集水间的剖面计算草图如下图所示： 1. 集水间的容积计算： V 总=V 有效+V 死水有效容积相当于一台水泵5min 工作的出水水量，也等于最高水位与最低水位之间的调节容积：V 有效=0.0389×4×60=9.4m 3死水容积为最低水位以下的容积： 吸水喇叭口距池低高度取0.4m ，最低水位距喇叭口0.4m 。
设有效水位高为1m ，则集水间面积为： V 9.49.41F ===有效有效水位高㎡则：V 死水=9.4×0.8=7.52m 3V 总=V 有效+V 死水==9.4+7.52=16.92m 3 2. 集水池水位为h1=1+0.4+0.4=1.8m集水池总高为：H=h1+h2=1.8+0.5=2.3m (h2:超高取0.5m) 取宽度为4m 长度为2.35m 第五节 工艺比选1. 有设计水质水量：该厂最大设计流量Qmax ＝10000m3／d ，设计进出水水质：2、工艺比选：对于处理能力小于10万吨/天的中小型污水处理场来说，氧化沟和SBR及其改良工艺如：CASS;CAST;ICEAS等工艺是首选工艺，目前使用最多的是氧化沟，三沟式氧化沟是未来氧化沟工艺发展的一个主要方向。
下面对CASS和三沟式氧化沟做一对比。
第六节 主题工艺计算：CASS 工艺设计计算，1. 曝气时间t a 设混合液污泥浓度X=2500mg/L ，污泥负荷N s =0.1Kg BOD 5/Kg MLSS冲水比：0.24λ=则024240.244009.26()0.12500a e S t h N X λ⨯⨯===⨯ 取9.5h2. 沉淀时间t s 当污泥浓度小于300mg/L 时污泥界面沉降速度为： 4 1.77.410u T X -=⨯••设计水温在20o C 时所以：4 1.77.410202500 2.48(/)u m h -=⨯⨯⨯=设计曝气池水深为H=5.0m （缓冲层高度0.5m ε=）沉淀时间t s0.2450.50.7()2.48H ts h u λε•+⨯+=== 取1小时 设排水时间t d =0.5h则整个运行周期时间t=t a +t s +t d =9.5+1.0+0.5=11小时每天运行次数n=24/11=2.18（次）4.曝气池容积V 设计3个反应池即n 0=3所以： 0100001000063710.243 2.18V nn λ===⨯⨯（m 3） 5. 复核出水溶解BOD 5，根据设计出水水质。
出水溶解性BOD 5应小于30mg/L 设计中的出水水质中溶解性BOD 5为02a 242440010.9/24t n 240.02225000.759.5 2.1810.9/30/S Se mg L K Xf mg L mg L⨯===++⨯⨯⨯⨯≤计算结果符合要求。
6. 计算剩余污泥20o C 时活性污泥的自身氧化系数K a （20）K a （20）=K d （20）20(2020)0.06 1.040.06T t θ--=⨯=其中：K d ------活性污泥自身氧化系数典型值K d （20）=0.06剩余污泥量V X ∆00100010002440010.925009.50.6100000.0663710.75 2.18310001000242334.61855.45479.15(/)e a V d S S t X X YQK V f n n Kg d -∆=-•-=⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-= 剩余污泥量s X ∆0(1)10002005010000(10.70.75)1000712.5(/)es b C C V Q f f Kg d -∆=-⨯-=⨯-⨯= 剩余总污泥量X ∆=V X ∆+s X ∆=479.15+712.5=1181.65（Kg/d ）剩余物的浓度N RN R 25003290(/)110.24Nw mg L λ===-- 剩余污泥含水率按99.7%计算湿污泥量为359.167. 复核污泥龄0240.7525006371 2.1839.524479.1517.9()w a c V fN Vnn t Q X =⨯∆⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=天 8. 复核滗水高度h 1 曝气池有效水深H=1.5m ， 滗水高度h10510000h 1.2(m)nn 3 2.186371HQ V ⨯===⨯⨯ 符合结果与设定值相符合。