污水处理CASS池设计计算
CASS池参数计算
3.4
进水BOD5浓度
S0 Vmax=7.4*104*t*X
活性污泥界面的初始沉降
-1.7 0
速度
Vmax=4.6*104*X0-
1.26
300.0 1.2 2.5
2.4
沉淀时间
Ts=[H*(1/m)+ ε]/Vmax
1.6 0.8
反应器有效水深
H
5.0
活性污泥界面上最小水深
ε
0.5
易生化 可生化 难生化 mg/L 满足
CS(T)
混合液水温
T
混合液溶解氧浓度
CL
KLa的修正系数
α
饱和溶解氧修正系数
β
曝气头水深修正
曝气头水深 曝气装置距池底深度 处理厂所在地大气压
1天的曝气时间 氧利用率
总供风量
室外空气温度 拟采用风机数量
r=1/2*[（10.33+ HA）/10.33+1]
HA=H安-HA`
HA` P t EA GS=SOR/[0.28EA* (273+T`)/273] T` n机
TD
CASS池需要总容积
BOD容积负荷
反应器实际总容积 单个反应器需要容积 实际单个反应器容积 进入污水有机物浓度 混合液残存BOD5浓度
混合液污泥浓度 反应器个数
反应器有效高度 单个反应器面积 曝气盘服务面积
所有曝气盘总数量 排水比 校核体积
反应器安全高度
池高
V=m*n*Q*C*TC/Lv *Ta
5.41
5.9 11.2 116.0 29.0 29.0
2
3.0
2 5 小于4m 6m
h h h 次/天
m3
污水厂设计CASS池设计计算
污⽔⼚设计CASS池设计计算⽣物反应池（CASS反应池）CASS反应池的介绍CASS是周期性循环活性污泥法的简称，是间歇式活性污泥法的⼀种变⾰，并保留了其它间歇式活性污泥法的优点，是近年来国际公认的⽣活污⽔及⼯业污⽔处理的先进⼯艺。
CASS⼯艺的核⼼为CASS池，其基本结构是：在SBR的基础上，反应池沿池长⽅向设计为两部分，前部为⽣物选择区也称预反应区，后部为主反应区，其主反应区后部安装了可升降的⾃动撇⽔装置。
整个⼯艺的曝⽓、沉淀、排⽔等过程在同⼀池⼦内周期循环运⾏，省去了常规活性污泥法中的⼆沉池和污泥回流系统，同时可连续进⽔，间断排⽔。
CASS⼯艺与传统活性污泥法的相⽐，具有以下优点：建设费⽤低。
省去了初次沉淀池、⼆次沉淀池及污泥回流设备，建设费⽤可节省20%~30%。
⼯艺流程简单，污⽔⼚主要构筑物为集⽔池、沉砂池、CASS 曝⽓池、污泥池，布局紧凑，占地⾯积可减少35%；运转费⽤省。
由于曝⽓是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排⽔阶段溶解氧降低，重新开始曝⽓时，氧浓度梯度⼤，传递效率⾼，节能效果显著，运转费⽤可节省10%~25%；有机物去除率⾼。
出⽔⽔质好，不仅能有效去除污⽔中有机碳源污染物，⽽且具有良好的脱氮除磷功能；管理简单，运⾏可靠，不易发⽣污泥膨胀。
污⽔处理⼚设备种类和数量较少，控制系统简单，运⾏安全可靠；污泥产量低，性质稳定。
CASS 反应池的设计计算图2-4 CASS ⼯艺原理图（1）基本设计参数考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS ，取COD,BOD 5,NH 3-N,TP 去除率为20%，SS 去除率为35%。
此时进⽔⽔质：COD=380mg/L ×（1-20%）=304mg/L BOD 5=150mg/L ×（1-20%）=120mg/L NH 3-N=45mg/L ×（1-20%）=36mg/LTP=8mg/L ×（1-20%）=LSS=440mg/L ×（1-35%）=286mg/L处理规模：Q=14400m 3/d,总变化系数混合液悬浮固体浓度（MLSS ）：Nw=3200mg/L 反应池有效⽔深H ⼀般取3-5m,本⽔⼚设计选⽤排⽔⽐：λ=m 1 =5.21= (2)BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）（Ns ）Ns=ηfS K ??e 2Ns ——BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）,kgBOD 5/(kgMLSS ·d)；K 2——有机基质降解速率常数，L/(mg ·d),⽣活污⽔K 2取值范围为，本⽔⼚取值；η——有机基质降解率，%；η=SaSeSa - f ——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的⽐值，⼀般在⽣活污⽔中，f 值为本⽔⼚设计选⽤。
cass工艺设计计算书
cass工艺设计计算书CASS（循环活性污泥系统）工艺是一种常用的污水处理工艺，以下是一个简单的 CASS 工艺设计计算书的示例，供参考：1. 设计基础数据：- 设计流量：[具体数值]m³/d- 进水水质：BOD5 = [数值]mg/L，COD = [数值]mg/L，SS = [数值]mg/L- 出水水质：BOD5 ≤ [数值]mg/L，COD ≤ [数值]mg/L，SS ≤ [数值]mg/L2. 反应器容积计算：- 有效容积（V）：根据进水水质和出水水质要求，按照负荷法计算有效容积。
通常 CASS 工艺的 BOD5 负荷为[数值]kgBOD5/m³·d，COD 负荷为[数值]kgCOD/m³·d。
计算得到有效容积为 V = [具体数值]m³。
- 反应器数量（n）：根据有效容积和单个反应器容积确定反应器数量。
假设单个反应器容积为[数值]m³，则反应器数量为 n = V/[数值]，取整得到[具体数值]个反应器。
3. 曝气系统设计：- 需氧量计算：根据进水水质和出水水质要求，按照 BOD5 去除量和氨氮硝化需氧量计算需氧量。
通常 CASS 工艺的需氧量为[数值]kgO2/kgBOD5 去除，[数值]kgO2/kgNH4-N 硝化。
计算得到总需氧量为[具体数值]kgO2/d。
- 曝气设备选择：根据需氧量和反应器布局，选择合适的曝气设备。
常见的曝气设备包括鼓风机、曝气头、曝气软管等。
- 曝气量调节：根据进水负荷和水质变化，设置曝气量调节装置，以保证反应器内的溶解氧浓度在合适范围内。
4. 沉淀系统设计：- 沉淀时间：根据反应器容积和进出水流量，确定沉淀时间。
通常 CASS 工艺的沉淀时间为[数值]h。
- 沉淀区容积：根据沉淀时间和进出水流量，计算沉淀区容积。
沉淀区容积一般为反应器容积的[数值]%。
- 排泥系统设计：设置排泥泵和排泥管道，定期将沉淀区的污泥排出。
CASS计算书
CASS计算书cass工艺计算表一、设计参数：BOD-污泥负荷Ns/[KgBOD5/(KgMLSS.d)]：0.05-1.0混合液污泥浓度MLSS/(Kg/M3): 2.5-4.0容积负荷KgBOD5/m3.d0.2-0.5一个周期排水量与池内设计容积的比值，%：30气水比12:01 f=mlvss/mlss0.7-0.8二、计算结果1.CASS池容积计算日污水流量，m3/d800.00 BOD-污泥负荷Ns/[KgBOD5/(KgMLSS.d)]：0.10混合液污泥浓度MLSS/(Kg/M3): 3.50 f:0.70进入CASS池的污水BOD浓度（kg/m3)0.15 CASS池的出水BOD浓度（kg/m3)0.00 CASS池容积(m3)：489.80 2.CASS池外形尺寸计算cass池格数：2.00 CASS有效水深，m：4.00单格CASS池容积,m3：244.90单格CASS池面积,m2：61.22单格池宽，m：4.00单格池长，m:15.31预反应区长度，m：3.83体积核算，m3：244.90 CASS池总高,m: 4.50 CASS池总宽，m:8.00单格CASS池外形尺寸（L×B×H）：15.3×4.0×4.5 CASS池总体外形尺寸（L×B×H）：15.3×8.0×4.5 3.需气量计算总需氧量,kgO2/d:120.00运行周期，个6.00曝气时间，小时2.00每池每周期每小时所需的氧量,kg/h 5.00所需曝气装置的供氧能力，kgO2/h 6.45 a.鼓风曝气去除1kgBOD需供给空气量，m3:50.00曝气装置氧利用率，%18.00曝气供气量，m3/min 2.13鼓风机台数,台 1.00每台鼓风机空气量,m3/min 2.13 b.水下曝气机曝气机台数，台：4.00 1台曝气机的供氧能力，kgO2/h：1.61 4.滗水器计算排出时间，小时0.5排出比0.3每格池子的一个周期内排出水量，m3:73.46938776滗水器的排出能力，m3/h:0.1 5.连通孔设计连通孔个数n3，个2孔口流速m/h40每个连通孔面积m20.464392007(一般取0.05-0.2)（一般取2.5-4）（0.7-0.8）（3-5m）每去除1kgBOD需消耗1KgO2 (0.42-0.53)一般取35-70每格cass池设一套滗水器可取1-5个一般取20-50。
污水处理CASS工艺设计计算书
Q---处理规模（m ³/d)5000.00S 0 ----进水BOD5（mg/l)160.00S e ----出水BOD5（mg/l)10.00Nw---混合液悬浮固体浓度（MLSS) (mg/l)3200.00λ=1/m=1/2.5(排水比）0.40K 2有机基质降解速率常数，L/(mg •d)生活污水K2取值范围为0.0168-0.02810.02f——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f值为0.7-0.80.75H---反应池水深(m) 4.00ε---安全高度 1.20Vmax(m/s) 1.76T D排水时间(h)0.50T f 闲置时间(h) 1.00T (运行周期） 5.55V----CASS 池容积（m ³）1600.92n 每日运行周期数4.32T S----沉淀时间 1.59Ns---BOD-污泥负荷（kgBOD5/(kgMLSS •d)）0.20η---有机基质降解率0.94T A ---曝气时间(h) 2.46考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS，取COD,BOD5,NH3-N,TP,TN去除率为20%，SS去除率为35%CASS工艺设计计算书设计CASS池（座） 4.00V i 单CASS池容积（m ³）400.23复核V----CASS池容积（m ³）2083.33 H ——池内最高液位（m）（CASS池高） 4.00H 3（m）滗水结束时泥面高度 1.20H 2=ε（m）1.20L （cass池长）m 16.28B （CASS池宽）m 8.00H 0（CASS池总高）m 4.50L 1微生物选择区(m) 1.63h s污泥层高 1.20U—孔口流速m/h 70孔口宽度m 0.70孔高m0.43K d活性污泥自身氧化系数一般为0.04～0.0750.06Y 污泥的产率系数一般为 0.4～0.80.60f b VSS中可生化系数0.70C 0设计进水SS，mg/l 97.50C e设计出水SS，mg/l 10.00△X 剩余污泥总量(kg/d)657.75V i 单CASS池容积（m ³）520.83SVI—污泥体积指数,(ml/g)93.75H 1（m）--池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度1.60h 1排水结束时最低水位 2.40A 1连通孔面积(㎡）0.30N R剩余污泥浓度(kg/m ³）5.33△X v剩余生物污泥量(kg/d)449.94△X s剩余非生物污泥(kg/d)207.81θc污泥龄(d)复核污泥龄17.51171.103（15-T）4.34µ——硝化细菌的增长速率d-1：T=0.2摄氏度时，取为0.350.35f s——安全系数：为保证出水氨氮小于5mg/L 取2.3～3.0；取2.30.67T ——污水温度：取冬季最不利温度0.2摄氏度。
CASS池的设计计算
CASS 池的设计计算1. BOD------污泥负荷（S N ）25**0.0168*30.0*0.750.44/(*0.85S k Se fN kgBOD kgMLSS d η=== 式中：2k =0.0168，2k ------为有机物基质降解速率常数Se=30.0，se------为混合液中残留成分的有机基质，/mg Lf =0.75，f ------为溶液中挥发性悬浮物固体浓度与总悬浮物固体浓度的比值 η=0.85，η------有机基质降解率121200300.85200BOD BOD BOD η--=== 2.曝气时间02424*200 1.45**0.44*3*2500A S S T N m X === 式中 :0S ------进水BOD 浓度X------混合污泥浓度，取25003/g m1/m ------排水比，取m=33：活性污泥界面的初始沉降速率 4 1.74 1.77.4*10**7.4*10*10*2500 1.24MAX V t X --===水温10℃，MLSS ≤3000/mg L4 1.264.6*10* 2.41MAX V X -==水温20℃，MLSS ＞3000/mg L式中：t------水温，℃4：沉淀时间max 1[*()][6*0.33 1.5] 2.81.24S H m T V ε++=== h 水温10℃ max 1[*()][6*0.33 1.5] 1.42.41S H m T V ε++=== h 水温20℃式中：H------反应器有效水深，取6mε-----安全高度，取1.5m5：运行周期1.45 1.4 1.0 3.85A S D T T T T =++=++=h式中：D T -----排水时间，h ，取1.0h因此，取一周期时间为4小时周期数，6次/天6：CASS 池容积 采用负荷计算法，3*()100000*(20030)*1010303.0**0.44*5.0*0.75a e e w Q S S V m N N f ---=== 本水厂设计CASS 池N=10座，每座容积310303.01030.310i V m == 排水体积法进行复核，单池容积为33*1000005000*6*10i m V Q m n N === 反应池总容积3*5000*1050000i V N V m ===式中：i V ------单池容积，3mn------周期数N------池数Q------平均日流量，3/m d7：CASS 池的容积负荷7.1池内设计最高水位和最低水位之间的高度 1*100000*62n*6*50000Q H H m V === 7.2滗水结束时泥面高度，3(m)H已知撇水水位和泥面之间的安全距离，H2=ε=1.5m312()6(2 1.5) 2.5H H H H m =-+=-+=7.3 SVI —污泥体积指数, /ml g33 2.5*1083.3/*6*5.0W H SVI ml g H N === 此数值反映出活性污泥的凝聚、 沉降性能良好。
污水处理CASS池设计计算
2.5 生物反应池（CASS反应池）2.5.1 CASS反应池的介绍CASS是周期性循环活性污泥法的简称，是间歇式活性污泥法的一种变革，并保留了其它间歇式活性污泥法的优点，是近年来国际公认的生活污水及工业污水处理的先进工艺。
CASS工艺的核心为CASS池，其基本结构是：在SBR的基础上，反应池沿池长方向设计为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，其主反应区后部安装了可升降的自动撇水装置。
整个工艺的曝气、沉淀、排水等过程在同一池子内周期循环运行，省去了常规活性污泥法中的二沉池和污泥回流系统，同时可连续进水，间断排水。
CASS工艺与传统活性污泥法的相比，具有以下优点：●建设费用低。
省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节省20%~30%。
工艺流程简单，污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS曝气池、污泥池，布局紧凑，占地面积可减少35%；●运转费用省。
由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10%~25%；●有机物去除率高。
出水水质好，不仅能有效去除污水中有机碳源污染物，而且具有良好的脱氮除磷功能；●管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。
污水处理厂设备种类和数量较少，控制系统简单，运行安全可靠；●污泥产量低，性质稳定。
2.5.2 CASS反应池的设计计算图2-4 CASS工艺原理图（1）基本设计参数考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS，取COD,BOD5,NH3-N,TP去除率为20%，SS去除率为35%。
此时进水水质：COD=380mg/L×（1-20%）=304mg/LBOD5=150mg/L×（1-20%）=120mg/LNH3-N=45mg/L×（1-20%）=36mg/LTP=8mg/L×（1-20%）=6.4mg/LSS=440mg/L ×（1-35%）=286mg/L处理规模：Q=14400m 3/d,总变化系数1.53 混合液悬浮固体浓度（MLSS ）：Nw=3200mg/L反应池有效水深H 一般取3-5m,本水厂设计选用4.0m排水比：λ=m 1 =5.21=0.4 (2)BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）（Ns ）Ns=ηfS K ⨯⨯e 2Ns ——BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）,kgBOD 5/(kgMLSS ·d)；K 2——有机基质降解速率常数，L/(mg ·d),生活污水K 2取值范围为0.0168-0.0281，本水厂取值0.0244；η——有机基质降解率，%；η=SaSeSa - f ——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f 值为0.7-0.8,本水厂设计选用0.75。
CASS池设计计算(互联网+)
2.5 生物反应池（CASS反应池）2.5.1 CASS反应池的介绍CASS是周期性循环活性污泥法的简称，是间歇式活性污泥法的一种变革，并保留了其它间歇式活性污泥法的优点，是近年来国际公认的生活污水及工业污水处理的先进工艺。
CASS工艺的核心为CASS池，其基本结构是：在SBR的基础上，反应池沿池长方向设计为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，其主反应区后部安装了可升降的自动撇水装置。
整个工艺的曝气、沉淀、排水等过程在同一池子内周期循环运行，省去了常规活性污泥法中的二沉池和污泥回流系统，同时可连续进水，间断排水。
CASS工艺与传统活性污泥法的相比，具有以下优点：●建设费用低。
省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节省20%~30%。
工艺流程简单，污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS 曝气池、污泥池，布局紧凑，占地面积可减少35%；●运转费用省。
由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10%~25%；●有机物去除率高。
出水水质好，不仅能有效去除污水中有机碳源污染物，而且具有良好的脱氮除磷功能；●管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。
污水处理厂设备种类和数量较少，控制系统简单，运行安全可靠；●污泥产量低，性质稳定。
2.5.2 CASS 反应池的设计计算图2-4 CASS 工艺原理图（1）基本设计参数考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS ，取COD,BOD 5,NH 3-N,TP 去除率为20%，SS 去除率为35%。
此时进水水质：COD=380mg/L ×（1-20%）=304mg/L BOD 5=150mg/L ×（1-20%）=120mg/L NH 3-N=45mg/L ×（1-20%）=36mg/L TP=8mg/L ×（1-20%）=6.4mg/L SS=440mg/L ×（1-35%）=286mg/L处理规模：Q=14400m 3/d,总变化系数1.53 混合液悬浮固体浓度（MLSS ）：Nw=3200mg/L 反应池有效水深H 一般取3-5m,本水厂设计选用4.0m排水比：λ=m 1 =5.21=0.4 (2)BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）（Ns ） Ns=ηfS K ⨯⨯e 2Ns ——BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）,kgBOD 5/(kgMLSS ·d)；K 2——有机基质降解速率常数，L/(mg ·d),生活污水K 2取值范围为0.0168-0.0281，本水厂取值0.0244； η——有机基质降解率，%；η=SaSeSa - f ——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f 值为0.7-0.8,本水厂设计选用0.75。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
2.5 生物反应池（CASS反应池）2.5.1 CASS反应池的介绍CASS是周期性循环活性污泥法的简称，是间歇式活性污泥法的一种变革，并保留了其它间歇式活性污泥法的优点，是近年来国际公认的生活污水及工业污水处理的先进工艺。
CASS工艺的核心为CASS池，其基本结构是：在SBR的基础上，反应池沿池长方向设计为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，其主反应区后部安装了可升降的自动撇水装置。
整个工艺的曝气、沉淀、排水等过程在同一池子内周期循环运行，省去了常规活性污泥法中的二沉池和污泥回流系统，同时可连续进水，间断排水。
CASS工艺与传统活性污泥法的相比，具有以下优点：●建设费用低。
省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节省20%~30%。
工艺流程简单，污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS 曝气池、污泥池，布局紧凑，占地面积可减少35%；●运转费用省。
由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10%~25%；●有机物去除率高。
出水水质好，不仅能有效去除污水中有机碳源污染物，而且具有良好的脱氮除磷功能；●管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。
污水处理厂设备种类和数量较少，控制系统简单，运行安全可靠；●污泥产量低，性质稳定。
2.5.2 CASS 反应池的设计计算图2-4 CASS 工艺原理图（1）基本设计参数考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS ，取COD,BOD 5,NH 3-N,TP 去除率为20%，SS 去除率为35%。
此时进水水质：COD=380mg/L ×（1-20%）=304mg/L BOD 5=150mg/L ×（1-20%）=120mg/L NH 3-N=45mg/L ×（1-20%）=36mg/L TP=8mg/L ×（1-20%）=6.4mg/L SS=440mg/L ×（1-35%）=286mg/L处理规模：Q=14400m 3/d,总变化系数1.53 混合液悬浮固体浓度（MLSS ）：Nw=3200mg/L 反应池有效水深H 一般取3-5m,本水厂设计选用4.0m排水比：λ=m 1 =5.21=0.4 (2)BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）（Ns ） Ns=ηfS K ⨯⨯e 2Ns ——BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）,kgBOD 5/(kgMLSS ·d)；K 2——有机基质降解速率常数，L/(mg ·d),生活污水K 2取值范围为0.0168-0.0281，本水厂取值0.0244； η——有机基质降解率，%；η=SaSeSa - f ——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f 值为0.7-0.8,本水厂设计选用0.75。
代入数值，得η==-1201012091.7%，之后把本数值代入得Ns=ηf S K ⨯⨯e 2=0.2 kgBOD 5/(kgMLSS ·d) （3）曝气时间T A式中 T A —曝气时间，h S 0—进水平均BOD 5，㎎/L m —排水比 1/m = 1/2.5N w —混合液悬浮固体浓度（MLSS ）：X ＝3200mg/L (4) 沉淀时间T S活性污泥界面的沉降速度与MLSS 浓度、水温的关系，可以用下式进行计算。
V max = 7.4×104×t×X O -1.7 (MLS S ≤3000) V max = 4.6×104×X O -1.26(MLS S ≥3000)式中 V max —活性污泥界面的初始沉降速度。
t —水温，℃X 0—沉降开始时MLSS 的浓度，X 0＝N w =3200mg/L ，则V max = 4.6×104×3200 -1.26 = 1.76 m/s沉淀时间T S 用下式计算()()h58.176.12.15.2141max=+⨯=+⨯=V m H T S ε 取T S =1.5h式中 T S —沉淀时间，h H —反应池内水深，m ε—安全高度，取1.2m （5） 排水时间T D 及闲置时间T f根据城市污水处理厂运行经验，本水厂设置排水时间T D 取为0.5h,闲置时间取为0.1h 。
运行周期T= T A +T S +T D +T f =4h 每日运行周期数n=424=6 (6) CASS 池容积 VCASS 池容积采用容积负荷计算法确定，并用排水体积进行复核。
（ⅰ）采用容积负荷法计算：fNw Ne Se Sa Q V ⨯⨯-⨯=)(式中：Q —城市污水设计水量，m 3/d ；Q=14400m 3/d ；Nw —混合液MLSS 污泥浓度（kg/m 3），本设计取3.2 kg/m 3； Ne —BOD 5污泥负荷(kg BOD 5/kg MLSS ·d)，本设计取0.2kgBOD 5/kgMLSS ·d ；Sa —进水BOD 5浓度（kg/ L ），本设计Sa = 120 mg/L ； Se —出水BOD 5浓度（kg/ L ），本设计Se = 10 mg/L ；f —混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，本设计取0.75；则：33330075.02.32.010)10120(14400m V =⨯⨯⨯-⨯=-本水厂设计CASS 池四座，每座容积V i =43300=825 m 3 （ⅱ）排水体积法进行复核 单池容积为 150014400465.2=⨯⨯==Q nN m V i （m 3） 反应池总容积 6000150044=⨯==i V V （m 3）式中 i V —单池容积，m 3 n —周期数；m —排水比 1/m = 1/2.5N —池数；Q —平均日流量，m 3/d由于排水体积法计算所得单池容积大于容积负荷法计算所得，因此单池容积应按最大容积值计，否则将不满足水量运行要求，则单池容积V i =1500 m 3，反应池总容积V=6000 m 3。
（7）CASS 池的容积负荷CASS 池工艺是连续进水，间断排水，池内有效容积由变动容积（V 1）和固定容积组成，变动容积是指池内设计最高水位至滗水器最低水位之间高度（H 1）决定的容积，固定容积由两部分组成，一是活性污泥最高泥面至池底之间高度（H 3）决定的容积（V 3），另一部分是撇水水位和泥面之间的容积，它是防止撇水时污泥流失的最小安全距离（H 2）决定的容积（V 2）。
CASS 池总有效容积V （m 3）：V ＝n 1×（V 1＋V 2＋V 3）（ⅰ）池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度，H 1（m ）；VN H Q H ⨯⨯=1式中：N —一日内循环周期数，N=6；H ——池内最高液位H （m ）,本设计H=4.0m 。
则 m H 6.1600064144001=⨯⨯=（ⅱ）滗水结束时泥面高度，H 3（m ）已知撇水水位和泥面之间的安全距离，H 2=ε=1.2m ； H 3=H-(H l +H 2)=4-1.6-1.2=1.2m (ⅲ) SVI —污泥体积指数,(ml/g)SVI=WN H H ⨯3代入数值，则 SVI=932.34102.13=⨯⨯(ml/g )， 此数值反映出活性污泥的凝聚、沉降性能良好。
（8）CASS 池外形尺寸 （ⅰ）NVH B L =⨯⨯ 式中：B —池宽，m ，B:H=1—2，取B=8m ，8/4=2，满足要求；L=m H B N V 8.464846000=⨯⨯=⨯⨯，取L=47m.L/B=47/8=5.8, L:B=4—6,满足要求。
（ⅱ）CASS 池总高，H 0（m ）取池体超高0.5m ，则H 0=H ＋0.5＝4.5m （ⅲ）微生物选择区L 1，（m ）CASS 池中间设1道隔墙，将池体分隔成微生物选择区（预反应区）和主反应区两部分。
靠进水端为生物选择区，其容积为CASS 池总容积的10%左右，另一部分为主反应区。
选择器的类别不同，对选择器的容积要求也不同。
L 1＝10﹪L=10%⨯47=4.7m（ⅳ）反应池液位控制排水结束时最低水位4.25.215.24141=-⨯=-⨯=m m h （m ） 基准水位h 2为4.0m ；超高0.5m ；保护水深ε = 1.2m 。
污泥层高度2.12.14.21=-=-=εh h s （m ） 则：撇水水位和泥面之间的安全距离，H 2=h s =1.2m图2-5 CASS 外形尺寸图(9) 连通孔口尺寸隔墙底部设连通孔，连通两区水流，因单格宽8m ，根据设计规范要求，此时连通孔的数量取为3。
（ⅰ）连通孔面积A 1A 1按下式进行计算：UH L B U N n Q A 124111⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯+⨯⨯⨯=式中： U —孔口流速，取U=70m/h 将各数值代入，计算得：2186.0701)6.17.4870462414400(m A =⨯⨯+⨯⨯⨯=（ⅱ）孔口尺寸设计孔口沿墙均布，孔口宽度取0.7m ，孔高为0.86/0.8=1.2m 。
为：0.7m×1.2m (10) 复核出水溶解性BOD 5 处理水中非溶解性BOD 5的值：DOD 5=7.1bX a C eC e ——处理水中悬浮固体浓度10mg/LN c •θ=（1/)μ×1.103（15-T ）×f s =(1/0.35)×1.103（15-0.2）×2.3=28d经校核，污泥龄满足硝化要求。
（13）需氧量设计需氧量包括氧化有机物需氧量，污泥自身需氧量、氨氮硝化需氧量及出水带走的氧量。
设计需氧量考虑最不利情况，按夏季时高水温计算设计需氧量。
（ⅰ） 氧化有机物需氧量，污泥自身需氧量O 1以每去除1㎏BOD 需要0.48㎏O a 的经验法计算。
()W a ''VN b S S Q a O e O +-=()33103200600014.010101201440048.0--⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯== 3448(㎏O 2/d) 式中 O a —需氧量，㎏O 2/d ；'a —活性污泥微生物每代谢1㎏BOD 需氧量，一般生活污水取为0.42㎏～0.53㎏，本设计取0.48㎏；'b —1㎏活性污泥每天自身氧化所需要的氧量，一般生活污水取为0.11㎏～0.188㎏，本设计取0.12㎏。
（ⅱ）氨氮硝化需氧量O b 按下式计算；()⎥⎦⎤⎢⎣⎡--=C W ke k b VN N N Q O θf 12.057.4=4.57×[14400×（36-5）×10-3-0.12×3375.02.36000⨯⨯]= 1801(㎏O 2/d)式中 4.57—氨氮的氧当量系数； N k —进水总凯氏氮浓度，g/L ；N ke —出水总凯氏氮浓度，g/L ；V X ∆—系统每天排出的剩余污泥量，㎏/d ；总需氧量75.202204055= m 3/h 曝气池平面面积为：36.1353)7.447(84m =-⨯⨯每个空气扩散器的服务面积按1.0 m 3计，则所需空气扩散器的总数为：13540.16.1353=个 为安全计，本设计采用1400个空气扩散器，每个竖管上安设的空气扩散器的数目为：个70201400= 每个空气扩散器的配气量为90.214004055= m 3 /h图2-6 曝气系统管道布置图空气管道的流速，一般规定为：干、支管为10~15m/s ，通向空气扩散装置的竖管、小支管为4~5m/s 。