30mT梁预应力钢绞线计算程序(最终)2017-10
预应力钢绞线计算程序(最终)
度分秒 123度45分69秒 123度45分70秒 123度45分71秒 123度45分72秒 123度45分73秒 123度45分74秒 123度45分75秒 123度45分76秒
转为孤度 3.464061 3.464067 3.464074 3.464081 3.464087 3.464094 3.4641 3.464107
度 32.55° 120.99972 Nhomakorabea2°转为度分秒 转为度 转为度分秒 32°33′00″ 32.55 32°33′0″ 120°59′59″ 120.9997222 120°59′59″ 转为度 3.0529 140.4264 140.4264 140.4264
度分秒 转为度 转为弧度 3°03′10.44″ 3.0529 0.053283157 A8为文本格式输入 140.2535 140.4263889 2.450902843 A9为小数格式输入 140°25′35″ 140.4263889 2.450902843 A10为通过时间自定义格式输入 140°25′35″ 140.4263889 2.450902843 A11为通过自定义格式输入
以度分秒（比如：126°12′36″）来记录并进行
",":"),"′",":"),"″",)*24
中显示的结果却不近人意，三者之间的字 情况下系统默认的字体是宋体，在这种情况下输
一、角度的度分秒与小数点格式互相转换 EXCEL能将角度转换成度"°"分"′"秒"″"格式吗? 如将:120.999722222222°转换成120°59′59″. 32.55°转换成32°33′0″ 我知道可以用函数RADIANS将角度转换为弧度，但我们工程测量上用到的角度计算是以度分秒（比如： 计算的，在Excel中怎样用这些数据进行计算？ 1.设定公式“=A1/24”,并将单元格的格式设定为自定义格式:[h]°mm′ss″ 2.直接设定公式=TEXT(A1/24,"[h]°mm′ss″") 第1种方法，方便于在计算时将度分秒转为度，这时只需乘24即可 第2种方法，度分秒转为度时，需要用公式=SUBSTITUTE(SUBSTITUTE(SUBSTITUTE(B1,"°",":"),"′",":"),"″ (度分秒符号用单位软键盘上的符号) 二、度/分/秒的输入问题 在工程计算中经常要用到度、分、秒，通常的做法就是插入特殊字符来输入。但是在EXCEL中显示的结果却不近 符间距太大，看起来就象刚学会写字的人写的东西。其实这是由字体引起来的，一般情况下系统默认的字体是宋 入度分秒的时候，它们之间的间距就会比较大。下面几种字体的效果就比较好： Arial Unicode Ms , Batang , Dotum , Gungsuh , New Gulim , Gulim 。 当然也不只是这几种，大家也可以自己测试一下，找一下其它合适的字体。
30mT梁预应力钢绞线张拉计算书
30mT梁预应力钢绞线张拉计算书摘要：桥梁预应力施工时，后张法预应力筋都采用张拉应力和伸长量双控，实际伸长值与理论伸长值的差值一般控制在6％以内。
本文以内遂高速公路龙门坨大桥为例，对30m预制T梁预应力钢绞线的张拉伸长量以及预应力损失进行相应分析和计算。
关键词：30mT梁；预应力；钢绞线；张拉一、工程概况龙门坨大桥位于四川省内遂高速公路内江市市中区靖民镇高阳村，中心桩号为K3+961，本桥为跨越水沟而设，桥梁全长158.06m。
全桥共2联：3×30+2×30；桥梁上部结构采用预应力砼T梁，先简支后桥面连续；下部结构采用柱式墩、柱式台、肋板台、桩基础。
二、结构设计形式本桥预制T梁共50片，梁高2.0m，混凝土设计标号为C50。
采用YM15系列锚具，配套千斤顶采用YCW150B或YCW250B。
预应力管道采用镀锌金属波纹管。
预应力钢束采用符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T 5224-2003）规定的低松弛高强度钢绞线，其抗拉强度标准值为fpk＝1860MPa，弹性模量Ep=1.95x105MPa，公称直径Φs15.2mm。
预应力钢束N1、N2、N3采用两端张拉，锚下张拉控制应力为δk=0.75fpk。
三、后张法钢绞线理论伸长量计算公式及说明后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力，导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小。
《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)中关于预应筋伸长值的计算按照以下公式：式中：ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）（当预应力筋为直线时取Pp=P）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（MPa）；P—预应力筋张拉端的张拉力（N），（钢绞线分段计算时，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中各曲线段的切线夹角和（rad）；x—从张拉端至计算截面的孔道长度，整个分段计算时x等于L（m）；k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m）；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数。
30米T梁伸长量理论计算书
30米T梁理论伸长值计算书一、预应力概况预应力张拉采用应力控制为主，为保证施工质量，规范要求采用双控，即除应力控制外还要进行伸长值的校核。
其实际伸长量与理论伸长量应在±6%范围以内。
1、相关参数张拉控制应力conδ=1395MPa，张拉顺序50%N2→100%N3→100%N2→100%N1。
（1）对应控制应力δ*7*139=1357KN7股钢绞线控制应力P=conδ*8*139=1551KN8股钢绞线控制应力P=conδ*9*139=1745KN9股钢绞线控制应力P=conδ*10*139=1939KN10股钢绞线控制应力P=con（2）、每束钢绞线面积Ap=139mm2（3）、弹性模量Ep=1.95*105MPa（4）、孔道影响系数K取0.0013， 取0.2333。
2、使用相应的公式计算预应力张拉时，理论伸长量△L计算公式△L=PpL/ApEpPp=P[1-e-(kx+μθ)]/ (kx+μθ)式中：Pp—预应力钢绞线平均张拉力，N；P—预应力钢绞线张拉端的张拉力，NX—从张拉端到计算截面的孔道长度，m；θ—从张拉端到计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ—预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数；Eg—预应力钢筋弹性模量，MPa；L-预应力钢绞线长度，cm；Ay—预应力钢筋截面面积，mm2二、理论伸长量计算1、30米T梁边跨边梁N1束N1预应力钢绞线张拉伸长量△L计算。
计算图式如下（分三段，D为梁中心线）说明：（1）、第一段线段为工作长度 60mm(2)、第二段为直线段AB L1=4215=4215mm （3）、第三段为曲线段BC L2=9774mm（4）、第四段为直线段CD L3=818mm2、30米T梁边跨边梁N2束说明：（1）、第一段为直线段工作长度 60mm （2）、第二段为直线段AB L1=2357=2357mm（3）、第三段BC为曲线段 L2=5236mm（4）、第四段为直线段CD L3=7221mm说明：（1）、第一段为直线段工作长度 60mm （2）、第二段为直线段AB L1=1981=1981mm（3）、第三段为曲线段BC L2=3665mm（4）、第四段为直线段CD L3=9130mm说明：（1）、第一段为直线段工作长度 60mm （2）、第二段为直线段AB L1=4215=4215mm（3）、第三段为曲线段BC L2=9774mm（4）、第四段为直线段CD L3=818mm5、30米T梁边跨中梁N2束说明：（1）、第一段为直线段工作长度 60mm （2）、第一段为直线段AB L1=2357=2357mm（3）、第二段BC为曲线段 L2=5236mm（4）、第三段为直线段CD L3=7221mm说明：（1）、第一段为直线段工作长度 60mm（2）、第一段为直线段AB L1=1981=1981mm（3）、第二段为曲线段BC L2=3665mm（4）、第三段为直线段CD L3=9130mm说明：（1）、第一段为直线段工作长度 60mm（2）、第一段为直线段AB L1=4215=4215mm（3）、第二段为曲线段BC L2=9774mm（4）、第三段为直线段CD L3=698mm8、30米T梁中跨边梁N2束说明：（1）、第一段为直线段工作长度 60mm（2）、第二段为直线段AB L1=2357=2957mm（3）、第二段为曲线段 BC L2=5236mm（4）、第三段为直线段CD L3=7101mm说明：（1）、第一段为直线段工作长度 60mm（2）、第一段为直线段AB L1=1981=1981mm（3）、第二段为曲线段BC L2=3665mm（4）、第三段为直线段CD L3=901mm10、30米T梁中跨中梁N1束说明：（1）、第一段为直线段工作长度 60mm（2）、第一段为直线段AB L1=4215=4215mm（3）、第二段为曲线段BC L2=9774mm（4）、第三段为直线段CD L3=698mm11、30米T梁中跨中梁N2束说明：（1）、第一段为直线段工作长度 60mm（2）、第一段为直线段AB L1=2357=2357mm（3）、第二段为曲线段BC L2=5236mm（4）、第三段为直线段CD L3=7101mm12、30米T梁中跨中梁N3束说明：（1）、第一段为直线段工作长度 60mm（2）、第一段为直线段AB L1=1981=1981mm（3）、第二段为曲线段BC L2=3665mm（4）、第三段为直线段CD L3=901mm。
30米t梁公路预制梁钢绞线张拉伸长量计算
预制梁钢绞线张拉伸长量计算一、计算公式及有关参数（依据）1、本计算依照《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—2000；2、预应力钢绞线的伸长值△L（mm）计算公式及说明：△L=P p L/A p E p (12.8.3－1)式中：P p—预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋计算方法见附录6—8式.P p=P[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ) P=σ控×A p所以△L= P[1-e-(kx+µθ)]×L/(kx+µθ)A p E p=[1-e-(kx+µθ)]σ控L/ (kx+µθ)E p =ησ控L/E p 式中： L—预应力筋的长度(计算长度);A p—预应力筋的截面面积;E p—预应力筋的弹性模量(N/mm2),钢绞线E=195±10Gpa;P—预应力筋的张拉端至张拉力p=σ控A p;X—从张拉端至计算截面的孔道长度;θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad);k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数;对于预埋合金螺旋管道:k=0.0015;µ—预应力筋于孔道壁的摩擦系数µ=(0.2+0.25)/2=0.225二、论伸长量(梁长30米)的计算:N1束 L=3113.37cm k=0.0015 x=L/2=1556.686cm µ=0.225 θ=0.122171rad (1度=0.017453 rad)η=[1-e-(kx+µθ)]÷(kx+µθ)=[1-e-(0.0015×15.56686+0.225×0.087265)]÷(0.0015×15.56686+0.225x0.087265) =(1-e-0.050838765)/0.050838765=0.9750△L=ησ控L/E p=0.9750×1395×106Pa×31133.7mm/(195x109Pa)=217.16mm N2束 L=3117.98cm k=0.0015 x=L/2=1558.99cm µ=0.225 θ=0.122171radη=[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ)=0.97499△L=ησ控L/E p=0.97499×1395×106Pa×31179.8mm/(195×109Pa)=217.48mm N3、N4束 L=3114.14cm k=0.0015 x=L/2=1557.07cm µ=0.225θ=0.034906radη=[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ)=0.98456△L=ησ控L/E p=0.98456×1395×106Pa×31141.4mm/(195×109Pa)=219.34mm三、预应力钢绞线张拉伸长量值的修正计算:取前述N1~N4钢绞线平均伸长率作为：每延米伸长量作为值修正参数.N1伸长率:217.16/31133.7=6.98‰N2伸长率:217.48/31179.8=6.98‰N3、N4伸长率:219.34/31141.4=7.04‰平均伸长率:( 6.98‰+6.98‰+7.04‰+7.04‰)/4=7.01‰四、实测伸长量值计算与修正:1.实测伸长量值计算(计算长度=孔道长+千斤顶内预应力筋长度,按每端0.5米计)△L实测=(σ控下张拉伸长值之和-σ初始张拉伸长值之和-A)/0.9式中：A—锚具回缩(在σ控与σ初始之间的锚具回缩,含夹片回缩)2.千斤顶内钢绞线伸长量BB=2×500×7.01‰=7mm3.张拉伸长量修正值(计算长度=孔道长)C=△L实测-B五、张拉精度评价|(C/△L)×100％—100％| ≤ 6％六、各束伸长量（单位mm）：N1 :210.16 N2:210.48 N3 :210.34N4 :210.34。
预应力钢绞线计算程序(最终)
0
简化计算法
L(m)
θ (rad)
kx
0
分段十四
e
( kx )
Δ L13= 0
伸长量 精确计算法
0
简化计算法
L(m)
θ (rad)
kx
0
分段十五
e ( kx )
终点力(KN) 1 146.821141 终点力(KN) 1 146.821141 终点力(KN) 1 146.821141 终点力(KN) 1 146.821141 终点力(KN) 1 146.821141 终点力(KN) 1 146.821141 终点力(KN) 1 146.821141 终点力(KN) 1 146.821141 终点力(KN) 1 146.821141 终点力(KN) 1 146.821141 终点力(KN) 1 146.821141 终点力(KN) 1 146.821141 计算结果
伸长量 精确计算法
0
简化计算法
L(m)
θ (rad)
kx
0
e
( kx )
Δ L25= 0
0
总伸长量(mm) Δ L=
8248.41
8844.71
说明:
为 数 据 输 入 区域 为最终结果显示区域
此程序同样适用于连续梁预应力钢绞线张拉计算, 张拉钢绞线对称布置为U形或者波纹形，不影响计算结果。
伸长量 精确计算法
0
简化计算法
L(m)
θ (rad)
kx
0
分段二十一
e
( kx )
Δ L20= 0
伸长量 精确计算法
0
简化计算法
L(m)
θ (rad)
30mT梁钢绞线计算书
30m T梁预应力钢绞线张拉计算书一、张拉力的计算30mT梁钢绞线采用φs15.2mm高强度低松弛钢绞线，抗拉强度标准值为f pk=1860Mpa，张拉控制应力为σcon=0.75f pk=1395Mpa，单股张拉控制力P=193.9KN。
则中跨中梁预应力筋N1的张拉力为P9=P×9=193.9×9=1745.1KN，N2、N3张拉力为P8=P×8=193.9×8=1551.2KN；中跨边梁预应力筋N1的张拉力为P10=P×10=193.9×10=1939KN，N2、N3张拉力为P9=P ×9=193.9×9=1745.1KN；边跨中梁预应力筋的张拉力为P9=P×9=193.9×9=1745.1KN；边跨边梁预应力筋N1的张拉力为P11=P×11=193.9×11=2132.9KN，N2、N3张拉力为P10=P×10=193.9×10=1939KN。
二、张拉顺序按照设计要求：预应力钢束应两端对称、均匀张拉，采用张拉力和引伸量双控。
30mT梁张拉顺序为50%N2 →100%N3 →100%N2→100%N1。
30m T梁张拉程序：N1、N3张拉程序为0 →0.1 P8→0.2 P8→P8（持荷5min）→锚固。
N2张拉程序为0 →0.1 P8→0.2 P8→0.5 P8，待N3张拉后再进行0.5 P8→P8（持荷5min）→锚固。
三、实际预应力张拉计算1.中跨中梁N1张拉控制力P9=1745.1KN，N2、N3张拉控制力P8=1551.2KN；中跨边梁N1张拉控制力P10=1939KN，N2、N3张拉控制力P9= 1745.1KN；边跨中梁张拉控制力P9=1745.1KN；边跨边梁张拉控制力P11= 2132.9KN，N2、N3张拉控制力P10= 1939KN。
30米T梁预应力张拉伸长量计算书
30米T梁预应力张拉伸长量计算书一、设计伸长量复核（一）计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：Pp =p(1-e-(kx+uθ))/(kx+uθ)式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：△l= PpL/( ApEp)式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取140 mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取1.95×105 N/ mm2（二）伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线初张拉的张拉力10%P=0.1×1860×140=26040NX1=3.261mθ=0kx+μθ=0.0015×3.261=0.00489Pp=26040×（1-e-0.00489）/0.00489=25976NΔL= PpL/（Ap Ep）=25976×3261/（140×195000）=3.1mmX2=10.472mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×10.472+0.25×0.1309=0.04843Pp=26040×（1-e-0.04843）/0.04843=25419NΔL= PpL/（Ap Ep）=25419×10472/（140×195000）=9.75mm X3=1.0255mθ=0kx+μθ=0.0015×1.0255=0.00154Pp=26040×（1-e-0.00154）/0.00154=26020NΔL= PpL/（Ap Ep）=26020×1025.5/（140×195000）=0.98mm N1束初张拉一端总伸长量：3.1+9.75+0.98=13.8mm单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX1=3.261mθ=0kx+μθ=0.0015×3.261=0.00489Pp=195300×（1-e-0.00489）/0.00489=194823NΔL= PpL/（Ap Ep）=194823×3261/（140×195000）=23.27mm X2=10.472mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×10.472+0.25×0.1309=0.04843Pp=195300×（1-e-0.04843）/0.04843=190646NΔL= PpL/（Ap Ep）=190646×10472/（140×195000）=73.13mm X3=1.0255mθ=0kx+μθ=0.0015×1.0255=0.00154Pp=195300×（1-e-0.00154）/0.00154=195149NΔL= PpL/（Ap Ep）=195149×1025.5/（140×195000）=7.33mm N1束一端总伸长量：23.27+73.13+7.33=103.7mm3、N2束一端的伸长量：单根钢绞线初张拉的张拉力10%P=0.1×1860×140=26040NX1=4.682mθ=0kx+μθ=0.0015×4.682=0.00702Pp=26040×（1-e-0.00702）/0.00702=25949NΔL= PpL/（Ap Ep）=25949×4682/（140×195000）=4.45mm X2=3.272mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×3.272+0.25×0.1309=0.0376Pp=26040×（1-e-0.0376）/0.0376=25557NΔL= PpL/（Ap Ep）=2557×3272/（140×195000）=3.06mmX3=6.795mθ=0kx+μθ=0.0015×6.795=0.0102Pp=26040×（1-e-0.0102）/0.0102=25908NΔL= PpL/（Ap Ep）=25908×6795/（140×195000）=6.45mm N2束初张拉一端总伸长量：4.45+3.06+6.45=13.96mm单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX1=4.682mθ=0kx+μθ=0.0015×4.682=0.00702Pp=195300×（1-e-0.00702）/0.00702=194616NΔL= PpL/（Ap Ep）=194616×4682/（140×195000）=33.38mm X2=3.272mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×3.272+0.25×0.1309=0.0376Pp=195300×（1-e-0.0376）/0.0376=191674NΔL= PpL/（Ap Ep）=191674×3272/（140×195000）=22.97mm X3=6.795mθ=0kx+μθ=0.0015×6.795=0.0102Pp=195300×（1-e-0.0102）/0.0102=194307NΔL= PpL/（Ap Ep）=194307×6795/（140×195000）=48.36mm N2束一端总伸长量：33.38+22.97+48.36=104.71mm4、N3束一端的伸长量：单根钢绞线初张拉的张拉力10%P=0.1×1860×140=26040NX1=1.234mθ=0kx+μθ=0.0015×1.234=0.00185Pp=26040×（1-e-0.00185）/0.00185=26016NΔL= PpL/（Ap Ep）=26016×1234/（140×195000）=1.18mm X2=3.272mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×3.272+0.25×0.1309=0.0376Pp=26040×（1-e-0.0376）/0.0376=25557NΔL= PpL/（Ap Ep）=25557×3272/（140×195000）=3.06mmX3=10.2135mθ=0kx+μθ=0.0015×10.2135=0.0153Pp=26040×（1-e-0.0153）/0.0153=25842NΔL= PpL/（Ap Ep）=25842×10213.5/（140×195000）=9.67mm N2束初张拉一端总伸长量：1.18+3.06+9.67=13.91mm单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX1=1.234mθ=0kx+μθ=0.0015×1.234=0.00185Pp=195300×（1-e-0.00185）/0.00185=195119NΔL= PpL/（Ap Ep）=195119×1234/（140×195000）=8.82mm X2=3.272mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×3.272+0.25×0.1309=0.0376Pp=195300×（1-e-0.0376）/0.0376=191674NΔL= PpL/（Ap Ep）=191674×3272/（140×195000）=22.97mm X3=10.2135mθ=0kx+μθ=0.0015×10.2135=0.0153Pp=195300×（1-e-0.0153）/0.0153=193814NΔL= PpL/（Ap Ep）=193814×10213.5/（140×195000）=72.51mm N2束初张拉一端总伸长量：8.82+22.97+72.51=104.3mm二、张拉时理论伸长量计算（一）计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数：取0.00152、μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数：取0.253、Ap—预应力筋的实测截面面积：140 mm24、Ep—预应力筋实测弹性模量：1.95×105 N/ mm25、锚下控制应力：σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395 N/ mm26、锚圈口摩阻损失：3.3%σk7、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=103.3%×σk×Ap=201745N，单根钢绞线初张控制力：P=13.3%×σk×Ap=25975N。
30米T梁预应力钢绞线伸长量计算式
30米T梁预应力钢绞线伸长量计算式标准跨径：30m△预应力筋计算式: L=P P L/A P E P式中: P P─预应力筋的平均张拉力(N),直线筋取张拉端的拉力,两端张拉的曲线筋,计算方法为上式；L─预应力筋的长度（mm）；A P─预应力筋的截面面积（mm2）；E P─预应力筋的弹性模量（N/mm2）；其中: P P=P（1-e-（kx+uθ））/kx+uθ△式中: P P─预应力筋的平均张拉力(N);△P─预应力筋张拉端张拉力(N);X─从张拉端至计算截面孔道的长度(m);θ─从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad);K─孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,波纹管管道常值0.0015;U─预应力筋与孔道壁的摩擦系数;常量R b y=1860MPa , 设计取控制应力бcon= R b y×75%=1395MPaP=бco n×A=1860 MP a×75%×140 mm2=195300NK=0.0015u=0.2两端同时张拉,首先计算钢铰线一半的伸长量N1束直线L=5579mmΔL直=195300×5579/(140×195000)=39.91mmX=9.774mkx+uθ=0.0015×9.774+0.2×0.122173047=0.039095609（1-e-0.039095609）/0.039095609=0.980704469P P=195300×0.980704469=191531.5829 NΔL曲=191531.5829×9744/(140×195000)=68.36mmΔL=(ΔL直+ΔL曲) =108.27 mmN2束L2直=8007mmΔL2直=195300×8007/(140×195000)=57.28mmX=7.33mkx+uθ=0.0015×7.33+0.2×0.122173407=0.035429681（1-e-0.035429681）/0.035429681=0.982492529P P=195300×0.982492529=191880.7911 NΔL2曲=191880.7911×7330/(140×195000)=51.52mmΔL2=(ΔL2直+ΔL2曲)=108.8 mm N3束L3直=11653 mmΔL3直=195300×11653/(140×195000)=83.36mm计算：张庆峰复核：X=3.665mkx+uθ=0.0015×3.665+0.2×0.122173407=0.029932181（1-e-0.029932181）/0.029932181=0.985182121P P=195300×0.985182121=192406.0683 NΔL3曲=192406.0683×3665/(140×195000)=25.83mmΔL3=(ΔL3直+ΔL3曲)=109.19mm计算：复核：。