气井的现代试井解释方法
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现代试井解释方法
存在断层时的压降资料
断层形态
测试井 测试井 测试井 m1 m2 m2
压降曲线 中、晚期 段形态
m m = 2 D m 1
m1 m2
m1
lgt
lgt
lgt
2:1
4:1
3:1
封闭边界时的压降资料 封闭边界
所谓封闭边界是由不渗透边界所围成的油 藏（也称作封闭系统）的整个边界。 当压力扰动到达整个封闭边界时，油藏中 的流动便进入了拟稳定流动。 此后， pwf与 t 呈线性关系，即流压随时间 的变µ B m= Kh
0.01
0.1
1
10
100
t
压降分析
kh 0.00212qB = µ m 0.00212qBµ kh= kh= m 0.00212qBµ k= m h
P −P f (t=1hr) k i w S =1.15 −lg −0.9077 2 m φµ trw C
下 降 速 度 变 快 的 原 因
可能的原因有： 可能的原因有： 远井区K 变差； 远井区K，h，u变差； 存在断层边界； 存在断层边界； 邻井注水量减小； 邻井注水量减小； 邻井产量增大……. 邻井产量增大…….
存在断层时的压降资料
如果测试井附近有线性组合的不渗透 边界，压力传播到此边界时，压力降落速 度加快，压降曲线变陡。在半对数坐标系 中呈现另一直线段；该直线段与第一直线 段（中期段）斜率之比 mD=m2/m1 随不渗透 边界的几何形态而异。
引言 预备知识 试井解释方法 均质油藏的试井解释 用压力导数进行试井解释的方法 其它类型井和油藏的试井解释 典型曲线形态分析 试井解释软件及实际应用
目 录
引 言
试井的重要性 试井的概念 试井的分类 试井的发展方向 试井分析研究的过程及目标 试井分析的用途
试井原理与解释
当油藏中流体的流动处于平衡状态（静止或 稳定状态）时，若改变其中某一口井的工作制度 ，即改变流量（或压力），则在井底将造成一个 压力扰动，此压力扰动将随着时间的不断推移而 不断向井壁四周地层径向扩展，最后达到一个新 的平衡状态。这种压力扰动的不稳定过程与油藏 、油井和流体的性质有关。 因此，在该井或其它井中用仪器将井底压力 随时间的变化规律测量出来，通过分析，就可以 判断井和油藏的性质。这就是不稳定试井的基本 原理。
不稳定试井分析的用途： 估算测试井的完井效率、井底污染情况 判断是否需要采取增产措施（如酸化、 压 裂） 分析增产措施的效果 估算测试井的控制储量、地层参数、 地层 压力 探测测试井附近的油（气）层边界和井 间 连通情况
结合ld10-1 昨天，中法地质对A2井进行变产量试井，电 潜泵在30Hz生产6小时，计量产量。同样测 量35Hz、40Hz、45Hz下6小时的产量。同时， 记录井底压力数值。
2、确定两井之间的连通性 、
1、干扰试井（Interference well test）A井施 加一信号，记录B井的井底压力变化，分析 判断A、B井是否处于同一水动力系统。 2、脉冲试井（Impulse well test） A井产量 以多脉冲的形式改变，记录B井的井底压力 随时间的变化信息。
不稳定试井的基本原理
试井研究的实质是：
试井中实际是：
–控制产量 产量Q 测量压力： 压力降
压力恢复
时间
时间
2、试井的种类
试井
产能试井
稳定试井 等时试井 修正等时试井
不稳定试井
单井井 探边测试 干扰试井 脉冲试井
（1）产能试井
产能试井是改变若干次油井、气井或水井的工
作制度，测量在各个不同工作制度下的稳定产 量及与之相对应的井底压力，从而确定测试井 （或测试层）的产能方程和 无阻流量
现代试井解释方法
现代试井解释方法现代试井解释时期以70年代初雷米发表关于均质油层双对数拟合图版为开始标志。
其特点为：● 建立双对数拟合分析法，可以运用早期试井数据； ● 给出半对数直线段出现时间，使常规分析更可靠；● 采用图版曲线拟合法和数值模拟法，使用计算机，解释模型多； ● 解释过程是“边解释，边检验”的过程，保证解释的可靠性。
试井解释模型可按照基本模型及边条件划分：基本模型：1. 均质油藏；2．非均质油藏：多层油藏，渗透率变化；3．双重空隙介质油藏：拟稳态窜流，不稳态窜流。
4．双孔双渗介质油藏：拟稳态窜流，不稳态窜流。
内边界条件：1. 井筒储存； 外边界条件：1. 无限大地层；2. 表皮系数； 2. 不渗透边界；3. 裂缝切割井； 3. 恒压边界；4. 打开不完善； 4 封闭边界； 5．水平井；由基本模型, 内边界条件和外边界条件，可组合出许多试井解释模型，它们的拟合图版曲线可用计算机快速计算出来。
§1 试井使用的无量纲物理量wD r r r =2wt t D rC kt t φμα=)(p p Bq khp i p D -=μα （1-1）we eD r r r =)(wf i p wD p p Bq khp -=μα 2wt c D hrC C C φα=其中c t p ααα,,是单位制换算系数，各单位制的单位及换算系数如下所示：由于无量纲物理量与单位制无关，利用此表可方便地进行单位制换算。
利用上述无量纲表达式，基本微分方程式变成：D D DD DD D r p r p r r r ∂∂=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂∂∂1 （1-2） 将边条件及初条件无因次化，与上式一同求解，即得问题的解)(D D t p 。
（1-1）式给出了问题解的无因次量与有因次量之间的关系。
（1-1）式取对数得： Bq khp p p D μαlglg lg +∆= , 2lglg lg wt t D r c k t t φμα+= (1-3)上式说明，若将p-t 关系绘成双对数坐标图，无因次曲线与有因次曲线形状完全相同，解的无因次量坐标与有因次量坐标之间相差同一常数。
现代试井解释
压力及导数
10
1
0.1
0.01 1.E+01
续流段
1.E+02
1.E+03
外区变差
内区径 向流段
过渡段 外区变好
1.E+04
1.E+05
时间
1.E+06
外区径 向流段
1.E+07
1.E+08
双重介质地层双对数曲线 模式图
100
压力
10
总系统
裂缝径向流
过渡流
径向流
1
0.1 1.E+01
1.E+02
1.E+03
• 数值试井的时间模拟可以精确到秒，井附近的空间位置模拟可以加密 到适应压降漏斗的变化
• 充分考虑边界分布、地层的非均质分布及流体的相态变化 • 可进行多井模拟分析
新的试井理论模型的研究
• 水平井试井解释模型 • 压裂措施井试井解释模型 • 低渗透非牛顿流试井解释模型 • 多层井试井解释模型 • 变井储试井解释模型 • 煤层气井试井理论及解释模型 • 分形试井解释理论 • 试井分析的神经网络理论
压力计精度0.02％FS, 分辨率0.00007MPa, 在井下 高温高压条件下连续记录、存储数十万个压力数据点 • 测试过程中要求产油气井配合测试进程反复的开关井， 准确计量产气量，并处理好产出的气体 • 以复杂气藏为背景的渗流力学理论和方法的研究 • 以解数理方程中的反问题为基础的试井解释软件 • 结合地质、物探、测井及工艺措施的资料综合分析
0
720
1440
2160
时间，h
20 15 10 5
2880
回压试井产能曲线
现代试井解释方法
早期
S 1 .15 p w 1 1 h m s r 5 p w flg 8 .0C t8 r K w 2 5 lg 1 3 lg tp t p1
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法 概述
典型曲线拟合法 ＊压力解释图版：均质油藏样板曲线+介质间窜
流板样曲线 ＊压力导数解释图版：均质油藏压力导数曲线+
其它类型井和油藏的试井解释
◆ 双重孔隙介质油藏的试井解释 ◆ 均质油藏中垂直裂缝井的试井解释 ◆ 水平井试井解释
双重孔隙介质油藏的试井解释 地质模型
油藏
双重孔隙介质油藏的试井解释 地质模型
基质岩块(Km,m)
裂缝(Kf,f)
单元体
双重孔隙介质由具有一 般孔隙结构的岩块（又 称团块）和分割岩块的 裂缝系统所组成。
整个系统径向流动阶段0.5线
纯井筒储集 介质间不稳定流动的径向流动段0.25线
双重孔隙介质油藏介质间不稳
t
定流动实测压力导数曲线
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间不稳定流动
p 't
纯井筒储集
整个系统径向流动阶段0.5线 0.25线
介质间不稳定流动未达到径向
t
流动情形的实测压力导数曲线
lg t
双重孔隙介质油藏介质间不稳定流动 情形的双对数曲线和半对数曲线
双重孔隙介质油藏的试井解释
现代试井分析方法介质间不稳定流动
p
' D
tD CD
C D (1 ) 2
双重孔隙介质油藏介质间不稳 tD CD
定流动压力导数解释图版
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间不稳定流动
p 't
图版中
现代试井解释方法2
试井解释方法
◆试井解释方法概述 ◆试井解释模型 ◆试井解释图版及图版拟合方法 ◆试井解释模型识别 ◆流动阶段识别
试井解释方法概述
从系统分析看试井解释
输入I 系统S 系统分析示意图 正问题：I×S→O
S 油气藏+ 测试井
输出O
反问题：O/I→S O 压力变化
I 以稳定产量 采油（气）
试井分析示意图
常试井解释方法及其局限性
lg t
基本概念题
1.什么是试井？试井如何分类？ 2.试井解释的含义？ 3.写出无量纲压力、无量纲时间、无量纲距离、无量纲井筒储 积系数的定义式 ？ 4.什么是井筒储积系数？ 5.举例说明表皮效应是如何影响压力曲线的？ 6.一般将井底压力变化划分为哪几个流动阶段？各流动阶段一 般受那些因素的影响？ 7.压降或压力恢复曲线晚期数据偏离直线段的原因是什么？ 8.写出常规试井解释方法的不足和现代试井解释方法的特点。 9.试井解释为什么会出现多解性？如何处理？ 10.什么是特种识别曲线？什么是特种诊断曲线？各有何作用？ 11.写出考虑井筒储存效应和表皮效应的无量纲形式的内边界条 件和无量纲形式的无限作用径向流动阶段的解。
＊必须得到半对数直线段才能进行 解释； ＊出现多条直线段时，很难判断出 真正的直线段； ＊难以准确判断油藏类型； ＊得到的信息量少。
现代试井解释方法及其特点
现代试井解释方法的重要手段之一 现代试井解释方法 是解释图版拟合 解释图版拟合，或称为样板曲线拟合 解释图版拟合 样板曲线拟合 （Type Curve Match）。 通过图版拟合，可以得到关于油藏 及油井类型、流动阶段等多方面的信息， 还可以算出K、S、C等参数。
试井解释模型
试井井解释模型由下面三部分组成： 试井井解释模型由下面三部分组成： 基本模型：油气藏的基本特性 基本模型 边界条件：内边界条件--井筒及其附近的情况 内边界条件-内边界条件--井筒及其附近的情况
◆试井解释方法概述 ◆试井解释模型 ◆试井解释图版及图版拟合方法 ◆试井解释模型识别 ◆流动阶段识别
试井解释方法概述
从系统分析看试井解释
输入I 系统S 系统分析示意图 正问题：I×S→O
S 油气藏+ 测试井
输出O
反问题：O/I→S O 压力变化
I 以稳定产量 采油（气）
试井分析示意图
常试井解释方法及其局限性
lg t
基本概念题
1.什么是试井？试井如何分类？ 2.试井解释的含义？ 3.写出无量纲压力、无量纲时间、无量纲距离、无量纲井筒储 积系数的定义式 ？ 4.什么是井筒储积系数？ 5.举例说明表皮效应是如何影响压力曲线的？ 6.一般将井底压力变化划分为哪几个流动阶段？各流动阶段一 般受那些因素的影响？ 7.压降或压力恢复曲线晚期数据偏离直线段的原因是什么？ 8.写出常规试井解释方法的不足和现代试井解释方法的特点。 9.试井解释为什么会出现多解性？如何处理？ 10.什么是特种识别曲线？什么是特种诊断曲线？各有何作用？ 11.写出考虑井筒储存效应和表皮效应的无量纲形式的内边界条 件和无量纲形式的无限作用径向流动阶段的解。
＊必须得到半对数直线段才能进行 解释； ＊出现多条直线段时，很难判断出 真正的直线段； ＊难以准确判断油藏类型； ＊得到的信息量少。
现代试井解释方法及其特点
现代试井解释方法的重要手段之一 现代试井解释方法 是解释图版拟合 解释图版拟合，或称为样板曲线拟合 解释图版拟合 样板曲线拟合 （Type Curve Match）。 通过图版拟合，可以得到关于油藏 及油井类型、流动阶段等多方面的信息， 还可以算出K、S、C等参数。
试井解释模型
试井井解释模型由下面三部分组成： 试井井解释模型由下面三部分组成： 基本模型：油气藏的基本特性 基本模型 边界条件：内边界条件--井筒及其附近的情况 内边界条件-内边界条件--井筒及其附近的情况
现代试井分析理论与解释方法
围由于钻井、措施等因素造成的污染带，当流体通过时会引起附加压降消 耗流动能量的现象成为表皮效应。 用表皮系数来表征一口井表皮效应的性质和严重程度。
各类表皮成因及数值范围 成 因 由储层污染或增产措施引起的表皮系数 非达西流动引起的表皮系数 由多相流动引起的表皮系数 由完井引起的表皮系数 大致数值范围 -4（酸化） ~ + 20（污染） +5~+20 +5~+15 -5.5（压裂或水平井）~+300（部分打开井）
4
4）探测半径：在距井筒一定距离的地方，因该井生产而造成的压降小得可以忽略不计， 即在测试过程中，测试层这个范围之外的任何性质都没有探测到，这个区域的半径成 为调查半径或探测半径。探测半径只与地层及其中流体的物性和测试时间有关，而与 其他性质无关。
5）径向流动：钻穿地层的井，地层中的流体从各个方向沿平面半径方向流入井筒。地 层中的压力是离井的距离和时间的函数，即在距井的等距离位置，同一时刻的压力值 相等。
二、试井解释经常使用的概念
1）无因次量：其值与计量单位无关如2%等，试井中常用无因次量pD，tD等。
2）井筒储集效应、井筒储集系数 油井刚关井时，地面产量为0，井底产量并不为0，原油仍然从地层流入井筒中，直 至井筒中压力与井筒周围压力达到平衡，这种滞后的惯性现象称为井筒储集效应。 用井筒储集系数来描述井筒储集效应的强弱程度。物理意义是，要使井底压力升高 1MPa，必须从地层中流进井筒原油体积。纯井筒储集阶段的压力变化与测试层的性质 无关，不反应任何地层特性。
8
三、试 井 分 析 方 法
简化地质模型
建立数学模型
分离变量 积分变换等
数学模型求解
不同坐标系
各类表皮成因及数值范围 成 因 由储层污染或增产措施引起的表皮系数 非达西流动引起的表皮系数 由多相流动引起的表皮系数 由完井引起的表皮系数 大致数值范围 -4（酸化） ~ + 20（污染） +5~+20 +5~+15 -5.5（压裂或水平井）~+300（部分打开井）
4
4）探测半径：在距井筒一定距离的地方，因该井生产而造成的压降小得可以忽略不计， 即在测试过程中，测试层这个范围之外的任何性质都没有探测到，这个区域的半径成 为调查半径或探测半径。探测半径只与地层及其中流体的物性和测试时间有关，而与 其他性质无关。
5）径向流动：钻穿地层的井，地层中的流体从各个方向沿平面半径方向流入井筒。地 层中的压力是离井的距离和时间的函数，即在距井的等距离位置，同一时刻的压力值 相等。
二、试井解释经常使用的概念
1）无因次量：其值与计量单位无关如2%等，试井中常用无因次量pD，tD等。
2）井筒储集效应、井筒储集系数 油井刚关井时，地面产量为0，井底产量并不为0，原油仍然从地层流入井筒中，直 至井筒中压力与井筒周围压力达到平衡，这种滞后的惯性现象称为井筒储集效应。 用井筒储集系数来描述井筒储集效应的强弱程度。物理意义是，要使井底压力升高 1MPa，必须从地层中流进井筒原油体积。纯井筒储集阶段的压力变化与测试层的性质 无关，不反应任何地层特性。
8
三、试 井 分 析 方 法
简化地质模型
建立数学模型
分离变量 积分变换等
数学模型求解
不同坐标系
DST及气井试井解释方法
方程右端项是压力的函数时，为变系数方程，只能数 值求解。如果视为常数可进行解析求解。
(1)无限大地层气体渗流数学模型 渗流方程 初始条件 外边界条件 内边界条件
质量流量
油藏工程原理与方法 第三章 油藏动态监测原理与 方法
无限大地层气体渗流的基本解为：
将压力函数化为真实压力，则有：
（*）
油藏工程原理与方法 第三章 油藏动态监测原理与 方法
油藏工程原理与方法 第三章 油藏动态监测原理与 方法
(3)判断测试井附近是否有断层存在，计算离 边界的距离，还可求出测试井的最小边界范围， 以及通过测试资料的比较认识测试油藏的性质 (4)取得原始地层压力、地层有效渗透率、实 际和理论的产能。 (5)通过计算的井壁附加阻力和堵塞比，可作 出钻井对地层损害的评价。
理想气体：
油藏工程原理与方法
连续性方程：
第三章 油藏动态监测原理与 方法
气体渗流方程的推导：
油藏工程原理与方法 第三章 油藏动态监测原理与 方法
如果粘度是压力的函数，则有：
定义压力函数：
真实气体不稳定 渗流基本方程：
油藏工程原理与方法 第三章 油藏动态监测原理与 2.气体不稳定渗流基本方程方的典法型解
油藏工程原理与方法 第三章 油藏动态监测原理与 方法
(3)定压外边界地层气体渗流数学模型及其解 渗流方程 初始条件 外边界条件 内边界条件
油藏工程原理与方法 第三章 油藏动态监测原理与 方法
二、压力恢复资料分析方法
1.压力恢复资料压力分析方法 早期井筒储存阶段：在直角坐标系下压力和
时间是一条直线，直线的斜率为m，有：
油藏工程原理与方法 第三章 油藏动态监测原理与 方法
中期径向流动阶段：在半对数坐标系下压力和时
(1)无限大地层气体渗流数学模型 渗流方程 初始条件 外边界条件 内边界条件
质量流量
油藏工程原理与方法 第三章 油藏动态监测原理与 方法
无限大地层气体渗流的基本解为：
将压力函数化为真实压力，则有：
（*）
油藏工程原理与方法 第三章 油藏动态监测原理与 方法
油藏工程原理与方法 第三章 油藏动态监测原理与 方法
(3)判断测试井附近是否有断层存在，计算离 边界的距离，还可求出测试井的最小边界范围， 以及通过测试资料的比较认识测试油藏的性质 (4)取得原始地层压力、地层有效渗透率、实 际和理论的产能。 (5)通过计算的井壁附加阻力和堵塞比，可作 出钻井对地层损害的评价。
理想气体：
油藏工程原理与方法
连续性方程：
第三章 油藏动态监测原理与 方法
气体渗流方程的推导：
油藏工程原理与方法 第三章 油藏动态监测原理与 方法
如果粘度是压力的函数，则有：
定义压力函数：
真实气体不稳定 渗流基本方程：
油藏工程原理与方法 第三章 油藏动态监测原理与 2.气体不稳定渗流基本方程方的典法型解
油藏工程原理与方法 第三章 油藏动态监测原理与 方法
(3)定压外边界地层气体渗流数学模型及其解 渗流方程 初始条件 外边界条件 内边界条件
油藏工程原理与方法 第三章 油藏动态监测原理与 方法
二、压力恢复资料分析方法
1.压力恢复资料压力分析方法 早期井筒储存阶段：在直角坐标系下压力和
时间是一条直线，直线的斜率为m，有：
油藏工程原理与方法 第三章 油藏动态监测原理与 方法
中期径向流动阶段：在半对数坐标系下压力和时
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P 2P
(P)
dP
Po Z
气体渗流方程
2 1 1
r2
r
r
3.6
t
3
§１ 拟压力的计算
可用最简单的“梯形法”计算拟压力：
P 2P
( p)
dP
P0 Z
n 1 2P
2P
j1 2 [( Z ) j ( Z ) j1]( Pj Pj1 )
pwf
pi
21.21 C0' psc Tsc
qTf Kh
Kt
(lg Ctrw2
0.9077 0.8686Sa )
pws
pi
21.21 C0' psc Tsc
qTf Kh
lg tp t t
pws
pwf
21.21 C0' psc Tsc
qTf Kh
Kt
(lg Ctrw2
d ( p) / d(t) tp t
/ tp
t
拟合
恢复情形
计算C、CD和Sa的公式与格林加坦图版拟合分析相1同3 。
例１２ 气井压力恢复测试的导数曲线分析。
tD CD
pD'
1.49
d ( p) tp t t 104 MPa2 / ( MPa s)
20
计算机进行解释：
１、调整参数，产生样板曲线，与实 测压力曲线进行拟合；
２、绘制无因次霍纳曲线，进行解释 结果的检验；
３、进行压力史拟合，进一步检验解 释结果的可靠性。
21
§３ 拟压力的简化
１、 (P)简化为P2
Pw<13.8 MPa
Z=C0
10 20 30 40 P，MPa
( p)
2
CD
1 106 ln
2 391.95
3.9
12
二、Bourdet（布德）图版拟合分析
K
qTf
pD' (tD / CD )
压降情形
78.489h d ( p) / dt t 拟合
K
qTf 78.489h
pD' (tD / CD )
m2
Kh 1
C 7.2
( tD
/ CD t
)拟合
0.00212 17.1
7.2
1
1.327 m3 / MPa
0.02
30.9 / 1
15
C
1.327
CD 2Cthrw2 2 0.131 0.01484 17.1 0.152 282.36
Sa
pw2s
pi2
42.42 C0 psc Tsc
qTf Kh
lg tp t t
pw2s
pw2f
42.42 C0 psc Tsc
qTf Kh
Kt
(lg Ctrw2
0.9077 0.8686Sa )
23
压力平方法
(p)
P2
压降曲线 pw2f lg t
霍纳曲线
pw2s
piTsc mh
pimh
Sa
1.151
pi
pwf (1h) m
K
lg Ctrw2
0.9077
Sa
1.151
pws
(1h) m
pwf
K
lg Ctrw2
0.9077
31
图版拟合分析
pD
0.054286Kh Tsc
q
Tf
pi
i Zi
图版拟合：CDe2S=106
选拟合点： PD = 1.70 tD/CD= 25.4
(P)=104 t =1
K
qTf 78.489h
pD
(
p)
拟合
43.04 443.75 78.489 17.1
1.70 104
0.002419
m2
11
Kh 1
C 7.2
p psc
Kh 157
qTf
pi
iZi
p
格林加坦图版拟合
K
qiZiTf
157 pih
(
pD p
)拟合
布德图版拟合
K
qi ZiTf
157 pih
p'D(tD / CD ) [d(p) / dt] t
拟合
K
qi ZiT f
p'D(tD / CD )
7.2
Kh
Kh
1
( tD / CD t 1
( tD / CD t
)拟合 )拟合
C
CD 2Ct hrw2
Sa
1 ln
2
(CDe2S )拟合 CD
Sa－拟表皮系数
8
拟表皮系数Sa＝ 真表皮系数S
+
非达西流造成的无因次附加压降D·q
式中：D－惯性-湍流系数，(104m3/d)
p
( pi ) [ pws(t
)]
[ pwf (t )]
( pwf
)
压降情形 恢复情形
5
q －气井产量，104m3/d； Tf－气层温度，K； Psc－标准状态的压力，Psc=0.101325MPa； Tsc－标准状态的温度，Tsc=293.15K； K －气层渗透率，m2； h －气层厚度，m。
p 2p dp
1
p2
0 Z
C0
22
( pwf
)
( pi ) 42.42
psc Tsc
qTf Kh
Kt
(lg Ctrw2
0.9077 0.8686Sa )
pwf 2
pi2
42.42 C0 psc Tsc
qTf Kh
Kt
(lg Ctrw2
0.9077 0.8686Sa )
拟合
26
压力导数拟合：
d( p2 ) t
dt d( p2 ) tp t t t d(t ) tp
布德图版
K
q ZTf
78.489h
pD' (tD / d( p2 ) /
CD )
dt t 拟合
K
1 ln (CDe2S )拟合
2
CD
1 ln
2
106 282.36
4.1
16
三、试井解释步骤
１、初拟合
划分流动阶段。
２、特种识别曲线分析
压降情形 恢复情形
（pwf ) ~ lg t
(
pws
)
~
lg
t
p
t t
( pws ) ~ lg t
霍纳曲线 MDH曲线
17
气井的压降方程
(P)
P，MPa
4
§２ 试井解释方法
气井的现代试井解释和油井十分相似。
一、Gringarten(格林加坦)图版拟合
气井无因次压力的定义是：
pD
0.027143Kh q
Tsc Tf psc
( p)
78.489
Kh qTf
( p)
式中：(p)－拟压力差，MPa2/(mPa·s)
0.9077
Sa
1.151
pw2s(1h) m
pw2f
K
lg Ctrw2
0.9077
25
在图版拟合分析中，无因次压力定义为：
pD
0.027143Kh
q Z
Tsc Tf psc
(
p2 )
K
q ZTf
78.489h
pD ( p2
)
Sa
S
q (104m3/d)
9
格林加坦图版是压降图版。
压力恢复测试同油井的压力恢复解释
当关井前生产时间很长时，压力 恢复的双对数曲线才能真正与格林加 坦图版中的某一条样板曲线相拟合。
在关井前生产时间不够长的情形， 将只有前一段实测曲线可以与图版中 某一条样板曲线相拟合，而后一段则 不能。
10
例11 某砂岩气藏的一口探井压力降落测试。
lg
tp
t t
MDH曲线 pw2s lg t
pwf lg t
pws
lg
tp
t t
pws lg t
24
K 42.42 Z pscqTf 0.01467 ZqTf
Tsc mh
mh
Sa
1.151
pi2
pw2f m
(1h)
lg
K
Ctrw2
m
(1h)]
K
lg Ctrw2
0.9077
压降
Sa
1.151
[(
pws
(1h)] m
(
pwf
)
lg