现代试井解释方法5
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4z-5-现代试井分析方法-
10
4 0 u 2 PWD s, c D , t D 1 e t D du /
u UCD J 0 U 1 CD su
3
2
J (U )
1
2
2
[UCDY0 (U ) (1 CD SU )Y1 (U )] }
2
2. Ramey-Agarwal典型曲线及其应用
T（小时）
0.127 0.169 0.254 0.339 0.424 0.508 0.678 0.874 1.271 1.695 2.542 3.390 4.237 5.084 6.780 8.475
Pwf（MPa）
19.184 18.846 18.432 18.172 17.934 17.837 17.613 17.445 12.159 16.943 16.657 16.453 16.303 16.177 15.979 15.826
3
④井筒存储系数的物理意义：在开井或关 井初期，压力改变一个单位时，流体从井筒内 流出井口或从地层中续流入井筒的体积。
⑤早期阶段井筒存储特征
QB lg P lg t lg 24c
井底存储的双对数诊断图特征:斜率等于1的 直线。
4
(a)
(b)
早期阶段井筒存储效应的特征识别图
2.无限作用径向流动阶段
9
考虑井筒存储影响和表皮效应的数学模型:
2 PD 1 PD PD 2 rD rD rD tD
pD rD ,0 0
lim pD rD , t D 0
rD
CD
dP P WD rD D dtD rD
rD 1
1
现代试井分析理论与解释方法
封闭油藏中一口井以稳定 产量投入生产，当压力影 响达到所有封闭边界之后， 便进入“拟稳定流动”阶 6 段。
8）半球面流、球面流 油藏由于存在气顶或者底水，为了防止底水锥进或者气顶气窜，只打开油层顶 部或者底部，油层中的流体类似于从半球体的四面方向流向油层顶部的打开部位， 此时的流动称为“半球形流动”。 如果只在油层中某一部位打开，油层流体从射孔孔眼的上下、左右、前后四面 八方流向孔眼，此时的流动称为“球形流动”。 厚油层局部打开时可以在“早期段”出现“半球形”或者“球形”流动。
哪些数据点呈现直线关系
20世纪50年代至今，都在使用这种半对数分析法，被称为“常规试 井解释方法”。在直角坐标纸上绘制出井底流动压力pwf与开井生产时间t 的对数lgt关系曲线，或在半对数坐标纸上绘制出pwf与开井生产时间t的关 系曲线就得到一条“压力降落曲线”。根据该曲线的斜率m就能计算出流 动系数、流度、渗透率和表皮。
8
三、试 井 分 析 方 法
简化地质模型
建立数学模型
分离变量 积分变换等
数学模型求解
不同坐标系
寻找直线规律、拟合点 求取参数
直线段的斜率和截距 K、S、d
9
稳定试井的产能试井解释方法----多用于气田
试 井 解 释 方 法 常规解释方法---半对数法
不稳定试井
现代图版拟合分析法
10
1、常规试井分析方法 —— 寻找数据间的直线关系
二、试井解释经常使用的概念
1）无因次量：其值与计量单位无关如2%等，试井中常用无因次量pD，tD等。
2）井筒储集效应、井筒储集系数 油井刚关井时，地面产量为0，井底产量并不为0，原油仍然从地层流入井筒中，直 至井筒中压力与井筒周围压力达到平衡，这种滞后的惯性现象称为井筒储集效应。 用井筒储集系数来描述井筒储集效应的强弱程度。物理意义是，要使井底压力升高 1MPa，必须从地层中流进井筒原油体积。纯井筒储集阶段的压力变化与测试层的性质 无关，不反应任何地层特性。
8）半球面流、球面流 油藏由于存在气顶或者底水，为了防止底水锥进或者气顶气窜，只打开油层顶 部或者底部，油层中的流体类似于从半球体的四面方向流向油层顶部的打开部位， 此时的流动称为“半球形流动”。 如果只在油层中某一部位打开，油层流体从射孔孔眼的上下、左右、前后四面 八方流向孔眼，此时的流动称为“球形流动”。 厚油层局部打开时可以在“早期段”出现“半球形”或者“球形”流动。
哪些数据点呈现直线关系
20世纪50年代至今，都在使用这种半对数分析法，被称为“常规试 井解释方法”。在直角坐标纸上绘制出井底流动压力pwf与开井生产时间t 的对数lgt关系曲线，或在半对数坐标纸上绘制出pwf与开井生产时间t的关 系曲线就得到一条“压力降落曲线”。根据该曲线的斜率m就能计算出流 动系数、流度、渗透率和表皮。
8
三、试 井 分 析 方 法
简化地质模型
建立数学模型
分离变量 积分变换等
数学模型求解
不同坐标系
寻找直线规律、拟合点 求取参数
直线段的斜率和截距 K、S、d
9
稳定试井的产能试井解释方法----多用于气田
试 井 解 释 方 法 常规解释方法---半对数法
不稳定试井
现代图版拟合分析法
10
1、常规试井分析方法 —— 寻找数据间的直线关系
二、试井解释经常使用的概念
1）无因次量：其值与计量单位无关如2%等，试井中常用无因次量pD，tD等。
2）井筒储集效应、井筒储集系数 油井刚关井时，地面产量为0，井底产量并不为0，原油仍然从地层流入井筒中，直 至井筒中压力与井筒周围压力达到平衡，这种滞后的惯性现象称为井筒储集效应。 用井筒储集系数来描述井筒储集效应的强弱程度。物理意义是，要使井底压力升高 1MPa，必须从地层中流进井筒原油体积。纯井筒储集阶段的压力变化与测试层的性质 无关，不反应任何地层特性。
现代试井解释方法
现代试井解释方法现代试井解释时期以70年代初雷米发表关于均质油层双对数拟合图版为开始标志。
其特点为：● 建立双对数拟合分析法，可以运用早期试井数据； ● 给出半对数直线段出现时间，使常规分析更可靠；● 采用图版曲线拟合法和数值模拟法，使用计算机，解释模型多； ● 解释过程是“边解释，边检验”的过程，保证解释的可靠性。
试井解释模型可按照基本模型及边条件划分：基本模型：1. 均质油藏；2．非均质油藏：多层油藏，渗透率变化；3．双重空隙介质油藏：拟稳态窜流，不稳态窜流。
4．双孔双渗介质油藏：拟稳态窜流，不稳态窜流。
内边界条件：1. 井筒储存； 外边界条件：1. 无限大地层；2. 表皮系数； 2. 不渗透边界；3. 裂缝切割井； 3. 恒压边界；4. 打开不完善； 4 封闭边界； 5．水平井；由基本模型, 内边界条件和外边界条件，可组合出许多试井解释模型，它们的拟合图版曲线可用计算机快速计算出来。
§1 试井使用的无量纲物理量wD r r r =2wt t D rC kt t φμα=)(p p Bq khp i p D -=μα （1-1）we eD r r r =)(wf i p wD p p Bq khp -=μα 2wt c D hrC C C φα=其中c t p ααα,,是单位制换算系数，各单位制的单位及换算系数如下所示：由于无量纲物理量与单位制无关，利用此表可方便地进行单位制换算。
利用上述无量纲表达式，基本微分方程式变成：D D DD DD D r p r p r r r ∂∂=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂∂∂1 （1-2） 将边条件及初条件无因次化，与上式一同求解，即得问题的解)(D D t p 。
（1-1）式给出了问题解的无因次量与有因次量之间的关系。
（1-1）式取对数得： Bq khp p p D μαlglg lg +∆= , 2lglg lg wt t D r c k t t φμα+= (1-3)上式说明，若将p-t 关系绘成双对数坐标图，无因次曲线与有因次曲线形状完全相同，解的无因次量坐标与有因次量坐标之间相差同一常数。
现代试井解释
压力及导数
10
1
0.1
0.01 1.E+01
续流段
1.E+02
1.E+03
外区变差
内区径 向流段
过渡段 外区变好
1.E+04
1.E+05
时间
1.E+06
外区径 向流段
1.E+07
1.E+08
双重介质地层双对数曲线 模式图
100
压力
10
总系统
裂缝径向流
过渡流
径向流
1
0.1 1.E+01
1.E+02
1.E+03
• 数值试井的时间模拟可以精确到秒，井附近的空间位置模拟可以加密 到适应压降漏斗的变化
• 充分考虑边界分布、地层的非均质分布及流体的相态变化 • 可进行多井模拟分析
新的试井理论模型的研究
• 水平井试井解释模型 • 压裂措施井试井解释模型 • 低渗透非牛顿流试井解释模型 • 多层井试井解释模型 • 变井储试井解释模型 • 煤层气井试井理论及解释模型 • 分形试井解释理论 • 试井分析的神经网络理论
压力计精度0.02％FS, 分辨率0.00007MPa, 在井下 高温高压条件下连续记录、存储数十万个压力数据点 • 测试过程中要求产油气井配合测试进程反复的开关井， 准确计量产气量，并处理好产出的气体 • 以复杂气藏为背景的渗流力学理论和方法的研究 • 以解数理方程中的反问题为基础的试井解释软件 • 结合地质、物探、测井及工艺措施的资料综合分析
0
720
1440
2160
时间，h
20 15 10 5
2880
回压试井产能曲线
现代试井解释方法
早期
S 1 .15 p w 1 1 h m s r 5 p w flg 8 .0C t8 r K w 2 5 lg 1 3 lg tp t p1
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法 概述
典型曲线拟合法 ＊压力解释图版：均质油藏样板曲线+介质间窜
流板样曲线 ＊压力导数解释图版：均质油藏压力导数曲线+
其它类型井和油藏的试井解释
◆ 双重孔隙介质油藏的试井解释 ◆ 均质油藏中垂直裂缝井的试井解释 ◆ 水平井试井解释
双重孔隙介质油藏的试井解释 地质模型
油藏
双重孔隙介质油藏的试井解释 地质模型
基质岩块(Km,m)
裂缝(Kf,f)
单元体
双重孔隙介质由具有一 般孔隙结构的岩块（又 称团块）和分割岩块的 裂缝系统所组成。
整个系统径向流动阶段0.5线
纯井筒储集 介质间不稳定流动的径向流动段0.25线
双重孔隙介质油藏介质间不稳
t
定流动实测压力导数曲线
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间不稳定流动
p 't
纯井筒储集
整个系统径向流动阶段0.5线 0.25线
介质间不稳定流动未达到径向
t
流动情形的实测压力导数曲线
lg t
双重孔隙介质油藏介质间不稳定流动 情形的双对数曲线和半对数曲线
双重孔隙介质油藏的试井解释
现代试井分析方法介质间不稳定流动
p
' D
tD CD
C D (1 ) 2
双重孔隙介质油藏介质间不稳 tD CD
定流动压力导数解释图版
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间不稳定流动
p 't
图版中
油藏课件-油藏工程3-7现代试井解释方法
案例二：基于神经网络的油藏参数预测
01
总结词：精确预测
02
详细描述：利用神经网络技术， 对油藏参数进行预测，预测结果 准确度高，为油藏的进一步开发 提供了决策依据。
案例三
总结词：有效优化
详细描述：通过灰色系统法，对油藏 开发方案进行优化，提高了开发效率 ，降低了开发成本，取得了良好的经 济效益。
感谢观看
灰色系统法
灰色系统法是一种处理不完全信息的方法。在试井解释中，灰色系统法可以用来分析油藏压力、温度等参数的变化规律，以 及这些参数与油藏特征之间的关系。
灰色系统法的优点是能够处理不完全信息的情况，并且计算简单、易于实现。但是，灰色系统法也有局限性，例如对于噪声 数据的处理不够准确。
2023
PART 03
2023
PART 05
结论与展望
REPORTING
现代试井解释方法在油藏工程中的贡献与价值
提高了油藏工程的精确度
现代试井解释方法利用先进的数学模型和计算机技术，能 够更准确地描述油藏的物理特性，为油藏工程提供更精确 的数据支持。
优化了油藏开发方案
通过现代试井解释方法，可以更深入地了解油藏的动态变 化，为制定更有效的开发方案提供依据，提高油藏的开发 效率和经济效益。
现代试井解释方法在油藏 工程中的应用
REPORTING
油藏描述与评估
总结词
利用现代试井解释方法可以对油藏进行详细描述和评估，为后续的油藏工程提供基础数据和信息。
详细描述
通过试井测试获取地层压力、渗透率、表皮系数等参数，结合地质资料和地震数据，对油藏的构造、 储层特征、流体性质等进行详细描述和评估，为油藏工程提供基础数据和信息。
支持向量机法
《现代试井分析》试井解释方法
3.4 试井解释模型 模型的组成：基本模型，内边界条件，外边界条件 一. 基本模型
well K1
Homogeneous 均质油藏
well K1
K2
Double porosity
双孔介质：只有 一种介质可以产 出流体
现代试井分析 Modern Well Test Analysis
Pwf
(r,t)
Pi
qB 345.6Kh
ln
8.085t
r2w
Ps
qB
8.085t
Pi 345.6Kh (ln r 2w 2S)
Pi
qB 345.6Kh
(ln
8.085t
r2w
ln
e2S
)
Pi
qB 345.6Kh
ln
8.085t
(rwes )2
它对测试的数据产生了干扰，是试井中的不利因素。有条件的话进行井底关井。
现代试井分析 Modern Well Test Analysis
Slide 1
Modern well test
三. 表皮系数
现象描述：由于钻井液 的侵入、射开不完善、酸 化、压裂等原因，在井筒 周围有一个很小的环状区 域，这个区域的渗透率与 油层不同。 因此，当原油从油层流入 井筒时，产生一个附加压 力降，这种效应 叫做表皮效应。
现代试井分析 Modern Well Test Analysis
Slide 10
Modern well test
四、流动阶段即从每一个阶段可以获得的信息
第一阶段：刚刚开井的 一段短时间。可以得到 井筒储集系数C.
要进行第一和第二阶段 的压力分析，必须使用 高精度的压力计，测得 早期的压力变化数据。
well K1
Homogeneous 均质油藏
well K1
K2
Double porosity
双孔介质：只有 一种介质可以产 出流体
现代试井分析 Modern Well Test Analysis
Pwf
(r,t)
Pi
qB 345.6Kh
ln
8.085t
r2w
Ps
qB
8.085t
Pi 345.6Kh (ln r 2w 2S)
Pi
qB 345.6Kh
(ln
8.085t
r2w
ln
e2S
)
Pi
qB 345.6Kh
ln
8.085t
(rwes )2
它对测试的数据产生了干扰，是试井中的不利因素。有条件的话进行井底关井。
现代试井分析 Modern Well Test Analysis
Slide 1
Modern well test
三. 表皮系数
现象描述：由于钻井液 的侵入、射开不完善、酸 化、压裂等原因，在井筒 周围有一个很小的环状区 域，这个区域的渗透率与 油层不同。 因此，当原油从油层流入 井筒时，产生一个附加压 力降，这种效应 叫做表皮效应。
现代试井分析 Modern Well Test Analysis
Slide 10
Modern well test
四、流动阶段即从每一个阶段可以获得的信息
第一阶段：刚刚开井的 一段短时间。可以得到 井筒储集系数C.
要进行第一和第二阶段 的压力分析，必须使用 高精度的压力计，测得 早期的压力变化数据。
现代试井解释模型及应用探究
现代试井解释模型及应用探究作者：张奇贞贾亚军来源：《中国科技博览》2013年第37期【摘要】试井解释就是根据试井中所测得的资料，包括产量和压力变化等，结合其他资料，来判断油（气）藏类型、测试井类型和井底完善程度，并计算油（气）层及测试井的特性参数，如渗透率、表皮系数、储量、地层压力等，以及判断测试井附近的边界情况、井间连通情况等。
在本文中，笔者对现代试井解释模型及应用进行了分析和论证。
【关键词】试井解释；试井解释模型；应用中图分类号：TE932常规试井解释方法尽管还在起着很好的作用，但也有很大的局限性。
譬如，当测不到半对数直线段时，常规试井解释就无能为力了。
到底半对数曲线是否出现了直线段，直线段从何时开始，延续多长时间，在似乎出现两条以上直线段的情形，到底哪一条才是真正的直线段，有时也很难判断。
如果直线段判断错了，解释结果自然就不正确了；而判断是对是错，又无法进行检验。
20世纪70年代后期，随着科学技术的飞速发展，特别是计算机和高精度测试仪表的发展，试井解释方法，在原来的常规试井解释方法的基础上，得到了很大的进步和发展，建立了一套比较完整的所谓“现代试井解释方法”，并且经过不断补充，到80年代早期已经相当完善。
一、现代试井解释方法的特点分析（1）运用了信号理论（或系统分析）的概念和数值模拟的方法，大大丰富了试井解释的思想方法和实际内容（详见本章第一节）。
（2）建立了双对数分析方法（图版拟合分析方法，特别是压力导数图版拟合分析方法），用以识别测试层（井）的类型及划分流动阶段；确立了早期（第一、第二阶段）资料的解释，从过去认为无用的数据中得到了许多很有用的信息；通过图版拟合分析和数值模拟（如压力史拟合等），从试井资料的总体上进行分析研究，得出比用常规试井解释方法内容更丰富、精确度更高的可靠的分析结果。
如今，根据试井解释实践的要求，已经陆续建立了许多种试井解释模型，基本上可以满足试井解释的实际需要。
（3）包括了并进一步完善了常规试井解释方法，可以判断是否出现了半对数直线段，并且给出了半对数直线段开始的大致时间和延续时间，提高了半对数曲线分析的准确性和可靠性。
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p t
'
裂缝径向流动 纯井筒储集
整个系统径向流动
介质间拟稳定流动
双重孔隙介质油藏介质间拟稳 定流动实测压力导数曲线
t
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间拟稳定流动
原因
lg p
上升
不同流动阶段压力 变化趋势不同
平缓 上升
实测曲线
lg t
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间拟稳定流动
裂缝体积比
裂缝系统体积 Vf 总体积
基岩体积比
基质岩块系统体积 Vm 总体积
V f m V f Vm 1
双重孔隙介质油藏的试井解释 基本概念和定义
裂缝孔隙度
裂缝系统孔隙体积 f 裂缝系统总体积
基岩孔隙度
基质岩块系统孔隙体积 m 基质岩块系统总体积
整个介质系统的孔隙度
双重孔隙介质油藏的试井解释 常规试井分析方法
近似解，得到井底压力降落的动态公式：
qB t 1 1 p1 (rw , t ) pi {lg 2 Ei(at ) Ei(at ) 0.809} 172.8k1h rw 2.3025 2.3025
式中：
k1 (C11 C 2 2 )
压降分析
kf h
0.00212qB 0.00212qB kf h m m 0.00212qB kf mh
pi pw t 1hr 8.0853K S 1.1515 lg 2 Ct f m rw m
晚期 早期
pi pw t 1hr 8.0853K 1 S 1.1515 lg lg 2 Ct f m rw m
双重介质油藏，第一阶段的特性 被井筒储集所掩盖
t
t
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间不稳定流动
pD
斜率为1的双对 数直线段终点 均质曲线上半对 数直线段起点
CD e
2S
CD e 2S
过渡曲线上半对 数直线段起点
双重孔隙介质油藏压力图版
t D CD
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间不稳定流动
2 w
近似解对比
1
lg
0.9077 0.8686S )]
Pwf m lg t [ pi m(lg
kf (ct ) f m r
2 w
0.9077 0.8686S )]
压恢：
2.121103 qB t p t 1 lg pws pi lg Kfh t
两个渗流场之间存在着 流体交换的物理现象称 为窜流。
岩块中的压力p2
裂缝中渗流速度v1
岩块中渗流速度v2
双重孔隙介质油藏的试井解释 数学模型
双重孔隙介质单相液体渗流的数学模型：
1 p1 k1 1C1 diV ( gradp1 ) ( p2 p1 ) 0 3.6 t
2S 2S
1 > 2
t
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间拟稳定流动
对压力导数曲线过渡段的影响
越小，过度段就越长
决定着压力导数曲线下凹的宽度和深度：
下凹就越宽越深
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间拟稳定流动
对压力导数曲线过渡段的影响
p t
'
1 2
1
2
t 值越小，
决定过度段的位置，
下凹越靠右方。
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间拟稳定流动
实测压力曲线的特殊情况 ' p
D
p
(C D e ) f
2S
2S
p t
(C D e ) f m
e
2 S
纯井筒 储集
整个系统径 向流动
实测曲线
t D CD
介质间拟 稳定流动
pD kf h 1.842 10 qB
3
p
3.6k f (VCt ) f r
2 w
t Df m
3.6k f (VCt ) f m r
2 w
t f m t Df
tf
C Df m
C 2 2 (VCt ) f m hrw
C Df
C 2 (VCt ) f hrw2
双重孔隙介质油藏的试井解释 地质模型
基质岩块系统
裂缝系统
双重介质模型就是把双重 孔隙结构地层典型化为由 互相垂直的裂缝系统和被 裂缝系统所切割开的岩块 组成。
双重介质模型
双重孔隙介质油藏的试井解释 地质模型
Kf 》Km，裂缝是主要的流动通道
m>f，基岩是主要的储集空间
双重孔隙介质油藏的试井解释 物理模型
p1 (rw , t ) 常数
第三阶段：
2.121 10 3 qB t p1 (rw , t ) pi lg k1 h t p t
双重孔隙介质油藏的试井解释 常规试井分析方法
压降：
Pwf m lg t [ pi m(lg kf (ct ) f m r
双重孔隙介质油藏的试井解释 常规试井分析方法
恢复分析
2.12110 qB m1 m2 Kfh
3
Pws
霍纳后期直线段
霍纳初始直线段
截距差为
t lg t p t
Dp m lg
1
双重孔隙介质油藏的试井解释 常规试井分析方法 恢复分析
Kh 0.00212qB m
pi b
2S
e 2 S
实测曲线
t D CD
介质间拟稳定流动情形拟合示意图
t
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间拟稳定流动
求参数
Kfh pD 0.001842qB( ) 拟合 p
C 7.2
Kfh
1 tD CD （ ) 拟合 t
C Df m
C 2 2 (VCt ) f m hrw
井筒 井筒
裂缝系统
Kf
K Km
均质油气藏模型
基质岩块系统
双孔介质油气藏模型
双重孔隙介质油藏的试井解释 物理模型 两种介质的储集性能
双重介质具有双重孔隙
度、双重渗透率。
和渗透性能的不同使得压 力传播速度不同，渗流时， 空间任何一点应同时引进 两个压力和两个渗流速度：
裂缝中的压力p1
两个平行的 渗流场
双重孔隙介质油藏的试井解释 常规试井分析方法
叠加原理，得到井底压力恢复公式：
p1 (rw , t ) pi qB t 1 t 1 t {lg Ei( ) Ei( )} 172.8k1h t p t 2.3025 (1 ) 2.3025 1
V f f Vm m
双重孔隙介质油藏的试井解释 基本概念和定义
裂缝系统弹性储能系数 (VCt ) f V f f Ctf 基质岩块弹性储能系数
(VCt ) m Vm m Ctm
裂缝系统弹性储能比
(VCt ) f 裂缝系统弹性储能系数 总弹性储能系数 (VCt ) f m
第一阶段：
2.121 10 3 qB t 1 p1 (rw , t ) pi {lg lg } k1 h t p t
双重孔隙介质油藏的试井解释 常规试井分析方法
第二阶段：
3 2 rw 2.12110 qB p1 (rw , t ) pi {lg( t p t ) lg } k1h 1
晚期 早期
pws 1hr pwf t p 1 8.0853K S 1.1515 lg lg 2 m Ct rw tp
pws 1hr pwf t p 1 8.0853K 1 S 1.1515 lg lg lg 2 m Ct rw tp
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间拟稳定流动
pD
斜率为1的双对 数直线段终点 半对数直线段起点
t tp
CD e
2S
e
2 S
CD e 2S
双重孔隙介质油藏压力图版
t D CD
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间拟稳定流动
pD
p
(C D e ) f
(C D e 2 S ) f m
对压力导数曲线过渡段的影响
p t
'
1
2
[(CDe ) f m ]1 [(CD e ) f m ]2
2S 2S
1 > 2
t
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间拟稳定流动
对压力导数曲线过渡段的影响
p t
'
1
2
[(CD e ) f ]1 [(CD e ) f ]2
p 2 k 2 1 2C2 diV ( gradp 2 ) ( p 2 p1 ) 0 3.6 t
双重孔隙介质油藏的试井解释 流动形态
●
第一阶段：
• 裂缝系统中的流体流入油井； • 基岩系统保持静止。
● 第二阶段：
• 基岩与裂缝之间形成了压差，基岩内流体开始流 向裂缝（过渡区）。
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间拟稳定流动
求参数
1 S ln 2 [(C D e 2 s ) f m ]拟合 C Df m
2s
[(C D e ) f m ]拟合 [(C D e 2 s ) f ]拟合
(e 2 s ) 拟合 [(C D e 2 s ) f m ]拟合 C Df m
'
裂缝径向流动 纯井筒储集
整个系统径向流动
介质间拟稳定流动
双重孔隙介质油藏介质间拟稳 定流动实测压力导数曲线
t
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间拟稳定流动
原因
lg p
上升
不同流动阶段压力 变化趋势不同
平缓 上升
实测曲线
lg t
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间拟稳定流动
裂缝体积比
裂缝系统体积 Vf 总体积
基岩体积比
基质岩块系统体积 Vm 总体积
V f m V f Vm 1
双重孔隙介质油藏的试井解释 基本概念和定义
裂缝孔隙度
裂缝系统孔隙体积 f 裂缝系统总体积
基岩孔隙度
基质岩块系统孔隙体积 m 基质岩块系统总体积
整个介质系统的孔隙度
双重孔隙介质油藏的试井解释 常规试井分析方法
近似解，得到井底压力降落的动态公式：
qB t 1 1 p1 (rw , t ) pi {lg 2 Ei(at ) Ei(at ) 0.809} 172.8k1h rw 2.3025 2.3025
式中：
k1 (C11 C 2 2 )
压降分析
kf h
0.00212qB 0.00212qB kf h m m 0.00212qB kf mh
pi pw t 1hr 8.0853K S 1.1515 lg 2 Ct f m rw m
晚期 早期
pi pw t 1hr 8.0853K 1 S 1.1515 lg lg 2 Ct f m rw m
双重介质油藏，第一阶段的特性 被井筒储集所掩盖
t
t
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间不稳定流动
pD
斜率为1的双对 数直线段终点 均质曲线上半对 数直线段起点
CD e
2S
CD e 2S
过渡曲线上半对 数直线段起点
双重孔隙介质油藏压力图版
t D CD
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间不稳定流动
2 w
近似解对比
1
lg
0.9077 0.8686S )]
Pwf m lg t [ pi m(lg
kf (ct ) f m r
2 w
0.9077 0.8686S )]
压恢：
2.121103 qB t p t 1 lg pws pi lg Kfh t
两个渗流场之间存在着 流体交换的物理现象称 为窜流。
岩块中的压力p2
裂缝中渗流速度v1
岩块中渗流速度v2
双重孔隙介质油藏的试井解释 数学模型
双重孔隙介质单相液体渗流的数学模型：
1 p1 k1 1C1 diV ( gradp1 ) ( p2 p1 ) 0 3.6 t
2S 2S
1 > 2
t
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间拟稳定流动
对压力导数曲线过渡段的影响
越小，过度段就越长
决定着压力导数曲线下凹的宽度和深度：
下凹就越宽越深
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间拟稳定流动
对压力导数曲线过渡段的影响
p t
'
1 2
1
2
t 值越小，
决定过度段的位置，
下凹越靠右方。
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间拟稳定流动
实测压力曲线的特殊情况 ' p
D
p
(C D e ) f
2S
2S
p t
(C D e ) f m
e
2 S
纯井筒 储集
整个系统径 向流动
实测曲线
t D CD
介质间拟 稳定流动
pD kf h 1.842 10 qB
3
p
3.6k f (VCt ) f r
2 w
t Df m
3.6k f (VCt ) f m r
2 w
t f m t Df
tf
C Df m
C 2 2 (VCt ) f m hrw
C Df
C 2 (VCt ) f hrw2
双重孔隙介质油藏的试井解释 地质模型
基质岩块系统
裂缝系统
双重介质模型就是把双重 孔隙结构地层典型化为由 互相垂直的裂缝系统和被 裂缝系统所切割开的岩块 组成。
双重介质模型
双重孔隙介质油藏的试井解释 地质模型
Kf 》Km，裂缝是主要的流动通道
m>f，基岩是主要的储集空间
双重孔隙介质油藏的试井解释 物理模型
p1 (rw , t ) 常数
第三阶段：
2.121 10 3 qB t p1 (rw , t ) pi lg k1 h t p t
双重孔隙介质油藏的试井解释 常规试井分析方法
压降：
Pwf m lg t [ pi m(lg kf (ct ) f m r
双重孔隙介质油藏的试井解释 常规试井分析方法
恢复分析
2.12110 qB m1 m2 Kfh
3
Pws
霍纳后期直线段
霍纳初始直线段
截距差为
t lg t p t
Dp m lg
1
双重孔隙介质油藏的试井解释 常规试井分析方法 恢复分析
Kh 0.00212qB m
pi b
2S
e 2 S
实测曲线
t D CD
介质间拟稳定流动情形拟合示意图
t
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间拟稳定流动
求参数
Kfh pD 0.001842qB( ) 拟合 p
C 7.2
Kfh
1 tD CD （ ) 拟合 t
C Df m
C 2 2 (VCt ) f m hrw
井筒 井筒
裂缝系统
Kf
K Km
均质油气藏模型
基质岩块系统
双孔介质油气藏模型
双重孔隙介质油藏的试井解释 物理模型 两种介质的储集性能
双重介质具有双重孔隙
度、双重渗透率。
和渗透性能的不同使得压 力传播速度不同，渗流时， 空间任何一点应同时引进 两个压力和两个渗流速度：
裂缝中的压力p1
两个平行的 渗流场
双重孔隙介质油藏的试井解释 常规试井分析方法
叠加原理，得到井底压力恢复公式：
p1 (rw , t ) pi qB t 1 t 1 t {lg Ei( ) Ei( )} 172.8k1h t p t 2.3025 (1 ) 2.3025 1
V f f Vm m
双重孔隙介质油藏的试井解释 基本概念和定义
裂缝系统弹性储能系数 (VCt ) f V f f Ctf 基质岩块弹性储能系数
(VCt ) m Vm m Ctm
裂缝系统弹性储能比
(VCt ) f 裂缝系统弹性储能系数 总弹性储能系数 (VCt ) f m
第一阶段：
2.121 10 3 qB t 1 p1 (rw , t ) pi {lg lg } k1 h t p t
双重孔隙介质油藏的试井解释 常规试井分析方法
第二阶段：
3 2 rw 2.12110 qB p1 (rw , t ) pi {lg( t p t ) lg } k1h 1
晚期 早期
pws 1hr pwf t p 1 8.0853K S 1.1515 lg lg 2 m Ct rw tp
pws 1hr pwf t p 1 8.0853K 1 S 1.1515 lg lg lg 2 m Ct rw tp
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间拟稳定流动
pD
斜率为1的双对 数直线段终点 半对数直线段起点
t tp
CD e
2S
e
2 S
CD e 2S
双重孔隙介质油藏压力图版
t D CD
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间拟稳定流动
pD
p
(C D e ) f
(C D e 2 S ) f m
对压力导数曲线过渡段的影响
p t
'
1
2
[(CDe ) f m ]1 [(CD e ) f m ]2
2S 2S
1 > 2
t
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间拟稳定流动
对压力导数曲线过渡段的影响
p t
'
1
2
[(CD e ) f ]1 [(CD e ) f ]2
p 2 k 2 1 2C2 diV ( gradp 2 ) ( p 2 p1 ) 0 3.6 t
双重孔隙介质油藏的试井解释 流动形态
●
第一阶段：
• 裂缝系统中的流体流入油井； • 基岩系统保持静止。
● 第二阶段：
• 基岩与裂缝之间形成了压差，基岩内流体开始流 向裂缝（过渡区）。
双重孔隙介质油藏的试井解释 现代试井分析方法介质间拟稳定流动
求参数
1 S ln 2 [(C D e 2 s ) f m ]拟合 C Df m
2s
[(C D e ) f m ]拟合 [(C D e 2 s ) f ]拟合
(e 2 s ) 拟合 [(C D e 2 s ) f m ]拟合 C Df m