组合梁翼缘有效宽度研究进展
空间连续组合桁梁桥有效分布宽度分析
桥面 板宽度， ｍ
图 ３ 荷载形式的影响
图 ４ 桥面板宽度的影 响（ ） 一
桥 面板用 Ｓ ｅ ｌ １ ｈｌ ８ 单元模拟 ， ｌ 上弦用 Ｓ ｅ６ ｈ ｌ ３单元模拟 ， 梁 、 ｌ 横
腹杆及下 弦采用 Ｂ ａ ８ ｅｍ１８单元模拟 。模 型中不含预 应力 ， 且不考
３ ３ 桥 面板厚 度 的影 响 ．
间距为 ， 面为等腰 直角三角形 ， 截 内设有 加劲 ， 高度为 ３ ０ｍ ５ ｍ，
上 弦节点 间设有 横梁 ， 腹杆 钢管外 径为 ２ ０ｎ ｎ 板厚 ６ｍｍ， 弦 ５ － ， ｌ ｌ 下
效分布 宽度 系 数变 化最 小 ， 减小 了 ４ ８ ； ． ％ 而在 中支点 节点 （ Ｃ）
简支组合桁架 的有效分布宽度开展 了参 数化分 析 ， 庆普 探讨 朱 与均布荷载相 比 ， 中荷载作用下 有效分 布宽度 系数 普遍 较 集 但在集 中荷载附近的有效分布系数较小 ， 明荷 载形式对有 效 说 了空问 简支组合桁架 有效分布宽度 的影响 因素 ， 而对 于空 间连续 大 ， 分布宽度 的影响 比较 大， 因而 以下有效分布宽度影响 因素分析均基 组合桁架梁桥有效分 布宽度研究相对较少 。
２ 有 限元模 型
选取跨径 为 ４ ８ｍ的两 跨连 续空 间桁架 梁桥 作 为研 究对 象 ，
如图 １所示 ， 建立有 限元模型 ， 横截面尺 寸如 图 ２所示 ， 面板厚 桥 度为 ＾ ， 面板 全宽为 Ｂ。桁架采用三角形桁架 形式 ， 桥 节点横桥 向
于均布荷载 。
３ ２ 宽跨 比的影 响 ．
中图分类号 ：４２５ Ｕ ４ ． 文 献标 识 码 ： Ａ
１ 概述
组合结构 因为其 合理 地发 挥 了钢 受拉 性能 强 和混凝 土 受压
钢-混凝土组合结构形成性考核册作业1-4答案[1] 2
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《》课程形成性考核册学校名称: _______________________ 姓名: _______________________ 学号: _______________________ 班级: _______________________江苏广播电视大学作业1一、单项选择题（每小题3分，共15分）1．钢骨混凝土梁中，剪跨比对梁斜截面抗剪的影响是（ A ）。
A、剪跨比减少，梁的抗剪强度增加B、剪跨比较小时，一般产生弯剪破坏C、剪跨比增加时，一般产生斜压破坏D、梁的斜截面承载力计算公式中的剪跨比没有范围限制2、采用栓钉作为组合梁的剪力连接件时（ C ）。
A、栓钉相对较弱时，极限承载力随栓钉直径和砼强度等级增加而增加B、栓钉相对较弱时，极限承载力随栓钉直径和抗拉强度增加而降低C、混凝土板相对较弱时，极限承载力随栓钉直径的增大和砼强度等级的提高而增大D、混凝土板相对较弱时，极限承载力随栓钉直径的增大和混凝土抗拉强度的增加而增大3、推出试验的结果一般要（ B ）梁式试验的结果A、高于B、低于C、相等D、无法确定4、含钢率增加时，钢管混凝土受压构件的承载力（ B ）。
A、降低B、增加C、先降低后增加D、先增加后降低5、混凝土的轴心抗压强度f c，立方体抗压强度f cu和抗拉强度f t三者之间的大小关系是（ B ）。
A、f c＞f cu＞f tB、f cu＞f c＞f tC、f t＞f cu＞f cD、f c＞f t＞f cu二、填空题（每空2分，共26分）1、连续组合梁的内力分析，可以采用弹性内力计算方法和塑性内力计算方法。
2、对连续组合梁的计算可进行简化，可用塑性理论为基础采用承载力极限状态设计方法，截面特性计算简单，对静载荷和活载荷处理，不需考虑承载力极限状态下的混凝土徐变效应和施工方法。
3、按抗剪连接程度的高低组合梁可以分为完全剪力连接组合梁和部分连接剪力组合梁。
4、组合梁的变形均按弹性理论进行分析。
钢-混凝土组合梁翼缘有效宽度分析
Ｖ ｏ ． Ｎ ｏ． １２４ ２
Ｊ ｎ．０ ７ ｕ ２ ０
钢 一混凝 土 组合 梁 翼 缘 有 效 宽 度 分 析 ＊
刘 殿 中１ 刘 东辉２ 刘 寒 冰 ， ２
（ ： 林 大 学交 通学 院 ， 春 １吉 长 １ ０ ２ ； ２ 吉林 建 筑 ５ 程 学 院 ， 春 ．１ ０ ２ ） ３０ ５ ： １ ２ 长 ３０ １
向压应 力分 布不 均 ， 钢梁 越远 压应 力越 小 ． 离 由于初 等梁 理论 是基 于平 截面 假定 ， ： 的横截 面 在弯 曲变 形 即 梁
中仍保持 为 一个平 截 面 ， 该平 面 与变形 轴相 垂直 ， 且 这样 ， 力滞 效应 的影 响就 会在初 等 梁理 论 中被忽 略掉 ． 剪 在 钢 一 昆 土组合 梁设 计 中 ， 凝 土翼缘 板有 时很 宽 ， 凝 混 考虑 到 远离 钢 梁 的翼 缘 压应 力 很 小 ， 了避 免 进 行 复 为 杂 的三维 空 间分析 ， 将结 构简 化 为二 维平 面 的梁来 处理 ， 为翼 缘 在 一 定 宽 度 范 围 内压 应 力 是 均 匀 分 布 常 认 的， 这一 等效 宽度 称 为翼缘 有效 （ 计算 ） 度 ． 宽 引入 翼缘 有效 宽 度 的概 念 ， 采用 有 效 宽度 代 替 真 实 翼缘 宽 度 的 办 法 ， 基于 初 等梁理 论来 计算 梁 内 的最 大 变形 和应 力 ． 可 目前 ， 界各 国的设 计规范 均采 用此 种 方法进 行组 合梁 的设 计计 算 ． 国规范 中关 于混 凝土 翼缘 板有 效 世 我 宽 度 的规定 较为 简单 ， 考虑 的因素不 全面 ． 者根 据 国 内外 的相关 规 定 ， 钢 一混 凝 土组 合 梁 翼 缘有 效 宽 度 笔 对
关于 剪 力滞 后 问题 ， 内外 很 多 学 者 已经 做过 研 究 ， 究 方 法 主 要 有解 析 法 、 值解 法 以及 模 型 试 验 国 研 数
钢-混凝土组合结构连续梁有效宽度
行《 钢结构设计规范》 Ｇ ０ １－ ０ ） 公路 （ Ｂ５０７２ ３ 和《 ０ 钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 Ｇ （
Ｄ ２２０ ） ６ －０４ 中有相关 规 定 ， 此 列 出以作 参考 。 在 《 结构 设 计 规 范 》 Ｇ ０ １ － ０ ） １． 钢 （ Ｂ５０ ７２ ３ 第 １ ０
１ ２ 有效 宽度 的计 算 ．
的深入研究 ， 本文拟对组合梁板体 系采用非 线性 有 限元方 法 ， 分析 全过 程 中翼缘 有效 宽度 的变化 。
１ 剪 力滞 效 应 及 有效 宽 度
１ １ 概 述 ．
对于组 合结 构 连 续梁 桥 ， 于翼 缘 有 效 宽 度 关
的计算我国尚无相关规范 ， 但类 似问题在我 国现 梁弯曲初等理论 的基本假定是变形的平面假
２～
３ 混凝 土板有效 宽度计 算
３・ １
武 汉 二七 长 江大… 非通 航 孔 深 水 采用 ６ 桥 区… 一 … …
×
： ； 州
如下 荷 载 ．
’
・
５ ２・
土
木
工
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２ １ 年 ０１
（） ２ 二期 恒 载 ；
最大 法 向应力 。 由于桥 面 板 的横 截 面形状 并不 规
ｂ ＝ｂ ＋ｂ ＋ｂ ０ ｌ ２ （） １
逐渐减小。所 以， 剪切 变形沿翼板的分布是不均 匀 的， 弯曲时远离肋板 的翼板 的纵 向位移滞后于
近 肋板 的翼 板 的纵 向位 移 ， 因此 弯 曲应 力 的横 向
式 中， 为托板顶部 的宽度 （ ｂ 。 当托板倾角 仅＜ ５ ４。 时 ， 按 ： ５计 算 托 板 顶 部 的 宽 度 ； 应 ４。 当无 托 板
2021年检测师继续教育钢混组合桥梁研究进展测试题(每日一练)
钢混组合桥梁研究进展测试题（每日一练）单项选择题（共10 题)1、钢梁腹板竖向加劲肋的间距一般设置为多少？ (D)•A、不大于腹板高度的0.7倍•B、不大于腹板高度的1.0倍•C、不大于腹板高度的1.2倍•D、不大于腹板高度的1.5倍答题结果：正确答案：D2、单个抗剪连接件承担的最大剪力设计值为多少？ (A)•A、75%的抗剪承载力设计值•B、80%的抗剪承载力设计值•C、85%的抗剪承载力设计值•D、90%的抗剪承载力设计值答题结果：正确答案：A3、负弯矩区钢筋混凝土桥面板受拉钢筋的最小配筋率是多少？ (C)•A、1.00%•B、1.20%•C、1.50%•D、2.00%答题结果：正确答案：C4、钢桥预拱度的大小如何计算？ (B)•A、结构自重标准值•B、结构自重标准值加1/2车道荷载频遇值产生的挠度值•C、结构自重标准值加0.7倍车道荷载频遇值产生的挠度值•D、结构自重标准值加0.7倍车辆荷载频遇值产生的挠度值答题结果：正确答案：B5、简支钢桁架桥的竖向挠度的限值为多少？ (B)•A、L/400•B、L/500•C、L/550•D、L/600答题结果：正确答案：B6、受力钢构件的板厚一般不小于多少mm？ (A)•A、6mm•B、7mm•C、8mm•D、10mm答题结果：正确答案：C7、钢板件之间的连接应优先选择哪种连接方式？ (B)•A、焊接•B、普通螺栓连接•C、高强螺栓连接•D、铆钉连接答题结果：正确答案：A8、对于采用手工焊的不开坡口的角焊缝最小长度是多少？ (D)•A、不宜小于70mm•B、不宜小于75mm•C、不宜小于80mm•D、不宜小于85mm答题结果：正确答案：C9、为避免焊缝集中而产生的不利影响，焊缝位置宜错开，受疲劳控制的焊缝应错开孔群和圆弧起点多少mm以上？ (D)•A、70mm•B、80mm•C、90mm•D、100mm答题结果：正确答案：D10、高强螺栓摩擦面的抗滑移系数一般不低于多少？ (A)•A、0.25•B、0.35•C、0.4•D、0.45答题结果：正确答案：D判断题（共10 题)1、负弯矩区钢筋混凝土桥面板下层钢筋截面积不宜小于截面总钢筋截面的60% (B)B、错误答题结果：正确答案：B2、位于负弯矩区段的抗剪连接件，其抗剪承载力设计值应考虑0.8倍的折减系数 (B)•A、正确B、错误答题结果：正确答案：B3、正常使用极限状态下，单个抗剪连接件承担的剪力设计值不应超过85%的抗剪承载力设计值 (B)•A、正确B、错误答题结果：正确答案：B4、对超静定结构进行整体分析时，组合梁混凝土桥面板有效宽度可取实际宽度。
组合框架梁有效翼缘宽度试验分析
关键 词 ： 有效 翼 缘 宽度 ； 合框 架 梁 ； 验 组 试
中 图分 类号 ： Ｕ ９ Ｔ ３２ 文献 标 识码 ： Ａ 文章 编 号 ：０ ｌ ４ ２ （ ０ ７ ０ — ３ ４ ０ １０ — ７ ６ ２０ ）５ ０ ５ — ３ ０
ＡＮＡＬＹＳＩ ｏＮ Ｓ ＴＥＳ ｏ Ｆ Ｔ ＥＦＦＥＣＴＩ ＶＥ ＦＬＡＮＧＥ Ｉ ＴＨ ｏＦ Ｗ Ｄ ＣｏＭ Ｐｏ Ｓ ＴＥ Ｉ ＦＲＡＭ Ｅ ＢＥＡＭ
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３ ４・ ５
建
筑
技
术
第３ ８卷 第 ５期 ２０ ０ ７年 ５月
Ｖｏ ．８ Ｎｏ５ １ ． ３ Ｍａ ．２ ０ Ｖ ０７
Ａｒ ｈｉｅ ｕ ｅ ｃ ｔｃｔｒ Ｔｅ ｈｎ ｌ ｇ ｃ ｏｏ ｙ
组合框架梁有效翼缘宽度试验分析
洲规 范４ 和英 国规范 Ｂ ９ ０ 算 结果 进 行 比较 。 果 表 明 ， Ｓ ５５ 计 结 由试 验实 测 应 变计 算 的 有效 宽度 均 大 于规 范 取值 ， 而 由实 测挠 度 反 算 的有 效 宽度 均 小 于规 范 取值 ， 范 中推 荐 的有 效 宽度 值 用 于计 算 组 合 框 架梁 的变 形 和 刚度 是 偏 规
ＣＨＥＮＧ Ｘｉ ｙ ｎ．ＤＵ ｎ ａｏ ａ Ｘｉｘｉ
（ｃ ｏｌｏ ｉｉ ａｄ Ａ ｃｉ ｃｕａ Ｅ ｇｎｅｉｇ Ｓｈ ｏ ｆＣｖ ｎ ｒｈｔ ｔｒｌ ｎｉｅｒ ，Ｗｕ ａ ｎｖｒｉ，４ ０ ７ ，Ｗｕ ｔ ｌ ｅ ｎ ｈｎ Ｕ ｉ ｓｔ ３０ ２ ｅ ｙ ｈｍ，Ｃ ｉａ ｈｎ ）
Ａｂ ｔａ ｔ Ｉ ｈ ａ ａｙ ｉ ａ ｄ ｄｅｉｎ ｏ ｔｅ － ｏ ｃ ｅｅ ｃ ｍｐ ｓｔ ｂ ａ ， ｔ ｃ ｎ ｅ ｔ ｆ ｅｆｃｉｅ ｆａ ｇ ｓｒ ｃ ： ｎ ｔ ｅ ｎ ｌｓｓ ｎ ｓｇ ｆ ｓｅ ｌ ｃ ｎ ｒｔ ｏ ｏ ｉ ｅ ｅ ｍｓ ｈｅ ｏ ｃ ｐ ｏ ｆｅ ｔｖ ｎ ｅ ｌ ｗｉｔ ｉ ｉ ｔ ｄ ｃ ｄ ｏ ｃ ｎ ｉ ｅ ｈ ｉ ａ ｔ ｏ ｈ ａ ａ ． Ｂａ ｅ ｏ ｔ ｅ ｔｓ ｏ ｏ ｏ ｉ ｒ ｅ ｔ ｅ ｆｅ ｔｖ ｄ ｈ Ｓ ｎｒ ｕ ｅ ｔ ｏ ｓｄ ｒ ｔ ｅ ｍｐ ｃ ｆ ｓ ｅ ｒ ｌｇ ｏ ｓ ｄ ｎ ｈ ｅ ｔ ｆ ｃ ｍｐ ｓｔ ｆａ ． ｈ ｅｆｃｉｅ ｅ ｍ ｌｎ ｅ ｆａ ｇ ｗｉ ｔ ｏ ｃ ｍｐ ｓｔ ｆａ ｅ ｂ ａ ｉ ａ ａｙ ｅ ａ ｄ ｔ ｅ ｔ ｓ ｒ ｓ ｌｓ ａ ｅ ｃ ｍｐ ｒｄ ｗｉ Ｃ ｉ ａ Ｃｏ ｅ ｄｈ ｆ ｏ ｏ ｉ ｅ ｒ ｍ ｅ ｍ Ｓ ｎ ｌ ｚ ｄ ｎ ｈ ｅ ｔ ｅｕ ｔ ｒ ｏ ａｅ ｔ ｈ ｈｎ ｄ
钢-混凝土组合结构形成性考核册作业1-4答案[1] 2
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《》课程形成性考核册学校名称: _______________________ 姓名: _______________________ 学号: _______________________ 班级: _______________________江苏广播电视大学作业1一、单项选择题（每小题3分，共15分）1．钢骨混凝土梁中，剪跨比对梁斜截面抗剪的影响是（ A ）。
A、剪跨比减少，梁的抗剪强度增加B、剪跨比较小时，一般产生弯剪破坏C、剪跨比增加时，一般产生斜压破坏D、梁的斜截面承载力计算公式中的剪跨比没有范围限制2、采用栓钉作为组合梁的剪力连接件时（ C ）。
A、栓钉相对较弱时，极限承载力随栓钉直径和砼强度等级增加而增加B、栓钉相对较弱时，极限承载力随栓钉直径和抗拉强度增加而降低C、混凝土板相对较弱时，极限承载力随栓钉直径的增大和砼强度等级的提高而增大D、混凝土板相对较弱时，极限承载力随栓钉直径的增大和混凝土抗拉强度的增加而增大3、推出试验的结果一般要（ B ）梁式试验的结果A、高于B、低于C、相等D、无法确定4、含钢率增加时，钢管混凝土受压构件的承载力（ B ）。
A、降低B、增加C、先降低后增加D、先增加后降低5、混凝土的轴心抗压强度f c，立方体抗压强度f cu和抗拉强度f t三者之间的大小关系是（ B ）。
A、f c＞f cu＞f tB、f cu＞f c＞f tC、f t＞f cu＞f cD、f c＞f t＞f cu二、填空题（每空2分，共26分）1、连续组合梁的内力分析，可以采用弹性内力计算方法和塑性内力计算方法。
2、对连续组合梁的计算可进行简化，可用塑性理论为基础采用承载力极限状态设计方法，截面特性计算简单，对静载荷和活载荷处理，不需考虑承载力极限状态下的混凝土徐变效应和施工方法。
3、按抗剪连接程度的高低组合梁可以分为完全剪力连接组合梁和部分连接剪力组合梁。
4、组合梁的变形均按弹性理论进行分析。
钢-混凝土组合结构抗震性能研究进展
㊃综㊀述㊃钢结构(中英文),38(12),1-26(2023)DOI :10.13206/j.gjgS 23062902ISSN 2096-6865CN 10-1609/TF㊀㊀编者按:当前我国第五代GB 18306 2015‘中国地震动参数区划图“明确了基本㊁多遇㊁罕遇和极罕遇等四级作用的地震动参数确定方法并提高了工程结构抗震设防标准㊂组合结构适应国家新型城镇化建设重大需要,在城市人口密集区域和抗震设防高烈度区域具有广泛应用价值㊂由于钢管混凝土柱存在间接约束以及界面滑移等特性,其抗震能力可进一步挖掘,以提升强震下重要工程结构的安全性,或者在维持相同性能时节约材料用量㊂学者们通过模型试验㊁理论研究以及关键技术研发,所形成的系列成果在工程结构中得到了成功应用㊂为此,‘钢结构(中英文)“杂志特邀丁发兴教授为主编,系统组织了两期(本期及2024年第1期) 组合结构抗震性能与韧性提升 专栏,向读者介绍国内针对钢管混凝土柱㊁钢管混凝土柱-组合梁节点㊁组合框架以及组合框架-筒体结构等方面的最新研究成果,探讨各有效措施对抗震性能的影响规律,以期推动组合结构技术的完善与升级㊂钢-混凝土组合结构抗震性能研究进展∗丁发兴1,2㊀许云龙1㊀王莉萍1,2㊀吕㊀飞1,2㊀段林利1,2㊀余志武1,2(1.中南大学土木工程学院,长沙㊀410075;2.湖南省装配式建筑工程技术研究中心,长沙㊀410075)摘㊀要:钢-混凝土组合结构因具有抗弯刚度大㊁承载力高㊁延性好和施工便捷等优点,适应国家新型城镇化建设重大需要,在城市人口密集区域和抗震设防高烈度区域应用广泛㊂在提高工程结构抗震设防标准的背景下,研究钢-混凝土组合结构的抗震性能,进一步提升其抗震韧性,建立具有更高韧性的钢-混凝土组合结构抗震设计方法对促进建筑结构实现 双碳 战略目标具有重要意义㊂为此,归纳总结了钢-混凝土组合结构抗震性能的研究进展,包括钢-混凝土组合梁㊁钢管混凝土柱及钢管混凝土柱-组合梁节点的滞回性能试验研究,以及钢-混凝土组合结构体系的拟静力㊁拟动力及振动台试验研究,讨论并比较了各种抗震分析模型及其方法,提出了当前研究存在的一些问题和尚需深入研究的方向㊂基于现有研究成果总结得到:1)组合梁主要依靠钢梁耗能,可采取增大钢梁截面尺寸的措施提高耗能能力㊂钢管混凝土柱主要依靠钢管和混凝土耗能,可采取拉筋增强约束措施直接约束混凝土,使其由脆性向塑性转变从而提高框架柱的耗能能力㊂与其他类型组合节点相比,刚性连接组合节点具有更好的耗能能力㊂2)罕遇地震下框架结构以梁耗能为主,而在超罕遇地震下仍以梁作为主要耗能部件将使工程成本大幅增加㊂由于超罕遇地震发生概率极低,若采取适当的增强约束措施使柱也具备耗能能力并参与耗能,则可在适当增加工程建设成本的同时使结构具有抵抗超罕遇地震的能力,此时组合结构抗震设计理念可由罕遇地震时的 强柱弱梁,梁耗能为主 向超罕遇地震时的 梁柱共同耗能 推进㊂3)基于平截面假定的杆系纤维模型计算软件通常适用于弹性和弹塑性小变形阶段分析,而当组合结构处于塑性大变形阶段时,结构杆件便不再符合平截面假设㊂对强震下组合结构体系的动力响应仿真模拟需要克服弹塑性小变形阶段的假定条件,采用适用于塑性大变形阶段结构分析的混凝土三轴弹塑性本构模型及相应的体-壳元模型是一种有效的途径㊂4)剪力墙结构具有整体性好㊁侧向刚度大等优点,但传统构造下其抗震能力较弱,可通过提升连梁和墙肢等耗能构件的耗能能力以增强结构整体耗能能力,如采用钢-混凝土组合连梁㊁型钢混凝土连梁或合理构造钢板连梁,以及型钢-约束混凝土或钢管混凝土墙肢等㊂5)工程结构在使用阶段面临着诸多灾害考验,传统方法根据不同外荷载进行独立抵抗设计,忽视了多灾害耦合作用机制,使结构综合抗灾性能难以满足使用需求,故建立安全可靠的抗多灾害设计方法和结构体系是结构工程师在防灾减灾领域的一项重大课题㊂关键词:钢-混凝土组合梁;钢管混凝土柱;钢-混凝土组合结构;抗震性能;试验研究∗国家自然科学基金项目(51978664)㊂第一作者:丁发兴,男,1979年出生,博士,教授㊂通信作者:王莉萍,女,1987年出生,博士,副教授,wlp2016@㊂收稿日期:2023-06-290㊀引㊀言中国是世界上地震灾害最严重的国家之一,地震灾害给人类社会活动造成了不可估量的损失㊂大量建筑结构因抗震能力不足而倒塌,造成的人员伤1丁发兴,等/钢结构(中英文),38(12),1-26,2023亡和经济损失使得抗震减灾技术成为结构工程师们面临的主要考验㊂为提高建筑结构的抗震性能,研究者们在结构布置和局部构造等方面展开了大量的研究工作㊂钢-混凝土组合结构因充分发挥了两种材料的力学性能优势,提升了结构的刚度㊁承载力和耗能能力而在高层及超高层建筑结构中得到了广泛应用[1]㊂随着经济社会的发展,工程结构抗震设防标准也在不断提升,研究钢-混凝土组合结构的抗震性能,进一步提升其抗震韧性,建立具有更高韧性的钢-混凝土组合结构抗震设计方法,对促进建筑结构实现 双碳 战略目标具有重要意义㊂组合结构中,钢-混凝土组合梁和钢管混凝土柱的材料利用效率最高,其抗震性能提升明显㊂为此,笔者对国内外相关钢-混凝土组合结构的主要研究成果进行归纳总结,对组合结构抗震性能方面需要进一步深入研究的工作进行展望,以期为后续研究工作提供一些参考和建议㊂1㊀钢-混凝土组合构件及节点抗震性能1.1㊀钢-混凝土组合梁钢-混凝土组合梁由钢梁和混凝土板通过栓钉连接而成,发挥了混凝土的抗压性能和钢材的抗拉性能优势㊂Daniels等[2]对组合框架中的组合梁进行了抗震性能研究,并给出了组合梁的弹塑性分析方法㊂文献[3-5]先后对组合梁进行了低周往复试验研究,结果表明组合梁具有良好的耗能能力和延性,增设腹板加劲肋或增加腹板厚度能明显提高组合梁的极限承载力,改善构件延性㊂Gattesco 等[6-7]㊁Taplin等[8]和Bursi等[9-10]着重研究了剪力连接件对组合梁抗震性能的影响,指出剪力连接件的布置方式直接影响界面滑移量,进而影响组合梁极限承载力㊂国内聂建国等[11]首先进行了6组钢-混凝土叠合板组合梁低周往复荷载试验研究,结果表明钢-混凝土叠合板组合梁的滞回曲线饱满,且存在界面滑移,其剪力连接度直接影响构件正向极限抗弯承载力,而反向极限抗弯承载力则可依据简化塑性方法计算得出㊂此后,蒋丽忠等[12-16]和Ding等[17]先后对低周往复荷载下钢-混凝土组合梁的抗震性能进行了系列试验研究,分别探讨了剪力连接度㊁力比㊁栓钉直径㊁腹板厚度㊁纵向和横向配箍率对组合梁抗震性能的影响规律,并建立了恢复力模型[13]㊂Liu等[18]建立了三维实体-壳元模型,其中钢梁采用壳单元,混凝土采用实体单元,栓钉采用梁单元或弹簧单元,分析结果表明组合梁的抗震能力主要依靠钢梁翼缘,增大钢梁尺寸有利于提高抗震能力,而增大栓钉剪力连接度也有利于提高钢梁的耗能㊂1.2㊀钢管混凝土柱钢管混凝土柱由外钢管内部填充混凝土而成㊂自1965年日本九州大学学者Sasaksi和Wakaba-yashi对方钢管配筋混凝土柱进行拟静力试验后[19],Tomii等[20]也开展了圆钢管混凝土柱拟静力试验研究,表明钢管混凝土柱比钢筋混凝土柱具有更大的极限承载力,更好的延性和耗能能力,以及更小的刚度退化等特点㊂Elremaily等[21]最早根据试验结果和理论分析指出钢管约束作用提升了柱承载力和抗震性能㊂随后有关钢管混凝土柱抗震性能研究越来越丰富,研究者们分别从材料强度㊁轴压比㊁宽(径)厚比和长细比等方面探讨了钢管混凝土柱抗震性能规律㊂在材料强度方面,吕西林等[22]㊁韩林海等[23]和Liu等[24]先后研究了混凝土强度对钢管混凝土柱抗震性能的影响规律,结果显示随着混凝土强度的提升,试件初始刚度略有增大,极限承载力也有所提高,但其延性和耗能能力均下降,且刚度退化加快㊂游经团等[25]和Yadav等[26]的试验结果表明:增大钢管屈服强度能够明显提升极限承载力,但对初始抗弯刚度几乎无影响㊂Varma等[27-28]探讨了钢材强度对柱抗震性能的影响规律,低轴压比下柱的延性系数随钢材强度的增大而降低,而当轴压比较大时,该规律并不明显㊂在轴压比方面,吕西林等[22]㊁Liu等[24]㊁游经团等[25]㊁Varma等[27-28]㊁张春梅等[29]㊁李学平等[30]㊁李斌等[31]㊁聂瑞锋等[32]和Cai等[33]通过试验研究发现,轴压比是影响柱抗震能力的直接因素,增大轴压比导致水平承载力㊁延性和耗能能力下降,刚度退化明显㊂在宽(径)厚比方面,吕西林等[22]㊁Liu等[24]㊁Yadav等[26]和李学平等[30]的试验表明,试件水平极限承载力随着宽(径)厚比增大而降低㊂Varma 等[27-28]㊁李斌等[31]和余志武等[34]指出,提高宽(径)厚比可使其延性系数下降㊂聂瑞锋等[32]和Matsui等[35]指出,宽(径)厚比越大,耗能能力越弱㊂在长细比方面,李斌等[31]㊁聂瑞锋等[32]和邱增美等[36]通过试验研究表明,随着长细比的增加,钢管混凝土柱初始刚度明显降低,刚度退化加快,水平2钢-混凝土组合结构抗震性能研究进展承载力和耗能能力变弱,延性系数也明显下降,当长细比达到一定值时延性系数下降更快㊂为加强大宽(径)厚比钢管对混凝土的约束作用而提升其抗震性能,学者们陆续提出了诸多约束措施,如在柱端部焊接钢板或角钢[37],包裹纤维复合材料[38],设置约束拉杆[39]㊁栓钉[40]㊁加劲肋[41]或斜拉肋[42]等局部加强措施,如图1a ~1g 所示,这些局部加强构造一定程度上延缓了柱端塑性铰的形成与发展㊂a 钢板约束;b 角钢约束;c 纤维复合材料约束;d 拉杆约束;e 栓钉约束;f 加劲肋约束;g 斜拉肋约束;h 内拉筋约束㊂图1㊀各种约束方式下的钢管混凝土柱由于钢管对混凝土的约束作用为间接被动约束,丁发兴[43]在比较各种约束方式后提出了内拉筋约束钢管混凝土柱技术,如图1h 所示,并揭示了内拉筋直接约束混凝土的工作原理㊂此后,丁发兴课题组开展了端部拉筋钢管混凝土柱抗震性能试验研究,截面形式包括矩形[44]㊁圆形[45]㊁椭圆形[46]㊁圆端形[47]等,探讨了拉筋与钢管内表面接触方式的影响[48],试验结果表明,实际轴压比高达0.8的超高轴压比钢管混凝土柱仍呈现延性破坏,且钢管混凝土柱塑性铰展现出小偏压和大偏压两个阶段,其韧性得到进一步提升㊂同时,课题组基于体-壳元模型进行了有限元模拟,其中混凝土采用实体单元,钢管采用壳单元,拉筋采用杆单元,分析结果表明,压弯荷载下拉筋具有降低界面滑移㊁直接约束混凝土以及促进钢管抗弯等效果,从而提高抗弯刚度㊁承载力和耗能能力,其中拉筋大幅度提高了混凝土的耗能能力[49]㊂1.3㊀钢管混凝土柱-组合梁节点作为钢-混凝土组合结构的关键传力部位,组合节点的剪力主要通过钢梁腹板传递,其次通过节点区混凝土和钢管壁间的黏结力和摩擦力传递,而弯矩则主要由加强环板㊁内隔板等构件传递[50]㊂现有节点试验不少是以钢管混凝土柱和纯钢梁的连接为研究对象,而相关组合框架及组合节点的试验研究结果表明,钢梁与楼板在进入弹塑性阶段之后仍能发挥明显的组合效应[51],这种组合效应能显著提高结构的刚度㊁强度及耗能能力,抑制钢梁上翼缘屈曲,增强钢梁的稳定性[52]㊂另外,当节点区域受正向弯矩作用时,楼板与钢梁的组合效应更为显著[53-54],楼板的存在将使中性轴上移,导致钢梁下翼缘应变明显增大,从而促使下翼缘更易发生屈服及破坏,降低组合梁的转动能力[55]㊂鉴于钢筋混凝土楼板对节点区域及结构体系具有重要影响,笔者仅对考虑楼板的组合节点抗震性能试验进行梳理㊂组合梁节点及框架试验表明负弯矩区钢梁下翼缘由于受压易过早出现局部屈曲和失稳的问题,李杨等[56]在普通组合梁负弯矩区下翼缘增设一块混凝土板,开展了钢-混凝土双面组合梁节点的抗震性能试验,与普通组合梁节点相比,双面组合梁节点具有更高的刚度和承载力,但在刚度退化㊁延性系数和耗能能力等方面无明显优势㊂在削弱式节点方面,Xiao 等[57]和Li 等[58]对带楼板的狗骨式节点进行了拟静力试验,结果表明,减小梁截面可促进削弱区域塑性铰的形成,有效避免节点核心区焊缝撕裂㊂在传统刚性节点方面,聂建国课题组先后完成了内隔板式节点[59]㊁栓钉内锚固式节点㊁外隔板式节点[60]和内隔板贯通式节点[61]的拟静力试验研究㊂研究发现:内隔板式节点表现出较强的极限承载能力,但其位移延性系数低;而栓钉内锚固式节点具有较强的变形能力,但极限承载力较低;相比之下,外隔板式节点和内隔板贯通式节点在极限承载能力㊁位移延性系数和耗能能力等方面均具有良好的性能[60-61]㊂此外,聂建国等[62]建立了组合节点剪力-剪切变形曲线的恢复力模型,提出了组合节点屈服抗剪承载力和极限抗剪承载力计算公式㊂韩林海课题组[63-64]采用外环板式节点对圆钢管混凝土柱-组合梁节点进行拟静力试验研究,提出了节点的抗剪承载力公式和核心区剪力-剪切变形恢复力模型㊂周期石等[65]提出了楼板钢筋和钢梁翼缘削弱穿入钢管混凝土柱的刚接节点,发现楼板钢筋的穿入增强了节点区域钢梁抗弯刚度和楼板的组合效应,而钢梁翼缘削弱的穿入降低了穿入钢梁对浇筑柱中混凝土的影响㊂研究表明,对于钢梁翼缘削弱穿入钢管混凝土柱的刚接节点,当削弱程度不大时,节点具有良好的抗震性能,但仍将降低节点的刚3丁发兴,等/钢结构(中英文),38(12),1-26,2023度㊁承载力和耗能能力㊂在半刚性节点方面,Mirza等[66]分别对半刚性单边螺栓节点进行了静力和拟静力试验,并根据有限元分析结果给出了构造设计方法㊂王静峰等[67-69]进行了半刚性单边螺栓节点试验,包含圆㊁方钢管和带纵向加劲肋钢管的拟静力试验以及带纵向加劲肋钢管混凝土柱的拟动力试验㊂试验结果表明,圆钢管混凝土柱-组合梁节点的承载力和弹性刚度要大于方截面[67];外伸端板连接节点的承载力和弹性刚度要大于平齐端板连接,而其转动能力和延性性能要低于平齐端板连接[68-69]㊂Yu等[70]提出了上焊下栓式的节点连接方式,即钢梁上翼缘与柱隔板焊接,下翼缘与柱隔板通过螺栓连接,螺栓连接处板件的滑移有利于降低钢梁下翼缘应力,避免出现过早断裂的现象㊂欧洲规范[71]中,根据初始转动刚度大小,将节点分为铰接㊁半刚性连接和刚性连接;根据抗弯承载力大小,将节点分为铰接㊁部分强度和全强度㊂Ding 等[72]认为该分类标准对于半刚性连接节点的定义较为宽泛,难以准确判定试件的类型,应根据节点的初始转动刚度㊁抗弯承载力和耗能能力等性能指标综合定义,并将其细化为半刚接㊁准刚接㊁Ⅰ类刚接和Ⅱ类刚接四类㊂据此,丁发兴等[73]完成了端板螺栓连接和加强环连接组合梁节点的拟静力试验,利用柱内拉筋 强柱 构造和加劲肋 强梁 构造技术实现了节点核心区强连接,显著提升了螺栓连接节点的初始转动刚度㊁抗弯承载力和耗能能力,使栓连节点达到了刚性节点的性能要求㊂同时,内拉筋 强柱 构造技术实现了轴压比高达0.8时,组合节点梁端发生弯曲破坏的失效模式㊂除了以上相关平面框架组合节点抗震性能试验研究外,樊健生等[74-75]从加载路径㊁混凝土楼板㊁柱类型及节点位置等方面对空间组合内隔板贯通式节点进行了拟静力试验,结果表明空间受力的节点在承载力和延性性能等方面均有明显下降,因此平面荷载作用不能完全反映其抗震性能,在节点设计中应考虑空间荷载的耦合作用㊂2㊀钢-混凝土组合结构体系抗震性能组合梁㊁柱及其组合节点等构件的研究最终以在结构体系中的应用为落脚点,因而各类组合构件集成后的体系响应是工程实践重要的关注点之一㊂笔者以钢-混凝土组合框架结构为主要对象,根据不同试验方法分别梳理了研究者在有关结构体系抗震方面的研究成果㊂2.1㊀试验研究2.1.1㊀拟静力试验Matsui[76]㊁Kawaguchi等[77-78]㊁马万福[79]㊁钟善桐等[80]㊁李斌等[81]㊁王来等[82]㊁李忠献等[83]和王先铁等[84]对钢-混凝土组合框架模型进行了系列抗震性能试验研究,指出钢-混凝土组合框架结构的抗震性能要优于钢筋混凝土框架和钢框架结构㊂为研究混凝土楼板在框架结构中的组合效应,聂建国等[85]完成了4层单跨纯钢框架和组合框架结构的拟静力试验㊂结果表明:与整体性较差的纯钢框架相比,组合框架的抗侧刚度因混凝土楼板空间作用而大幅提升㊂Tagawa等[86]㊁Nakashima 等[87]和聂建国等[52,88]分别进行了足尺框架子结构拟静力试验,探讨了混凝土楼板对结构刚度㊁强度㊁耗能及变形能力的影响规律,确定了在结构设计中楼板组合效应的有效计算宽度㊂王文达等[89]㊁王先铁等[90]和余志武等[91]以柱截面形状㊁材料强度㊁含钢率㊁轴压比和梁柱线刚度比等为研究对象,对组合框架结构开展了往复荷载作用下的试验研究,探讨了各参数对组合框架结构抗震性能的影响规律,提出了钢管混凝土框架荷载-侧移实用恢复力模型及位移延性系数简化计算方法㊂王静峰等[92-94]和王冬花等[95]研究了往复荷载作用下半刚性单边高强螺栓连接组合框架的抗震性能和破坏机理,分析了滞回及骨架曲线㊁强度和刚度退化规律㊁延性及耗能能力等力学性能指标,并建立了半刚性钢管混凝土框架的弹塑性地震反应分析模型,提出了一种适用于半刚性钢管混凝土框架的P-Δ关系曲线的简化二阶方程和弹塑性层间位移的简化计算方法㊂此外,赵均海等[96]提出了装配式复式钢管混凝土框架结构及其极限承载力简化计算方法,阐述了柱-柱拼接节点和加强块梁柱节点在此类结构中的应用效果㊂Ren等[97]和王波等[98]在钢管混凝土框架中增设屈曲约束支撑装置,研究水平反复荷载作用下耗能减震部件对结构抗震性能的影响㊂结果表明:增设屈曲支撑不仅对结构的刚度和承载力有提升作用,还能延缓塑性铰的形成,增强结构延性和耗能能力㊂丁发兴等[99]完成了2层2跨组合框架对比试验研究,结果表明:内拉筋强柱构造措施提升了框架结构的刚度和承载力,延缓了柱端塑性铰的形成,增强了结构延性和耗能能力㊂由此可见,内拉筋提升框架柱的刚度㊁承载力和耗能能力,其效果相当于增4钢-混凝土组合结构抗震性能研究进展设屈曲支撑㊂2.1.2㊀拟动力试验宗周红等[100]通过对缩尺比例为1/3的半刚性两层空间组合框架的拟动力试验,从层间刚度㊁自振频率㊁加速度反应㊁位移反应和滞回曲线等方面评估了该结构的动力响应和耗能性能,研究了峰值加速度㊁频谱特性和强震持续时间对结构动力响应和力学性能的影响,建立了组合框架结构动力分析模型㊂Herrera等[101]按照3/5的比例对一幢节点采用T型连接方式的4层组合框架进行了拟动力试验,结果表明此类节点的组合框架满足美国相关设计标准㊂在半刚性节点组合框架方面,He等[102]对缩尺比例为4/7的端板螺栓连接组合框架子结构模型先后进行了拟动力㊁拟静力和静力推覆试验,从层间位移及剪力㊁应变㊁转角和耗能等方面分析结构在多遇地震㊁设防地震㊁罕遇地震和超罕遇地震水准下的动力响应㊂完海鹰等[103]对节点采用长螺栓式双腹板顶底角钢半刚性连接的钢管混凝土框架进行拟动力试验研究,探讨不同峰值加速度下结构的受力特征㊁刚度退化㊁动力响应及耗能能力㊂王静峰等[104-105]通过两组拟动力试验分别研究了钢管混凝土柱-组合梁框架和钢管混凝土柱-钢梁框架的动力性能和破坏特征,探讨了柱截面形式和端板类型对结构性能的影响㊂试验结果表明,圆形柱组合框架的最大位移响应和累积耗能均大于方形柱组合框架,但其初始刚度和承载力则弱于方形柱组合框架㊂此外,王静峰等[106]还采用混合试验方法对装配式中空夹层钢管混凝土组合框架开展了拟动力试验研究,分析了该组合框架结构在峰值加速度为0.62g和1.24g时的动力响应和破坏机理㊂在屈曲约束支撑组合框架方面,Tsai等[107-108]完成了多级地震作用下3层3跨足尺钢管混凝土柱屈曲约束支撑框架拟动力试验研究,探讨了屈曲约束支撑对结构整体抗震性能的影响,并从有效刚度㊁耗能和位移延性系数等方面评估了支撑构件连接方式的有效性㊂郭玉荣等[109]完成了防屈曲支撑组合框架子结构拟动力试验,提出了防屈曲支撑可增强结构的抗侧刚度和变形恢复能力㊂2.1.3㊀振动台试验黄襄云等[110-111]利用振动台试验对5层2跨2开间钢管混凝土空间框架结构的动力特性㊁加速度反应和位移反应进行了分析,并分别按等强度㊁刚度㊁截面积的原则将钢管混凝土柱换算成钢筋混凝土柱进行试算,综合评定了该结构的抗震性能㊂杜国锋等[112]采用单输入㊁单输出方式对8层单跨2开间钢管混凝土柱-钢梁框架进行动力特性试验,并通过3种不同地震波作用分析了结构的最大地震作用力㊁层间剪力㊁位移和应变反应㊂邹万山等[113]通过振动台试验得出,不同频谱特性的地震波对模型结构的加速度和位移反应分布曲线形状影响较小,且模型各层绝对加速度主要由前两阶振型决定,其他高阶振型的影响可以忽略㊂罗美芳[114]研究了不同工况下4层钢-混凝土组合框架结构的动力响应及破坏模式,评价了该结构的抗震性能㊂童菊仙等[115-116]设计并制作了有㊁无侧向耗能支撑的5层单跨2开间的方钢管混凝土柱框架模型,利用振动台试验对两种框架的动力特性和地震响应进行分析,得到了结构的振型㊁周期和阻尼比等基本属性,以及地震波作用下的位移㊁加速度和应力响应㊂结果表明:即使没有楼板的组合作用,结构仍具有较好的抗震性能;侧向支撑可承担部分水平地震作用,减小了结构的动力反应㊂陈建斌[117]和吕西林等[118]完成了国内首个方钢管混凝土高层组合框架-支撑结构振动台试验㊂试验中发现结构支撑体系的破坏较为严重,试验结果表明:该结构的动力性能介于钢筋混凝土结构和钢结构之间且更倾向于钢结构,其塑性㊁韧性和抗震性能表现良好,并通过计算结果显示阻尼器对加快结构峰值反应后的振动衰减具有较大作用㊂为研究地震作用下半刚性连接组合梁框架的动力特性以及破坏模式,李国强等[119]进行了1个足尺半刚性连接组合梁框架结构模型振动台试验研究㊂结果显示:当峰值加速度高达1.2g时,结构整体仍未发生明显损坏,表明该结构形式可满足高烈度区域的抗震设防要求㊂Han等[120]对两个由组合框架结构和钢筋混凝土剪力墙混合形成的高层建筑模型进行了振动台试验,对比分析了圆钢管混凝土柱和方钢管混凝土柱对该混合结构体系整体性能的影响,验证了组合框架结构与核心剪力墙结构在地震作用下优良的复合效应和抗震性能㊂2.2㊀理论分析静力弹塑性分析法是以反应谱为基础,首先依据抗震需求谱和结构能力谱得到地震作用下建筑结构所产生的目标位移,随后在建筑结构上施加稳定的竖向荷载,同时施加单调递增的水平荷载直至达到目标位移,最后评估结构最终状态下的抗震性能㊂通过该方法可以评估地震作用下结构的内力和变形5。
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计公式 ， 与 ｌ 规范进行 了比较。其主要结论如下 ： 并 ２种 （） 加 载 形 式 对 组 合 梁 的 有 效 翼 缘 宽 度 有 很 大 影 响 。 １ 其 中 以 跨 中集 中 荷 载 最 小 ， 布 荷 载 有 较 大 的 有 效 宽 度 ， 均 三 分 点 集 中荷 载情 况 介 于 二 者 之 间 。
【 摘
要 】 钢 一混凝 土组合 梁在竖 向荷载作用下 ， 混凝土翼缘 板存在 剪力 滞后现象 ， 计 中普遍 采用翼缘 有 设
效 宽 度 的概 念进 行 设 计 。 鉴于 目前 对 有 效 宽 度 取 值 的 研 究 不 够 成 熟 ， 且 有 效 宽 度 的 确 定 是 设 计 中应 解 决 的 关 而 键 技 术 问 题 之 一 ， 推 动 对 这 一 问题 的 深入 研 究 ， 文 搜 集 整 理 了 国 内 外 相 关 资料 ， 评 述 已有 研 究 成 果 的基 础 为 本 在
上 ， 出 进 一 步研 究 应 解 决 的关 键 问 题 。 指
【 关键词】 钢 一混凝土组合梁 ； 缘有效宽度 ； 翼 剪力滞后 【 中图分类号】 Ｔ ３ ７ Ｕ １ 【 文献标识码 】 Ａ 【 文章编号 】 １０ —６６ （０６ ０ —０８ ０ １ ８４ ２０ ）５ ０５—０ ２
Ｋｅ ｒ ｓ： ｏ ｏ ｉ ｔｅ ｙ ｗｏ ｄ ｃ ｍｐ ｓｔ ｓｅ ｌ— ｃ ｎ ｒｔ ｅ ｍｓ ｅｆ ｃｉｅ ｗ ｄｈ；ｓ ｅ ｒｌ ｇ ｅ ｏ ｃ ｅｅ ｂ ａ ； ｆｅ ｔ ｔ ｖ ｉ ｈ ａ ａ
当前 ， 一混凝 土 组 合 梁 越 来 越 广 泛 地 应 用 于 建 筑 工 程 钢 中， 并且 已经 有 了 比较 成 熟 的设 计 方 法 。在 钢 一混凝 土 组 合
ＰＲＯＧＲＥＳ Ｓ ＯＦ ＴＵＤⅢ Ｓ ＯＮ Ｓ ＥＦＦＥＣＴＩ ＶＥ Ｉ Ｗ ＤＴＨ ＯＦ ＴＥＥＬ． Ｓ ＣＯＮＣＲＥＴＥ ＣＯＭ ＰＯＳ ＴＥ Ｉ ＢＥＡＭ Ｓ
Ｗ ＡＮＧ ｅ． ｉ Ｓ Ｗ ｉｗｅ ， ＵＮ ｈ ｎ ｇ ｏ Ｚ ｅ － ｕ ， Ｌ ｅ ｔｏ Ｕ Ｘｕ ．ａ
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王 微微 等 ： 合 梁 翼 缘 有 效 宽 度 研 究进 展 组
８ ５
组 合 梁 翼 缘 有 效 宽 度 研 究 进 展
王 微微 ‘ 孙 振 国 吕学 涛 ， ，
（ 黑 龙 江 工 程 学 院 土木 系 。 哈 尔 滨 １ １０５ ； ２沈阳农业大学审计处 。 沈 阳 ５００ ． １０９ ５０ ０） １ ０ ６ １１１ ３哈尔滨工业大学土 ｆ ｉｌ ｎｉｅｒ ｇ Ｈ ｒｉ Ｉｓｔ ｅｏ ｃ ｎｅａｄＴ ｃｎｌｇ ， ａｂ １０ ５ ； １Ｓｈｏ ｏ Ｃｖ ｇ ｅ ｎ ， ａｂ ｎｔｕ ｆ ｉ ｃ ｎ ｅｈ ｏ ｙ Ｈ ｒｉ ０ ０ ｉＥ ｎ ｉ ｎ ｉｔ Ｓ ｅ ｏ ｎ ５
２． ｉｉｔｙ ｏ ｄｔ Ｓ ｅ ｙ ｎ ｒｃ ｌｕ ａ ｉｅｓｔ Ｓ ｅ ｙ ｎｇ １ ０１ Ｍ ｎ ｓｒ ｆＡｕ ｉ， ｈ ｎ ａ ｇＡｇ ｕ ｔ ｒｌＵｎ ｖ ｒｉ ｉ ｙ， ｈ ｎ ａ ６１； １
问 题 进 行 了 系统 研 究 ， 察 了 梁 间 距 、 考 梁跨 、 厚 、 高 、 钉 板 梁 栓
排 数 、 载 类 别 、 负 弯 曲 的影 响 ， 出 了一 组 简 明有 效 的统 加 正 得
梁 中， 混凝 土翼 板 中存 在 剪 力 滞 后 效 应 ， 设 计 中 ， 简 化 计 在 为 算 ， 常采 用 有 效 宽 度 的 概 念 ， 钢 粱 和 有 限 混 凝 土 板 宽 作 通 取
３ Ｓｈｏ ｏ ｉ ｌ ｎｉｅｒ ｇ Ｈ ｒｉ Ｉ ｔｕｅ ｆ ｅｈｏ ｇ ，Ｈ ｒｉ １０９ ， ｈ ａ ．ｃｏｌ ｆ ｖ ｇ ｅｉ ， ａ ｎ ｎ ｉ ｔ ｏ ｃｎ ｌ ｙ ａｂｎ ０ ０ Ｃ ｉ ） Ｃ ｉＥ ｎ ｎ ｂ ｓｔ Ｔ ｏ ５ ｎ
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