楼板模板计算书111
板模板(扣件式)计算书_20110905_094332296
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称B1，标高98.05m 新浇混凝土楼板板厚(mm) 120 模板支架高度H(m) 3.6 模板支架纵向长度L(m) 7.2 模板支架横向长度B(m) 2.8二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 楼板模板0.5 模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 20.51 地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数μz0.51风荷载体型系数μs0.5三、模板体系设计900主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)立柱横向间距l b(mm) 900 水平拉杆步距h(mm) 1200250小梁间距l(mm) 300 小梁最大悬挑长度l1(mm)主梁最大悬挑长度l2(mm) 250 结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板 面板厚度t(mm)18 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 1.4面板弹性模量E(N/mm 2)10000面板计算方式三等跨连续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m 单位宽度计算。
标准层楼板模板计算书
某小高层标准层模板计算书某小高层13层。
框架剪力墙结构。
标准层楼层层高为2.9m (包括150厚混凝土楼板)。
3层（楼面标高7.6m）到13层（楼面标高36.6m）为标准层，标准层共10层。
根据经验拟定标准层模板如下图：立杆顶端应放可调顶托（螺丝端杆）；U 形承托与钢管的间隙应楔紧，否则，U 形承托可能变形：下面对上述模板图进行验算：用“建筑施工模板安全技术规范”JGJ162-2008 （简称模板规范）验算胶合板、方木及水平钢管。
用“建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范” JGJ130-2011(简称脚手架规范)验算立杆。
胶合板验算：胶合板荷载标准值：（模板规范4.1）15厚胶合板自重标准值 G1K=8×0.015=0.12 KN/㎡胶合板重力密度取 8KN/m3 (偏大)混凝土自重标准值： G2K=24×0.15=3.6 KN/㎡钢筋自重标准值： G3K=1.5×0.15=0.225 KN/㎡施工人员及设备荷载标准值 Q1K=2.5 KN/㎡另外用集中荷载2.5KN验算胶合板及方木。
胶合板受的恒载标准值 G K=0.12+3.6+0.225=3.945 KN/㎡结构重要性系数 γ0=0.9 荷载组合值系数 0.7（模板规范4.3）胶合板荷载设计 q1=0.9（1.35×3.945+ 0.7×1.4×2.5）=7 KN/㎡ q2=0.9(1.2×3.945+1.4×2.5)=7.41 KN/㎡取胶合板荷载设计值 q=7.41KN/㎡方木间距即胶合板跨度200胶合板线荷载设计值(取1m宽板) q=1×7.41=7.41KN/m模板规范 5.2.1条规定，面板按简支计算。
按均布恒载+均布活荷载计算胶合板弯矩M=0.125ql2=0.125×7.41×0.22=0.037KNm按均布恒载+2.5KN集中力计算胶合板弯矩：M1=0.9（0.125×1.2×3.945×0.22+0.25×2.5×1.4×0.2）=0.18KNm M2=0.9（0.125×1.35×3.945×0.22+0.25×0.7×2.5×1.4×0.2）=0.134KNm三个弯矩： 0.037、0.18、0.134 取弯矩 M=0.18 KNm上式中 f=12N/mm 2见模板规范附录A。
楼板模板计算书
新规范(JGJ162-2008)楼板模板支撑设计计算书施工安全计算2009-06-08 13:56:04 阅读588评论0字号：大中小订阅楼板模板计算书(建书软件版)编制依据参数信息模板面板计算次楞方木验算主楞验算扣件式钢管立柱计算立柱底地基承载力验算《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001 ) 2006年版《木结构设计规范》(GB50005-2003 )《钢结构设计规范》(GB50017-2003 )《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002 )。
《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)参数信息複板与支架搭设夢数模板支架捂设离匿皿em;立杆纵距矗Iffl f立杆横距b 叽粘平仟最大步距E 1-5171,面板采用’忖胶合丽匿，12mm.支擇面板曲咬楞梁采用I方木吏站（I距J 0.2mi艾携集采用I £Wq>48X3.0i钢砂蠻科認3時1$・荷载参数永久荷载标准值；楼板厚度.O.2m5新浇筑磴自重CG2k) ；24kM/m3；钢箭自重(G3k) r 1 1kN/m3 j 模扳与4端自重(G1K) ： 0.35kbl/m2 : 毎米立杆承受结构自重可变荷载Sfgffl,施工人员更设钙荷戟(01k),当计算面板和直揍支承面板的次楞梁时，均布荷载恥施再用枭中荷载2尿N进行验算，比按两者所得的彎矩取其大值，当计算直接支承次楞梁的主楞梁时，均布荷载标谁值取1,5Wrn2 ,当计聲支架立柱时，均布閒载标准值®1kM/m2 fl 振捣独时荷载标准值(Q2k):丿KH/mz模板面板计算面按采用啊胶舍瓯■度拘drrm按简吏跨计氧验醫挎甲叢不刑抗弩强度和挠度*取毎位題fm的面橈作为许JJ田元.面根的载页Ift 抗矩W二1O0X1.2X 1.2/6=24.00Dcn33SE而惯性卧W0X1 2X1 2X1.2/12=14 400cm4ih强度验遵(1) 、计斑时函端檢简吏板拗掷耳计耳跨度取支卓面板的沈槎间氐L=D2m.(2) 、荷载计算取览布荷載或辜中荷載两种作用敢应考虑”计算结果取其丈箇.均布袋荷载设计備対半q1=09X[1 2X(24000XC 100X 02*1300)+14X SfiOOIX 1=990OtWq1=0.9 x [1.35 x(根据以上两者比较应取q1 =集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.9 x跨中集中荷载设计值P=0.9 x 1.4 x施工荷载为均布线荷载：qj 和E95OX0.21'龍占卞---------- -■-------------------------- >厨面板扰弯强度设计值滋35"眄・1^' 159.39X1"”0^4 -------- " -*! ------------------------- 二6. 64N/mnf < f=35NAu/* 恥24 000 X Mb2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下: q =面板最大容许挠度值面板弹性模量：E =面板最大容许挠度值：1 [ ] I I I兄儿5x£3mX2Q(X(Tv=4j»■ “i-0. GSSaa K 0. gsm>384EI・384 X 3000X 14. JOOXiO .■满足要求山次楞方木验算次楞采用方木，宽度60mm，高度80mm，间距0.2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为截面抵抗矩W =6.0 X 8.0 x 8.0/6=64.00cm3 截面惯性矩I =6.0 X 8.0 X 8.0 X 8.0/12=256.00cm4 ;1、抗弯强度验算(1 )、次楞按简支梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=1m。
楼板计算书【范本模板】
ＬB—１矩形板计算项目名称____＿___＿＿___日期__＿_＿________设计者______＿＿＿_＿__校对者＿___________＿一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》GＢ5０0０9－200１《混凝土结构设计规范》ＧB50010－2010四、计算信息1。
几何参数计算跨度: Lx ＝３500 mm; Lｙ＝５7０0 mm板厚: ｈ = １００ mm2。
材料信息混凝土等级: C２５fc＝１１。
９N/mm2ft=1。
２7N/mm2 ftk=1.７8N/mm2 Ec=2。
8０×104Ｎ/mｍ２钢筋种类: HRB40０ｆy = 360 N/mｍ2 Es ＝ 2。
0×10５ N／mm2最小配筋率: ρ= 0.200％纵向受拉钢筋合力点至近边距离: aｓ = 2０mｍ保护层厚度: c = 10ｍm3.荷载信息(均布荷载）永久荷载分项系数：γG = 1.2００可变荷载分项系数：γQ = 1.400准永久值系数：ψq = 0.500永久荷载标准值: ｑgｋ = 4。
0００kN／m２可变荷载标准值: qｑk = 2.０00ｋN/m２4。
计算方法：弹性板5．边界条件（上端／下端/左端／右端）:简支／简支/固定/固定6．设计参数结构重要性系数：γo ＝ 1。
00泊松比：μ = 0。
２0０五、计算参数:１。
计算板的跨度: Lo = ３500 mm2。
计算板的有效高度: ho = h—ａs=100－20＝80 mm六、配筋计算(lx/ｌy＝３500/57０0=0.６14<2。
０00 所以按双向板计算):1。
X向底板钢筋1) 确定Ｘ向板底弯矩Ｍｘ＝表中系数(γＧ*ｑgk+γQ＊ｑqｋ）*Ｌｏ２＝ (0.０399＋0。
０046＊0。
２00)*(1。
20０*4.00０+1。
4０0＊2.０0０）*3.５2= ３．803 kＮ＊m2) 确定计算系数αs = γo＊Ｍx/(α１*fc*ｂ*hｏ＊ho)= 1.０0＊3.803×106／(１．0０＊11。
楼板计算书(快速简便算法集锦)
楼板计算书（快速简便算法集锦）日期： 5/08/2012一、基本资料：1、房间编号： 12、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ 8.56 kN/M2可变荷载标准值：q ＝ 0.70 kN/M2计算跨度Lx = 4800 mm ；计算跨度Ly = 3000 mm板厚H = 150 mm；砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB2354、计算方法：弹性算法。
5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。
二、计算结果：Mx =(0.00859+0.03556/5)*(1.35* 8.6+0.98* 0.3)* 3.0^2 = 1.68kN·M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.02571+0.07836/5)*(1.4* 0.3)* 3.0^2 = 0.13kN·MMx= 1.68 + 0.13 = 1.81kN·MAsx= 353.98mm2，实配φ10@200 (As ＝ 393.mm2)ρmin ＝ 0.236% ，ρ＝ 0.262%My =(0.03556+0.00859/5)*(1.35* 8.6+0.98* 0.3)* 3.0^2= 3.99kN·M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.07836+0.02571/5)*(1.4* 0.3)* 3.0^2 = 0.26kN·MMy= 3.99 + 0.26 = 4.25kN·MAsy= 353.98mm2，实配φ10@200 (As ＝ 393.mm2)ρmin ＝ 0.236% ，ρ＝ 0.262%Mx' =0.05710*(1.35* 8.6+0.98* 0.7)* 3.0^2 = 6.29kN·MAsx'= 353.98mm2，实配φ10@200 (As ＝ 393.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.236% ，ρ＝ 0.262%My' =0.07790*(1.35* 8.6+0.98* 0.7)* 3.0^2 = 8.58kN·MAsy'= 353.98mm2，实配φ10@180 (As ＝ 436.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.236% ，ρ＝ 0.291%三、跨中挠度验算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mk =(0.00859+0.03556/5)*(1.0* 8.6+1.0* 0.7 )* 3.0^2 = 1.31kN·MMq =(0.00859+0.03556/5)*(1.0* 8.6+0.5* 0.7 )* 3.0^2 = 1.26kN·MEs ＝ 210000.N/mm2 Ec ＝ 25413.N/mm2Ftk ＝ 1.54N/mm2 Fy ＝ 210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 1.31/(0.87* 130.* 393.) = 29.46N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*150.= 75000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 393./ 75000.=0.00524ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/(0.00524* 29.46) = -5.397当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE ＝Es / Ec ＝210000.0/ 25413.0 = 8.264③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf' ＝ 0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝ As / b / ho ＝ 393./1000/ 130.=0.00302⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')]Bs＝ 210000.* 393.* 130.^2/[1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00302/(1+3.5*0.00)]= 2403.86kN·M(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ' ＝ 0时，θ＝ 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B ＝ Mk / [Mq * (θ - 1) + Mk] * Bs （混凝土规范式 8.2.2）B＝ 1.31/[ 1.26*(2-1)+ 1.31]* 2403.86 = 1225.080kN·M(5)、挠度 f ＝κ * Qk * L ^ 4 / Bf ＝0.00230* 9.3* 3.0^4/1225.080= 1.407mmf / L ＝ 1.407/3000.= 1/ 2133.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 1.31*10^6/(0.87* 120.* 393.) = 31.91N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*150.= 75000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 393./ 75000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 31.91) = -2.040当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）ωmax ＝2.1*0.200* 31.9/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000) = 0.010，满足规②、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 3.11*10^6/(0.87* 130.* 393.) = 69.94N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*150.= 75000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 393./ 75000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 69.94) = -0.333当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）ωmax ＝2.1*0.200* 69.9/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000) = 0.021，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 4.76*10^6/(0.87* 130.* 393.) = 107.14N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*150.= 75000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 393./ 75000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 107.14) = 0.165当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）ωmax ＝2.1*0.200*107.1/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000) = 0.033，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 8.41*10^6/(0.87* 130.* 436.) = 170.47N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*150.= 75000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 436./ 75000.= 0.006当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 170.47) = 0.512ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）ωmax ＝2.1*0.512*170.5/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000) = 0.133，满足规⑤、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 4.76*10^6/(0.87* 130.* 393.) = 107.14N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*150.= 75000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 393./ 75000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 107.14) = 0.165当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）ωmax ＝2.1*0.200*107.1/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000) = 0.033，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 8.41*10^6/(0.87* 130.* 436.) = 170.47N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*150.= 75000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 436./ 75000.= 0.006当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 170.47) = 0.512ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）ωmax ＝2.1*0.512*170.5/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000) = 0.133，满足规范要求！----------------------------------------------------------一、基本资料：1、房间编号： 22、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ 8.56 kN/M2可变荷载标准值：q ＝ 0.70 kN/M2计算跨度Lx = 4800 mm ；计算跨度Ly = 3600 mm板厚H = 150 mm；砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB2354、计算方法：弹性算法。
板模板计算书
板模板(扣件钢管架)计算书xxxx工程；工程建设地点：xxx市；属于框架结构；地上6层；地下0层；建筑高度：24.5m；标准层层高：4.5m ；总建筑面积：19900平方米；总工期：260天。
本工程由xx大学投资建设，xxx建筑设计研究院设计，地质勘察，xxx监理有限公司监理，xxxx公司组织施工。
模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.40；采用的钢管(mm):Φ48×3.25 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：12.6号槽钢；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.82/6 = 54 cm3；I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
楼板模板支撑架计算书
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
模板支架搭设高度为20.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.50米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距h=1.20米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为φ48×3.5，一、模板支架荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1 = 0.161×20.000=3.222kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：NG2 = 1.500×1.500×1.200=2.700kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.000×0.200×1.500×1.200=9.000kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 14.922kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×1.500×1.200=5.400kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ二、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N ——立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 25.47φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ= l0/i 查表得到；i ——计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58A ——立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08f ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值 (N/mm2)；[f] = 205.00l0 ——计算长度 (m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；u ——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.75a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；公式(1)的计算结果：f = 177.74，立杆的稳定性计算 f < [f],满足要求!公式(2)的计算结果：f = 147.53，立杆的稳定性计算 f < [f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.042；公式(3)的计算结果：f = 209.99，立杆的稳定性计算 f > [f],不满足要求!表1 模板支架计算长度附加系数 k1———————————————————————————————————————步距 h(m) h≤0.9 0.9<h≤1.2 1.2<h≤1.5 1.5<h≤2.1k1 1.243 1.185 1.167 1.163———————————————————————————————————————表2 模板支架计算长度附加系数 k2—————————————————————————————————————————————H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40h+2a或u1h(m)1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.1111.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.1042.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091———————————————————————————————————————————————以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》三、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
板模板(扣件式)计算书
扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数(市)基本风压值W o(kN/m^2) / 沿风荷载方向架体搭设的跨数n // 模板支撑架顶部模板高度H b(mm) / 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度H m(mm)模板荷载传递方式可调托座简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。
W m=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=10.009kN/m 由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=9.668kN/m 取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(10.009,9.668)=10.009kN/m（图4）面板计算简图1、强度验算（图5）面板弯矩图M max=0.113kN·mσ=Υ0×M max/W=1.1×0.113×106/24000=5.161N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1=5.22kN/m（图6）挠度计算受力简图（图7）挠度图ν=0.332mm≤[ν]=300/400=0.75mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
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楼板模板计算书（B4，H=120mm）
模板支架搭设高度为4.30米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.5米，立杆的横距 l=1.5米，立杆的步距 h=1.20米，模板厚为18mm.
采用 48×3.5mm的钢管为外楞,50×100mm的方木为内楞,间距均取500mm
2、支撑采用杉木支撑。
3、木模板及支架所用木材应选用质地坚硬，无腐朽的松木和杉木，不宜低于Ⅲ等木材，含水率应低于25%。
4、木模板及支架用材规格按《木结构设计规范GB》进行设计，当木材含水率小于25%，容许应力可提高15%。
5、嵌缝材料和脱模剂应满足工程质量要求
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
模板及支架自重标准值（全部采用腹膜多层板及木楞）0.75KN/m2
新浇砼自重标准值 24 .00 KN/m3
钢筋自重标准值 1.1KN/m2
施工荷载 2.5 KN/m2
承载能力计算取值
F1=1.2×（0.75+24.0×0.10+1.1）+1.4×2.5=8.6KN/m2
q1=8.6×1.5=12.9KN/m
刚度计算取
F2=1.2×（0.75+24.0×0.10+1.1）=5.1KN/m2
q2=5.1×1.5=7.65KN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 150.0×1.8×1.8/6 = 81cm3；
I = 150.0×1.8×1.8×1.8/12 = 72.9cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M ——面板的最大弯距(N.mm)；
W ——面板的净截面抵抗矩；
[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
又： M = 0.100ql2
其中 q ——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×12.9×0.5×0.5=0.323KN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f =0.323×1000×1000/81000=3.9N/mm2<15N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×7.65×5004/(100×6000×72.9×104)=0.740mm
面板的最大挠度小于1500/250=6.0mm,满足要求!
二、支撑方木的计算
1.方木的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 8.6×0.5=4.3kN.m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.3×0.5×0.5=0.108N.m
方木的截面力学参数为
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.3cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 =416.67cm4；
(1)方木抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.108×1000000/83.3×1000=1.30 N/mm2<13N/mm2
方木的抗弯计算强度小于方木抗弯设计值,满足要求!
(3)方木挠度计算
均布荷载=5.1×0.5=2.55KN/m
最大变形 v =0.677×2.55×15004/(100×9500.00×416.67×104)=2.21mm<6.0mm
方木的最大挠度小于1500.0/250=6.0mm,满足要求!
三、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式如下：
[]f A
N ≤=φσ
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值
φ—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l 0/i 查表
得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；
A —— 立杆净截面面积 (cm 2)；
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm 3)；
σ—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm 2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm 2；
l 0 —— 计算长度 ，
立杆的轴心压力设计值: ，N = 8.6×1.5×1.5=19.35kN ；
立杆的各参数：i = 1.58 A = 4.89 W = 5.08
由公式(1)或(2)计算
l 0 = k 1uh (1)
l 0 = (h+2a) (2)
k 1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.80
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m ；
公式(1)的计算结果：
l 0 =1.155×1.80×1.2=2.5m
l 0/i=250/1.58=158查表得：φ=0.281
σ=19.35×103/(4.89×102×0.281)=140.8 N/mm2
立杆的稳定性计算140.8 N/mm2<[f]=205 N/mm2,满足要求!
公式(2)的计算结果：
l0= 1.2+2×0.3=1.8
l0/i=180/1.58=114 查表得： =0.489
=19.35×103/(4.89×102×0.489)=80.92 N/mm2
立杆的稳定性计算80.92 N/mm2<[f] =205 N/mm2,满足要求!。