厌氧和好氧区的设计流程
厌氧—缺氧—好氧生物脱氮除磷工艺设计计算
R内 =
R内 ——内回流倍数。
e 1-e
R内 =
0.579 =1.4 1-0.579
设计中取 R内 为 140%。 1.6 平面尺寸计算 1.6.1 总有效容积
V =Qp t
V —总有效容积( m3 )； Q p —进水流量( m 3 / d )，按平均流量计，由 1.4 得 Qp 15265m3 / d ；
1.2.2 设计秒流量
Q K Z Q1 Q工
Q —设计秒流量（L/s） ；
K Z —总变化系数，设计为 1.4；
Q1 —平均生活污水量。 1.4 4425 1000 (290 150 75 120) 1000 Q 248 L / s 86400 3600
Lr =255.25－20=235.25mg / L=0.23525kg/m3 ； Lr —反应池去除的 SS 浓度(kg/m3)， S r —反应池去除 BOD5 浓度(kg/m3)， Sr =206.295 20=186.295 mg / L
=0.186295kg /m3 。
设计中取 a=0.6，b=0.05
1.4 污水生物处理的设计条件
由上可得进入曝气池的平均流量 Qp 15265m3 / d ， 最大设计流量 Qs 248L / s ， 污水中 BOD 5 浓度为 275.06 mg / L ， 假定一级处理对 BOD 5 去除率为 25%， 则进 入曝气池中的污水 BOD 5 浓度为 Sa SY （1-0.25） =275.06 0.75=206.295 mg/L 污水中 SS 浓度为 510.50 mg / L ，假定一级处理对 SS 的去除率为 50%，则 进入曝气池中的污水 SS 浓度为 La LY （ 1-0.5） =510.50 0.5=255.25 mg/L 污水中的 TN 浓度为 38.01mg/L， TP 浓度为 7.4 mg/L，水温 T=20℃。 1.5 设计参数 1.5.1 水力停留时间 A—A—O 工艺的水力停留时间 t 一般采用 6～8h，设计中取 t=8h。 1.5.2 活性污泥浓度 曝 气 池 内 活性 污 泥浓 度 X v 一 般 采 用 2000 ～ 4000mg/L ， 设 计 中取 X v =3500mg/L。 1.5.3 回流污泥浓度
厌氧+好氧(A2O)生物除磷设计计算
NH4+-N氧当量b’ 4.6
曝气池内混合液污泥浓度X （mg/L） 5000
TN去除率ηN 0.8
活性污泥氧当量c’ 1.42
A2/O池有效容积V（m³） 12277.89474
有效水深H（m） 4.5
微生物中氮含量的比 例系数 0.12
降解BOD生成的污泥量W1 （kg/d）=a·Q平·Lr 8772.923077
需氧量O2（kg/d） 15222.01447
进水TP（mg/L） 5
出水TP（mg/L） 1
污泥自身氧化速率b（d-1）
污泥含水率P
0.05
99.20%
A:O=1：4
厌氧段停留时间（h） 好氧段停留时间（h）
0.454736842
1.818947368
剩成的污泥量Xw （kg/d）
6470.817814
A2/O工艺（厌氧+好氧生物
设计流量Q（m³/h） 5400
进水BOD（mg/L） 180
进水氨氮（mg/L） 25
水量变化系数Kz 1.3
出水BOD（mg/L） 20
出水氨氮（mg/L） 0
BOD5氧当量a’ 1
BOD污泥负荷Ns kgBOD/ （kgMLSS*d） 0.38
污泥指数SVI 100
挥发性悬浮固体浓度Xv（kg/m ³）=f·X 3.75
湿污泥量Qs（m³/d） 1407.006073
污泥龄θc（d） 7.115345631
A2/O工艺（厌氧+好氧生物除磷）参数设计计算
进水TN（mg/L） 25
进水SS（mg/L） 126
出水TN（mg/L） 5
出水SS（mg/L） 30
回流污泥浓度Xr（mg/L）=10^6/SVI ·r（r=1） 10000
厌氧工艺流程
厌氧工艺流程
《厌氧工艺流程》
厌氧工艺流程是一种生物处理废水的方法，其特点是在缺氧状态下进行反应。
厌氧工艺流程通常用于处理高浓度有机废水，如污水处理厂、食品加工厂等场所。
厌氧工艺流程包括四个主要阶段：前处理、厌氧反应、后处理和气体处理。
在前处理阶段，废水经过预处理，去除大颗粒物和杂质。
接下来是厌氧反应阶段，废水被引入厌氧反应器，利用厌氧微生物将有机废物转化为甲烷气和二氧化碳。
在后处理阶段，产生的废渣通过沉降或过滤等工艺进行处理。
最后是气体处理阶段，对产生的甲烷气和二氧化碳进行处理，以达到环保要求。
厌氧工艺流程与传统的好氧工艺相比，具有更高的有机废物去除率和产生的废泥量更少的优点。
此外，由于厌氧微生物活动产生的甲烷气具有较高的能量价值，可以用作发电或加热，具有经济效益。
总的来说，厌氧工艺流程是一种高效、低能耗、低排放的废水处理方法，对于处理高浓度有机废水有着独特的优势。
随着环保意识的提升和能源利用的重视，厌氧工艺流程在废水处理领域有着广阔的应用前景。
厌氧—缺氧—好氧生物脱氮除磷工艺设计计算
厌氧—缺氧—好氧生物脱氮除磷工艺设计计算生物脱氮除磷是一种通过厌氧菌和好氧菌共同作用来去除废水中的氮和磷的处理工艺。
该工艺主要包括厌氧反硝化除磷和好氧硝化除磷两个步骤，可以有效地减少废水中的氮和磷含量，达到环境排放标准。
下面将介绍该工艺的设计计算流程。
1.厌氧反硝化除磷设计计算1.1确定厌氧区域反硝化除磷装置的容积根据出水目标和进水水质参数，确定硝化除磷装置的容积。
厌氧区域反硝化除磷装置通常采用厌氧池或厌氧反应器，其容积可以根据以下公式计算：V_an = Q × HRT_an其中，V_an为厌氧区域反硝化除磷装置的容积（m3），Q为进水流量（m3/d），HRT_an为厌氧区域的停留时间（d）。
1.2确定厌氧菌的氮和磷去除效率根据厌氧反硝化除磷装置的设计目标和进水水质参数，确定厌氧区域的氮和磷去除效率。
根据实际情况，可以选择合适的厌氧菌类型和操作条件来实现预期的去除效果。
2.好氧硝化除磷设计计算2.1确定好氧区域硝化除磷装置的容积根据出水目标和进水水质参数，确定硝化除磷装置的容积。
好氧区域硝化除磷装置通常采用好氧池或好氧反应器，其容积可以根据以下公式计算：V_ao = Q × HRT_ao其中，V_ao为好氧区域硝化除磷装置的容积（m3），HRT_ao为好氧区域的停留时间（d）。
2.2确定好氧菌的氮和磷去除效率根据好氧硝化除磷装置的设计目标和进水水质参数，确定好氧区域的氮和磷去除效率。
根据实际情况，可以选择合适的好氧菌类型和操作条件来实现预期的去除效果。
3.总体设计计算根据上述步骤确定的厌氧区域和好氧区域的容积和停留时间，可以进行总体设计计算。
3.1确定总体反硝化除磷装置的容积厌氧区域和好氧区域的容积和停留时间可以按照一定比例确定，通常根据实践经验选择合适的比例。
总体反硝化除磷装置的容积可以根据以下公式计算：V_total = V_an + V_ao其中，V_total为总体反硝化除磷装置的容积（m3）。
污水处理中的厌氧与好氧处理过程
工业废水处理
某些工业废水如食品加工废水、造纸 废水等含有大量的有机物，好氧处理 可以有效地去除这些有机物，达到排 放标准。
03
厌氧与好氧处理比较
处理效果比较
厌氧处理
厌氧处理能够去除大部分有机物，同 时产生沼气作为能源。适用于有机物 浓度较高的污水。
好氧处理
好氧处理能够去除大部分有机物和部 分氮、磷等营养物质，但需要消耗大 量氧气。适用于有机物浓度较低、需 要进一步去除营养物质的污水。
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资源回收与利用
有机物资源化
将厌氧处理过程中产生的沼气进 行提纯和利用，如用于发电、供 热等，实现有机物的资源化利用 。
氮磷回收利用
研究高效的氮磷回收技术，将污 水处理过程中脱氮除磷产生的富 磷污泥回收利用，用于农业施肥 等。
污泥减量与资源化
通过技术手段减少污泥产生量， 并探索将污泥转化为肥料、建材 等资源化利用途径。
厌氧流化床反应器是一种高效、低成本的厌氧污水处理技术，通过将微生物固 定在载体上，实现高浓度有机废水的处理。
好氧处理案例
活性污泥法
活性污泥法是一种广泛使用的好氧处理方法，通过培养和驯化好氧微生物，将有 机物转化为二氧化碳和水。
生物膜法
生物膜法利用微生物在固体载体表面的附着生长，形成一层生物膜，通过好氧呼 吸作用降解有机物。
好氧处理过程中需要不断地供氧，通常采用机械曝气的方式。
好氧处理工艺类型
01
活性污泥法
利用活性污泥中的好氧微生物吸附和降解有机物，通过沉淀分离达到净
化污水的目的。
02 03
生物膜法
通过在污水流过的固体介质表面形成生物膜，利用生物膜中的微生物降 解有机物。常见的生物膜法有生物滤池、生物转盘和生物接触氧化池等 。
A O污水处理工艺流程
A O污水处理工艺流程标题：A/O污水处理工艺流程在环保工程中，A/O污水处理工艺流程是一种广泛应用的生物处理技术，主要用于去除废水中的有机物和氮、磷等营养物质。
这种工艺流程的主要优点是高效、经济、环保，因此受到了许多污水处理厂的青睐。
一、A/O污水处理工艺流程简介A/O污水处理工艺流程分为两个阶段：厌氧阶段（A阶段）和好氧阶段（O阶段）。
在厌氧阶段，废水中的有机物在厌氧菌的作用下进行酸化水解，转化为脂肪酸、醇类和氨氮等简单有机物。
这些简单有机物在好氧阶段进一步被好氧菌氧化分解，最终转化为无害的二氧化碳和水。
同时，在好氧阶段，废水中的氨氮通过硝化作用转化为硝酸盐和亚硝酸盐。
二、A/O污水处理工艺流程详解1、预处理：废水进入A/O污水处理工艺流程前，首先进行预处理，去除大颗粒悬浮物、油脂等杂质，以保护后续处理设备。
2、厌氧阶段（A阶段）：在厌氧阶段，废水中的有机物在厌氧菌的作用下进行酸化水解，转化为脂肪酸、醇类和氨氮等简单有机物。
这个阶段的反应温度一般控制在30-35摄氏度之间，以促进厌氧菌的生长和代谢。
3、好氧阶段（O阶段）：在好氧阶段，废水中的简单有机物进一步被好氧菌氧化分解，最终转化为无害的二氧化碳和水。
同时，废水中的氨氮通过硝化作用转化为硝酸盐和亚硝酸盐。
这个阶段的反应温度一般控制在15-25摄氏度之间，以促进好氧菌的生长和代谢。
4、沉淀阶段：经过好氧处理后的废水进入沉淀阶段，通过物理沉降去除废水中的悬浮物和未分解的有机物。
5、排放：经过沉淀处理后的废水进行排放，排放标准需根据当地环保要求进行控制。
三、A/O污水处理工艺流程的优点1、高效：A/O污水处理工艺流程能够有效地去除废水中的有机物和营养物质，处理效率高。
2、经济：A/O污水处理工艺流程操作简单，运行成本低，经济效益好。
3、环保：A/O污水处理工艺流程能够减少废水的排放量，对环境友好，有利于保护生态环境。
4、灵活：A/O污水处理工艺流程可以根据不同的处理要求进行灵活调整，适应性强。
好氧池缺氧厌氧池容设计
好氧池缺氧厌氧池容设计好氧池缺氧厌氧池容设计一、好氧池1.1 好氧池的定义和作用好氧池是废水处理系统中的一个重要环节，主要是通过生物降解将废水中的有机物转化为无机物，同时也可以去除废水中的悬浮颗粒物和溶解性有机物。
好氧池通常位于生化池之前，其作用是为生化反应提供充足的含氧量。
1.2 好氧池容积设计原则好氧池的容积设计需要考虑以下几个方面：（1）水质特性：包括进水COD、BOD5、NH3-N等指标，这些指标直接影响好氧反应器内微生物种类和数量，从而影响反应器的处理效果。
（2）进出水流量：进出水流量对于好氧反应器内微生物代谢产生影响，因此需要根据实际情况确定。
（3）停留时间：停留时间是指废水在好氧反应器内停留的时间，通常需要根据进出水质量和流量来计算。
（4）填料类型和填料比例：填料类型和比例对于好氧反应器内微生物种类和数量也有影响，因此需要根据实际情况选择。
1.3 好氧池容积设计计算方法好氧池容积的计算方法通常采用进水COD负荷法或进水BOD负荷法。
以进水COD负荷法为例，其计算公式如下：V = Q × CODin / (K × θ × (Ss - X))其中，V为好氧反应器的有效容积，单位为m3；Q为废水进水流量，单位为m3/d；CODin为废水进水COD浓度，单位为mg/L；K为比容系数，取值范围在0.3-0.5之间；θ为停留时间，单位为d；Ss和X 分别表示好氧反应器内微生物生长所需的最小底物浓度和微生物污泥浓度。
二、缺氧池2.1 缺氧池的定义和作用缺氧池是一种介于好氧池和厌氧池之间的处理设施。
缺氧条件下微生物可以利用废水中的硝酸盐、亚硝酸盐等化合物进行呼吸代谢，并将有机物降解成较简单的化合物。
缺氧池主要是用来去除废水中的有机氮和部分有机物质。
2.2 缺氧池容积设计原则缺氧池的容积设计需要考虑以下几个方面：（1）进出水水质：进出水水质对于缺氧反应器内微生物种类和数量有影响，因此需要根据实际情况确定。
厌氧池、好氧池操作规程
好氧池操作规程好氧池主要作用是在有足够曝气供氧条件下，废水中的有机物通过活性污泥中的微生物吸附、氧化、还原过程，把复杂的大分子有机物氧化分解为简单的无机物，从而达到净化废水的目的。
1、根据具体情况调整曝气量，通过控制各阀门，调整进气量。
2、曝气池应通过调整污泥负荷、污泥泥龄或污泥浓度等方式进行工艺控制。
3、曝气池出口处的溶解氧宜为2mg/L。
4、应经常观察活性污泥生物相、上清液透明度、污泥颜色、状态、气味等，并定时测试和计算反映污泥特性的有关项目。
5、因水温、水质或曝气池运行方式的变化而在沉淀池引起的污泥膨胀、污泥上浮等不正常现象，应分析原因，并针对具体情况，调整系统运行工况，采取适当措施恢复正常。
6、当曝气池水温低时，应采取适当延长曝气时间、提高污泥浓度、增加泥龄或其它方法，保证污水的处理效果。
曝气池水温不能高于38C,过高时，应在采取降温措施后，方可继续进水！7、曝气池产生泡沫和浮渣时，应根据泡沫颜色分析原因，采取相应措施恢复正常。
视情况开启消泡水泵，撒淋消泡剂。
&根据污泥情况向生化池内加营养剂，一般按B0D5: N: P=100: 5：1比例投加营养源。
N源为尿素，P源为磷酸二氢钾。
9、防止气水结合面生物膜过厚、结球:对日常曝气池表面气泡情况进行监视，在出现过多大气泡覆盖池面- 1 -时，可采取增加风机曝气量的方式冲刷气泡，减小气泡体积，增加气泡数量；如出现增加曝气量效果不佳的情况，可采取先停止曝气，等待池内气泡生物膜下发生厌氧发酵后，再突然加大曝气力度进行冲刷。
10、及时排除过多的污泥：在接触氧化池中悬浮生长的“活性污泥” 主要来源于脱落的老化的生物膜，预处理阶段未分离彻底的悬浮固体也是其中一个原因。
较小恕体及解恕的游离细菌可随出水外流，而吸附了大量砂粒杂质的大块恕体比重较大，难以随水流出而沉积在池底，这类大块的恕体若未能从池中及时排出，会逐渐自身氧化，会提高处理系统的负荷，其中一部分代谢产物属于不可生物降解的组分，会使出水COD 升高，并因此而影响处理的效果。
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当传统的生物去除过程受到挑战时，
列克星敦的列克星敦－费耶特维尔政府（在其West Hickman Creek 池改建成生物磷去除池（BPR ）统改建成单级硝化系统。
的消耗并提高了好氧硝化的速率。
污水厂主管Bullock 说：的含量，我们会将其降低到一定限值。
”
厌氧和好氧区的设计流程
West Hickman Creek 污水处理厂的进水成分相对比较稳定，主要是市政污水。
该污水厂自从1972年开始运行以来，已经经历了一系列的扩建工程。
2000年，LFUCG 又开始了一项新的改建工程扩大污水处理厂的处理能力，以满足服务社区扩大的需求。
而且，由于居住区与污水处理厂之间的隔离缓冲带基本上已经消失了，所以臭味又成了一个主要问题。
最后，改建工程提出磷的排放限值应符合NPDES 标准。
这种经济有效的单级活性污泥系统解决方法是由RR 咨询公司的总裁Doug Ralston 设计的，
该公司位于列克星敦，是一家专门从事水和废水设计施工的工程公司。
他设想将该污水处理厂内的微生物机体循环利用，使其依次进入厌氧区和好氧区，从而在初始的厌氧区充分利用有机基质。
在好氧区充分吸收磷酸盐，最终将磷去除。
HACH 公司的在线污泥界面监测仪有图形显示功
能，可帮助污水处理厂的工作人员有效控制污泥量，并将二沉池出水中的磷降到最低。
传感器安装在一个三角架上，便于恢复。
初始发酵
Ralston 预计如果能取消初沉池，他就可以将现有的初沉池改造成BPR 单元。
在进水处安装新的链条压缩格栅，并将厌氧消解池改造成好氧的污泥停留池。
经证实这种方法既可取消初沉池，又可以解决臭味的问题。
一项在发酵后使用呼吸设备测定氧的吸收速率的试验性研究表明，使用BPR 方法时，现存的8个初沉池已经完全能满足要求了。
将初沉池改造成发酵区的直接经济的方法包括：去除现有的所有初沉池设备，增加浸没式混合单元。
这些混合装置能维持水厂进水混合液和回流活性污泥中的悬浮固体浓度。
使用这种易挥发的方式，可测得生化需氧量（BOD ），操作人员还可以监测氧化还原电位，通常小于或等于-150mg/L 。
聚磷菌有机体消耗BOD ，并将磷转变成磷酸盐。
从两级处理改造成后发酵、单级硝化是一个很简单的过程，包括在第一个曝气区，八个池中安装板式扩散器。
在第二个曝气区保留了现存的直径为9英寸的灵活的膜式扩散器。
处理能力达到33.8MGD 时，一个风机工作即可提供充足的曝气量。
效果好、效率高、灵活
污水厂意识到传统的BPR 系统的好处，其中包括对丝状菌的抑制、有助于絮状体的生成，从而可以提高后续沉淀和澄清处理的效率。
BPR 过程也减少了去除磷所需的化学物质的使用，无需对碱度进行调整。
同时使用BPR 和生物脱氮可以进一步提高处理效率。
去除厌氧区的一些可溶性有机基质可以提高后续的好氧区的硝化效率。
出水中的总磷浓度通常低于0.8mg/L,符合国家2002年制定的排放限值。
氨氮的平均值低于0.2mg/L 。
通过关闭一台500马力的风机可以有效降低水厂的能耗。
LFUCG 使用了比预计低的费用就实现了其升级目标。
最初预计的将West Hickman Creek 污水处理厂的处理能力从22.4MGD 提高到30MGD 的投资是2400万美元。
实际上将该水厂的处理能力提高到33.8MGD 只花了940万美元，这其中还包括了其它的一些升级，例如带式压滤机、氯化系统和接触池以及臭味控制系统。
根据Ralston 讲，操作人员根据环境变化调节污水处理系统对于整个处理过程的成败而言是非常关键的。
他们依靠能提供连续读数的分析仪监测硝氮、氨氮和磷，从而控制脱磷所需的化学沉淀剂的添加量。
进入两个发酵池的扩大的入口使得操作人员在水厂的正常流量情况下可以关闭其中一个入口。
在BPR 前面的流量转换装置可以保护第一曝气区免受高负荷冲击。
West Hickman Creek 污水处理厂的发酵区是由初沉池改造的，容积为144.8万加仑。
当活性污泥回流量为40％时，水力停留时间为44分钟。
在线污泥界面监测节省时间和生物磷去除
据Bullock讲，另外一个关键的控制因素是二沉池中的污泥界面。
合适的污泥界面厚度可以防止污泥腐烂，避免磷释放到上清液和出水中，与生物除磷效果相关。
为了确保污泥界面的厚度在 1.5～2.5英尺之间，操作人员需使用传统的“污泥检测”方法，每四小时测量一次污泥界面的厚度，多雨季节需要每2小时测一次。
当沉淀池的总面积大于90000平方英尺时，人工测量污泥界面就需要花费大量的时间了。
Bullock发现了一个现成的解决方法，即HACH 公司的在线污泥界面监测仪，它可以将操作人员从重复性的手动测量工作中解放出来，并可以改善污泥界面的监测。
大约在2002年年底，我们在四个二沉池中安装了四台污泥界面在线监测仪，我只需要对它们进行正确的设置，它们就可以工作了。
传感器安装在接近池顶的地方，利用超声波检测技术测量污泥界面顶部或底部的位置。
这种技术可以避免传感器与污泥接触。
设置的传感器刷可以连续清洁传感器检测器窗口，消除由于气泡和污染物引起的干扰，因此操作人员几乎不需要对该仪器进行维护即可获得准确的读数。
Bullock说，自从我们安装了这几台在线分析仪之后，除了读数之外，我们几乎就没有其它的工作了。
水厂的操作人员每天需对监测仪的读数检查12次。
监测仪的图形显示功能使操作人员能一目了然地了解到是否需要对监测仪进行重新调整，以控制沉淀池出水中磷和硝酸盐的浓度。
在解决问题时，我们非常喜欢该仪器提供的趋势图。
他进一步解释说，传感器的灵敏度可以根据具体的环境进行设置：“当由于降雨引起污泥界面结构发生变化时，传感器就不会在我们选定的范围内读数。
然而，与其它可供选择的方法相比，这种情况也很容易对付。
在遇到这种情况时，我们无需调节传感器的灵敏度，操作人员只需进行间歇的手工测量即可。
”
Ralston和Bullock都赞同West Hickman Creek 污水处理厂的BPR过程成功的关键在于使用了在线污泥界面监测仪。
Bullock说：“自从我们使用该系统以来，磷的排放从来没有超出过1mg/L的限值，我们把这都归功于在线污泥界面监测仪。
”
已经验证的性能
他预测进一步的优化就是在污水厂集成一套自动化控制系统能够接收污泥界面传感器输出的信号。
到那时，操作人员可以根据从传感器接收到的测量结果手动调节澄清过程。
“由于预算控制严格，目前我们只能做到这种程度。
”Bullock说。
“随着我们的解决方案逐渐得到认可，我们准备再增加几台HACH的在线污泥界面监测仪，其中一台用在重力浓缩池。
”
West Hickman Creek污水处理厂是最早应用单级硝化过程的污水处理厂之一，运行四年之后，仍然很成功。
这种设计将来可以应用在更多的污水处理厂中，当然也包括LFUCG的第二个
污水处理厂。