连续梁临时固结汇报材料检算部分
(60+100+60)m连续梁临时支座及劲性骨架检算报告
1 临时支座检算连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，由于施工管理与控制差异、人为操作的不准确等因素，连续梁会产生一定的不平衡力矩。
1.1 临时支座结构临时支座采用钢筋混凝土临时支座，设置于墩顶永久支座两侧。
墩顶设置4个混凝土临时支座（其布置如图所示），每个临时支座布置60根HRB400钢筋，钢筋直径为32mm，三根一捆，每侧共布置120根，其中伸入墩身1.20m，处伸入梁内1.20m。
连续梁与临时支座相交部分采用HRB400D12mm的钢筋布置一道10cm一道的网片进行加强。
临时支座混凝土采用C50混凝土。
临时支座布置如图1所示。
14000立面图(a) 立面布置图12200截面图（b）横截面图平面图（c）平面图图1-1 100m连续梁临时支座图1.2 临时支座受力分析（1）节段浇注差按一端多浇注1/2节段考虑，最后一个悬浇节段砼体积约为50.035m3。
G=50.035/2×26.5=662.96kNM1=662.96×47=31159.12kN·m。
（2）挂篮移动不同步按一侧挂篮走行到位，另一侧未动考虑，根据施工经验，取挂篮、模板、施工机具重为500kN，且施工机具位置考虑一个阶段差，则：M2=500×4.00=2000kN·m。
（3）梁体自重不均匀（如胀模等）考虑一侧梁体比另一侧梁体重5%，最不利一侧的弯矩如表1-1所示。
表1-1 由梁体自重不均匀引起的不平衡弯矩计算M 3=5%×∑Gi×e=5%×504411.98=25220.6kN·m 。
（4）风荷载按一侧风力为100%，另一侧为50%考虑。
风压值：基本风压0W =500 Pa 基本风速：20V =28.3m/s 0.161020(0.5)V V ==25.3m/s设计基准风速V d110d V K V =式中：1K —考虑不同高度和地表粗糙度的无量纲参数。
墩梁临时固结检算书-100米主跨
（60+100+60）m预应力混凝土连续梁临时固结设计计算书1. 临时固结设计在悬臂浇注施工过程中，为保证“T”形结构的稳定性，在桥墩顶面（0#块梁底）设置4个0.50m（宽）×2.90m（长）的临时支墩（见图1、图2），临时支墩采用标号C50的混凝土块，每个临时支墩内部配置φ32螺纹钢筋87根，同时配置适当的普通钢筋。
螺纹钢筋埋入桥墩1.50m，埋入梁体0.64 m。
在临时支座底面、顶面各设一层塑料薄膜（或油毛毡）隔离层。
临时支座中心距离桥墩中心纵向距离1.336m。
临时锚固布置平面图备注：本图尺寸均以cm计算图1 临时固结平面图临时锚固布置立面图87*4根；0.119m。
图2临时固结立面图2. 临时固结的强度检算2.1 设计要求60+100+60m连续梁临时锚固结构中支点处应能承受42552.72 kN.m的不平衡弯矩及52086.9kN的支反力。
2.2 材料参数螺纹钢筋：螺纹钢φ32：A=804.2mm2, 计算最大应力σ=400MPa混凝土C50：轴心受压强度设计值22.4MPa。
2.3临时支墩混凝土抗压强度临时混凝土支墩的最大压力为R2=52086.9kN，桥墩一侧临时支墩的受压面积为：2×2.9×0.50=2.900m2混凝土的压应力 52086.9/2.900=17.961MPa <22.4 MPa计算中未计螺纹钢的有利因素，强度满足安全性要求。
M=Nd图3 临时固结受力图2.4 临时支墩锚固钢筋强度对于螺纹钢筋，按承受最大的不平衡弯矩假设计算。
单根螺纹钢筋的极限抗拉(压)力：804.2×400=321680N=321.68 kN桥墩一侧共174根（只计最外侧2排的钢筋）螺纹钢筋能够抵抗的最大不平衡弯矩是：M=2×87×321.68×3.2=179111.424kN.m>52086.9kN.m螺纹钢筋能够满足抵抗最大不平衡弯矩的要求，安全系数为n=179111.424/52086.9=3.439综上所述，图纸所给临时固结能满足施工需要。
临时固结计算书
（32+48+32m）连续梁临时固结计算书一、墩梁临时固结的设置为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且不使永久支座过早受力，在悬灌梁施工过程中，应设置临时支座，并临时将桥墩与梁体固结。
临时支座设置在桥墩上，每个主墩设置4个，宽0.5m，长1.5m，厚度为梁体底到墩帽顶距离。
每个临时支座在墩顶与箱梁内埋入4根Ф32精轧螺纹钢，临时支座的材料采用C50混凝土和硫磺砂浆。
二、临时锚固的检算连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，施工管理与控制差异、认为操作的不准确等因素，连续梁会产生一定的不平衡力矩，根据图纸提供最大不平衡力矩为11664KN*m,不平衡力矩产生支反力：9832Kn。
1.锚固材料的选用（1）初步选用材料为JL785Ф32精轧螺纹钢及JLM-32锚具、垫片和联接器。
（2）Ф32精轧螺纹钢的材料属性：截面面积A=804.2mm2, 屈服点σ2.0不小于785 Mpa，抗拉强度bσ不小于980 Mpa，伸长率δ=7%，5弹性模量取2×106 Mpa。
锚下张拉控制应力为735 Mpa，单根力=804.2×735=591kN。
1、Ф32精轧螺纹钢数量计算由抗颠覆力矩=临时锚固力矩+梁体自重抗颠覆力矩，得临时锚固力矩=抗颠覆力矩-梁体自身抗颠覆力矩梁体自重=828.98*9.8=8124kN梁体自身产生力矩=8123Kn*1.1m=8936kN*m临时锚固产生力矩为：M=11664Kn*m-8936kN*m=2727.6kN*m精轧钢数量为：M=n〃F〃Ln= M/（F〃L）=2727.6/（591×2.2）=2.1根实际设置4根。
n ——钢筋根数M ——不平衡力矩F ——单根拉力L ——工作力臂2、Ф32精轧螺纹钢锚固长度按照规范要求，通常受拉构件钢筋最小锚固长度按45d埋设，即Ф32精轧螺纹钢在混凝土中锚固长度为45×3.2=144cm。
在本连续梁中按照150cm形式布置埋设。
连续梁墩梁临时固结计算
XXXX大桥主桥连续梁墩梁临时固结结构计算1、墩梁临时固结结构概况由于墩梁是铰接支座，为抵抗悬臂浇筑施工中的不平衡倾覆力矩，需要对悬臂浇筑梁进行临时刚性固结。
根据本桥桥墩横向截面刚度较大，具有满足抵抗悬臂倾覆的能力。
因此，临时固结结构采用内固结结构型式。
临时固结结构设置为：在墩顶设置四个C50混凝土条形支座，宽度0.55m、长度1.7m、高度0.5m。
在永久支座两侧对称各预埋94根φ32mm三级螺纹钢筋，其中每个临时支座内各埋设34根φ32mm三级螺纹钢筋，临时支座示意图如下。
2、计算依据（1）XXXX大桥施工图设计（2）《混凝土结构设计规范》（GB50010－2010）（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG/T F50-2011）（4）《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）3、计算参数（1）抗倾覆安全系数K=1.5；（2）直径φ32mm三级螺纹钢筋抗拉强度标准值300MPa。
4、临时固结荷载施工方案按最不利工况考虑倾覆荷载，具体组合如下：（1）挂篮最后一节悬臂段浇筑至快结束时，一侧挂篮及混凝土坠落，由此产生的偏载弯矩；（2）施工荷载计算主要是竖向支反力和不平衡弯矩的计算。
1）竖向支反力①梁体混凝土自重：26636KN；②施工人员、材料及施工机具荷载：按2.5KN/m²计算，布置在最后悬浇节段上；③混凝土冲击荷载：按2.0KN/m²计算，布置在最后悬浇节段上；④挂篮、模板及机具重量按照设计允许值：60t；则竖向荷载组合为：N=1.2×[1）+4）]+ 1.4×[2）+3）]=1.2×（26636+60×10）+1.4×（2.5×4×13.65+2.0×4×13.65）=33027KN2）最大不平衡弯矩计算①一侧混凝土自重超重3%，钢筋混凝土容重取26 KN/m²；②施工荷载不均衡按照顺桥向2.5KN/m计算，布置在倾覆侧现浇节段上；③考虑挂篮、施工机具重量偏差，一侧挂篮机具动力系数为1.2，另一侧为0.8；④风压强度取W=500Pa，百年一遇风速V10=28.6m/s；⑤混凝土浇筑不同步引桥的偏差，控制在10t以下；⑥挂篮行走不同步，挂篮及机具重量取60t；⑦最后一个悬浇节段重量，取设计重量963KN。
连续梁预埋精轧钢临时固结检算
（40+64+40）m连续梁临时支墩的设置及检算一、临时固结的设置本桥梁墩梁铰接，为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且不使永久支座过早受力，在悬灌梁施工过程中，应设置临时支墩，由临时支墩承担混凝土浇筑过程中的不平衡荷载。
连续梁节段混凝土浇筑过程中，承受中支点处最大不平衡力矩23452k N·m及相应竖向支反力23823kN。
临时支座设置在桥墩上，每个主墩设置四个，宽0.5m，长1.5m，高度为梁体底到墩帽顶距离。
每个临时支座在墩顶与箱梁内埋入10根Φ32精扎螺纹钢筋。
临时支座的材料采用Ｃ50混凝土，其中设置５cm厚夹电阻丝硫磺砂浆层。
二、临时锚固的检算1、锚固材料的选用(1)初步选用材料为PSB785(Φ32)精轧螺纹钢。
(2)Φ32精轧螺纹钢的材料属性：截面面积A=804.2mm2，抗拉极限强度为980MPa，容许应力为735 MPa。
2、Φ32精轧螺纹钢数量计算M max=nFLn= M max/（FL）n=23452/(591×2.5)n=15.9根,施工实际设置32根。
最大不平衡力矩 M max=23452k N·m单根Φ32精轧螺纹钢拉力 F=591kN工作力臂 L=2.5mΦ32精轧螺纹钢根数为20根。
3、Φ32精轧螺纹钢锚固长度PSB785精轧螺纹钢筋在C55砼中的锚固长度按规范进行计算，经过计算得1321a l mm在本连续梁按照140cm 埋设。
4、临时支座的布设临时支座布于垫石两侧，结构平面尺寸为50×150cm ，高度为墩顶至梁顶，采用C50砼浇筑而成。
能承受支撑力为0.5×3.0×22.4×1000=33600kN 〉23823/2+23452/2.5=18891.3k N 。
具体位置详见附图。
5、Φ32精轧螺纹钢埋设布置为平均合理分配Φ32精轧螺纹钢，我们共选用20根布置,。
连续梁悬臂施工临时固结设计与检算
连 续 梁 悬 臂 施 工 时 ， 由于各 种 偶 然 因素 会 引 起 主墩 两侧 的荷 载 不 平 衡 。悬 臂 施 工 时 的荷 载 包 括 正 常 荷 载 和偶 然 荷 载 ， 在最 大 悬 臂 状 态下 ， 设 计
中需 考虑 一 下几 种工 况 。 ３ ． １ ． １ 梁 体不 均 衡荷 载
该 文结合高 速公 路匝道桥上 跨客运专 线悬臂施工 实例 ， 详细介绍 临时 固结设计 、 检算及拆 除方案 。 关 键词 ： 悬臂 施工 ； 连续 梁 ； 临时 固结 ； 强度 和稳 定
中图分类号 ： Ｕ ４ ４ ５ ． ４ ６ ６ 文献标 识码 ： Ｂ 文章编号 ： １ ０ ０ ９ — ７ ７ １ ６ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ７ — ０ ２ ２ ２ — ０ ２
２ ２ ２ 管理施工
城 市道 桥 与 防 洪
２ ０ １ ３ 年７ 月第 ７ 期
连续梁悬臂施工 临时固结设 计 与检算
丁 东
（ 昆明市 规划设计 研究 院 ， 云南昆 明 ４ ５ ０ ０ ６ １ ） 摘 要 ： 在 预应力混凝 土连续 箱梁悬臂施 工过程 中， 为保 证梁体 施工期 间结构稳 定和安 全 ， 需 对梁体施工 时实施 ｌ 临时 固结措 施 。
３ ． １ ． ５ 风荷 载 考 虑 仅 一 侧 悬臂 作 用 风荷 载 ，另 外 一 端 空 载 的情况 。
（ １ ） 墩顶 预 埋钢 筋 和硫 磺砂 浆 临 时 固结 垫块 组
收 稿 日期 ： ２ ０ １ ３ — ０ ４ —１ ２ 作者简介 ： 丁东 （ １ ９ ８ １ 一 ） ， 男， 河南 南 阳人 ， 工程 师 ， 从事 桥梁
时 固结 方 案见 图 １ 所示 。
本 文 结 合 临离 高 速 公 路 匝道 桥 上 跨 太 中银 铁 路 客运专 线隧道 （ ３ ８ ＋ ６ ０ ＋ ３ ８ ） ｍ连续梁 为例 ， 详 细 介 绍 临时 固结 设 计 、 检算 及 拆 除方 案 。
临时固结验算
临时固结计算书连续梁在悬灌施工过程中因各种因素使主墩悬臂两侧产生一定的不平衡力矩，需采取临时固结措施。
本桥（32+48+32）m设计图纸中给定中支点最大不平衡力矩为28841KN.m，竖向力为24946KN，另受横桥向弯矩2075 KN.m（桥梁位于800m半径曲线上），本桥采用在墩顶设置临时支座、临时锚固措施分别承担竖向反力及施工过程中不平衡弯矩。
临时支座采用C50砼浇筑而成，布于支承垫石两侧，结构尺寸为40×600×60㎝；临时锚固采用Φ32精轧螺纹钢，全桥共需预埋精轧螺纹钢根数为60根，沿桥墩中线对称布置，临时支座、临时锚固具体布置见《临时固结图》。
1.临时支座受力验算N=A*［σc］=400×6000×25.15/1000=60360KN＞24946KNC50砼容许压应力按《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB10002.3-2005)取25.15MPa临时支座满足要求。
2.临时锚固计算(1)顺桥向弯矩锚固临时锚固处最大不平衡弯矩产生的拉力：28841KN.m/2.30m=12540 KN单根Φ32精轧螺纹钢承载力:N= 804.2×830/1000=667.3KN。
临时固结所需预埋精轧螺纹钢根数为n=1.5×12540/667.32=28.18 n取29根抗倾覆安全系数k=M y/M s=29×667.32×2.3/28841=1.54 满足规范要求。
(2) 横桥向弯矩锚固2075KN.m/4.0m=518.75 KN单根Φ32精轧螺纹钢承载力:N= 804.2×830/1000=667.3KN。
临时固结所需预埋精轧螺纹钢根数为n=1.5×518.75/667.32=1.17 n取2根抗倾覆安全系数k=M y/M s=2×667.32×4/2075=2.57满足规范要求。
支架及临时固结检算书
石武铁路客运专线郑州动车组运用所动车走行线1特大桥跨连霍高速公路连续梁支架及临时固结检算编制：复核：审批：中铁七局集团有限公司石武客专郑州动车组运用所项目部一分部二0一0年十二月跨连霍高速公路连续梁支架及临时固结检算一、工程概况：1.桥跨概况动车走行线1特大桥采用立交方式上跨连霍高速公路，桥址于D1DK006+977.630～D1DK007+199.430处跨越连霍高速公路，公路与线路夹角为44度。
连霍高速公路为城际高速公路，双幅16车道，沥青路面，红线宽50m。
采用1-（60+100+60）m连续梁跨越。
2.桥跨结构形式：2.1、梁体为单箱单室，变高度、变截面结构。
全桥箱梁顶宽12米、底宽6.4米，顶板厚0.37～0.47米，按折线变化；腹板厚分别为0.45米、0.70米和0.90米，按折线变化；底板厚0.50～1.3米，按折线变化。
底板设计60×30cm梗肋，顶板设105×35cm梗肋。
全联在端支点、中支点及中跨跨中处设横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过，中支点横隔板厚3.20米，端支点横隔板厚1.45米，中跨跨中处设横隔板厚1米。
2.2、桥面宽度：桥面板宽12米，桥梁建筑总宽12.28米。
2.3、梁全长为221.5米，计算跨度为（60.75+100+60.75）m，截面中支点梁高7.6米，端支点梁高4.6米，梁底按半径为369.667米的圆曲线变化，边支座中心至梁端0.75米。
边支座横桥向中心距5.8米，中支座横桥向中心距5.4米。
二、钢支撑设计动车走行线1特大桥跨连霍高速公路连续梁0#块：长度14m，每端伸出墩顶5m，梁横截面为单箱单室直腹板，中支点处梁高7.6m，梁高按圆曲线变化，0#块端头梁高6.994 m，梁顶宽12m，底宽6.7m，顶板厚47cm，腹板厚0.9m，底板厚由中隔板的1.3m按圆曲线变化至0#块端头的1.138m。
1、0#块支架结构形式：支架采用Φ609mm钢管作为竖向支承构件。
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连续梁临时固结汇报材料
悬臂法施工的连续梁，由于混凝土浇筑超方量，中跨和边跨锯齿块形式、数量，混凝土收缩徐变，位于斜坡和曲线上的梁体，重心偏离，挂蓝脱落（可不考虑），接触网支柱基础，小型机具堆放、人员和挂蓝移动以及风荷载等因素，都会导致两浇筑节段不对称，进而产生不平衡弯矩和反力。
实际施工中，为了结构安全和线性控制要求，需要采用外加结构体系来平衡掉这个不平衡弯矩和反力。
主要采用的形式有：墩旁设置支架（钢管柱，钢管混凝土等），该形式适用于墩高小于12m形式；墩旁设置临时支座，并预埋抗拉钢筋（普通钢筋，精扎螺纹钢筋，钢绞线或者其组合形式等），该形式对墩高没有限制。
盘营一标悬臂施工连续梁工点处，墩高基本在12m以上，主要采用临时支座+预埋抗拉钢筋形式，以节约钢材。
预埋抗拉钢筋有普精扎螺纹钢筋，钢绞线和精扎螺纹钢筋与普通钢筋组合形式。
下面以二工区绕阳河特大桥跨京沈高速公路80+128+80m连续梁墩梁固结为例进行介绍。
根据设计图纸“墩梁临时固结措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩M设计=93178KN〃m（此不平衡荷载考虑了中墩两侧梁体结构的不均匀性、施工不平衡荷载和风荷载影响，未考虑安全系数与单侧挂篮脱落地情况）和相应的竖向反力N=77193KN”的要求，经过计算以后，若采用精扎螺纹钢筋，单侧需要60多根，数量较多，墩顶无法埋置，我标段采用
预埋钢绞线，经过计算以后，单侧共计90根7Φ5，1860Mpa 钢绞线，设置10束，每束9根(计算步骤见附件)。
示意图如下
计算如下
为保证梁体悬浇过程的安全性，在施工设计时必须考虑1-20#节段施工时单端挂篮脱落而增加的不平衡弯矩M1的影响，根据本桥挂篮设计图单端挂篮总重量为650KN（实际560KN）。
1-20#悬浇节段长度尺寸
各节段悬浇挂篮脱落不平衡弯矩M1计算表
2、计算临时支座结合梁体自重抵抗最大不平衡弯矩M2。
墩中心线
如图所示：
A、B点--为两侧临时支座中心，距中支点1.85m
G1--为悬臂段梁体施工中的重力，重心距中支点Lm
G0--为墩顶处梁体的重力
M2—为梁体自重所抵抗的不平衡弯矩
NA、NB—为临时支座反力
当NB=0时，且梁体为一平衡的临界状态时，M2值最大。
此时，根据竖向力平衡得：G1+G1+G0= NA
根据中支点力距平衡得：G1〃L+ M2 = NA〃2.5+ G1〃L
得M2 =3.7G1+1.85G0
各节梁段重量
各节段悬浇施工中弯矩M2计算表
3、钢绞线抵抗最大不平衡弯矩M3计算
钢绞线抵抗弯矩M3计算简图
墩中心线
如图所示：
A、B点--为两侧临时支座中心，距中支点1.85m
O点--为中支点
F A F B --为钢绞线抗拉力
N A N B --为临时支座反力
M3—为钢绞线所抵抗的最大不平衡弯矩
当NB=0时，且梁体为一平衡的临界状态时，普通螺纹钢筋所抵抗的最大不平衡弯矩M3值最大。
将梁体视为一轻质杆件，不考虑梁体自重进行计算。
钢绞线锚下控制应力σ=0.75×1860 Mpa=1395MPa
单根钢绞线截面积A=3.14×0.00762=1.8137-4m2
单根钢绞线预拉力F=σ〃A=253.011KN
F A =F B=90〃F=22770.99KN
根据静力平衡得N A+N B= F A+F B
N B=0得N A= F A+F B=45541.98KN
根据中支点静力距平衡得M3+ F A〃1.85+N B〃1.85= F B〃1.85+N A〃1.85
N B=0， F A=F B得M3= N A〃1.85 =84252.663KN〃m
4、对各节段弯矩进行汇总计算
各节段悬浇施工中弯矩汇总计算表
根据以上计算结果本墩梁临时固结方案的抗倾覆性满足施工要求。
5、钢绞线锚固长度计算
预应力钢筋的锚固La=аfpy d/ ft
La—受拉钢绞线的锚固长度
fpy—钢绞线的抗拉强度设计值
ft—混凝土轴心抗拉强度设计值；当混凝土强度等级高于C40时，按C40取值；
d—钢筋的公称直径；
а—钢筋的外形系数，按下表取用。
根据本工程实际情况，а=0.17，fpt=1860Mpa，d=0.0152m，ft=1.71 Mpa。
Ф32钢绞线锚固长度
La=a*fpt*d/ ft=0.17*1860*0.0152/1.71=4.806m 设置锚具（r=93mm）后，利用锚具锚固钢绞线，并利用锚具取代钢绞线与混凝土之间的粘结力。
受力计算：
应力：σ=1860*181.3664*10-6/（0.093*0.093*3.14）=12.42Mpa＜210Mpa
锚具采用标准构件屈服强度为210 Mpa（Q235钢材），能够承受。
为防止锚具上方混凝土因局部受压过大产生破坏，设置φ10螺旋筋。
螺旋筋直径为120mm，间距为50mm，5孔长度。
根据计算结果在设置锚垫板和布置了相应的螺旋筋后，可以充分承受应力。
因此，与锚固钢筋长度没有关系，根据现场情况预钢绞线与墩身伸入墩帽的普通钢筋冲突，而墩身纵向主筋为Φ25螺纹钢筋，且双筋并排，移动和弯折都很困难，所以对发生冲突的钢绞线适当调整，调整后锚固长度不小于5m。
但考虑到安全，现场施工时保证锚固长度在5～5.5m 范围。
钢绞线下端预埋在墩帽（身）中；上端是钢筋穿过临时支座和箱梁的底板、腹板和顶板，钢筋穿过底板、腹板、顶板和临时支座时，要用φ80mm铁管套作，用锚具锚固在箱梁的顶板和底板的横梁上面。
6、临时支座承压检算
在墩顶设置4个临时支座，每侧2个，其尺寸为长×宽×高=350×50×60cm，支座采用C50混凝土，为防止临时支座混凝土受压时局部崩裂，在临时支座处布置三层钢筋网片，间距为200mm，其中横桥向配置5根Φ12mm螺纹钢筋，钢筋布置间距100mm；顺桥向配置34根Φ12mm螺纹钢筋，钢筋布置间距100mm；临时支座要满足竖向支反力77193kN。
C50混凝土设计抗压强度f c=23.1Mpa
单侧临时混凝土支座承压面积为3.5m2
单侧临时混凝土支座在竖向支反力作用下得压应力
σ=N/A=22.055Mpa<f c=23.1Mpa
安全系数k=23.1/22.055=1.047
配置钢筋网片以后强度1.43倍提高
安全系数1.44，大于规范要求临时荷载大于1.3倍安全系数。