48+80+48m连续梁临时固结抗
客运专线(48+80+48m)连续梁0#块施工技术
客运专线（48+80+48m）连续梁0＃块施工技术摘要：结合大西铁路客运专线岔口河特大桥（48+80+48m）连续梁0#块的施工实践，阐述了如何选择0＃块临时固结方案,分析和总结了连续梁0＃块施工技术及质量控制要点,以指导实践。
关键词:连续梁0#块；施工技术;质量控制0引言大跨径连续梁桥一般采用悬臂浇筑法施工,主要分为四部分进行，分别为墩顶梁段0#块、挂篮对称悬臂浇筑部分、边跨直线段、边跨及中跨合拢段施工.其中0号块施工在连续梁悬臂浇筑施工中是一个非常重要的阶段。
本文结合大西铁路客运专线岔口河特大桥（48+80+48m）连续梁0＃块的施工实践，详细阐述了有关0号块施工的施工技术及质量控制要点。
1工程概况大西铁路客运专线岔口河特大桥位于山西省临汾市境内，该桥于DK512+852处采用连续箱梁正交跨越新建G309国道。
该连续梁全长176m，一联三孔（48+80+48）m,采用悬臂浇注法施工，边跨梁长48m，分为12个梁段,中跨80m,分为21个梁段，D417＃和D418＃墩顶各设一节0#梁段，全梁共47个梁段，结构型式为单箱单室、变高度、变截面结构，中支点高6.65m,跨中9m直线段及边跨13.25m直线段高度为3.85m,梁底下缘按二次抛物线变化。
箱梁顶宽12m，底宽6.7m.顶板厚除梁端附近外均为40cm，底板厚度40至100cm按直线线性变化,腹板厚48至60cm，60至90cm,按折线变化。
全联在端支点、中支点处共设5个横隔板，隔板设孔洞供检查人员通过。
梁段内设置了纵、横、竖三向预应力筋体系。
其中，0#块长度为12米，宽度为12米，中支点处高度为6。
65m,共计重量为654t，采用纵向、横向、竖向三向预应力体系.2施工方案的确定2。
1 墩梁临时固结方案设计1）墩顶临时支座固结。
根据墩顶结构尺寸拟定临时支座位置，通过最大不平衡弯矩和临时支座固结支撑点的距离计算临时固结最大拉力，选择合适的钢筋布置方案；通过支座压应力检算确定临时支座尺寸及混凝土标号。
48 80 48m连续梁合拢段及体系转换施工技术方案
48+80+48m连续梁合拢段及体系转换施工技术方案1、编制说明1.1编制范围适用石家庄跨京广铁路特大桥跨101省道58#～61#墩1联48+80+48m悬臂浇筑预应力混凝土连续箱梁合拢段及体系转换施工。
1.2编制依据《无砟轨道(48+80+48）m预应力混凝土连续梁》（双线）（通桥2008）（2368A-Ⅳ);《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ-213－2005；《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》铁建设（2005）157号；《铁路混凝土工程施工技术指南》TZ-210－2005；《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》TB 10424－2003 J283－2004；《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》铁建设（2005）160号；《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》铁建设（2005）160号；《客运专线铁路工程施工质量验收标准应用指南》；《铁路桥涵工程施工质量验收标准》(TB10415－2003)；2、工程概况石家庄跨京广铁路特大桥58#～61#墩为一联48+80+48m连续梁，连续梁全长为177.5m（含两侧梁端至边支座中心各0.75m）。
连续梁上跨101省道，101省道路面宽度9.5m，线路左线中线与101省道中线夹角为27°，桥下提供净空5.5m，净宽9.5m。
连续梁采用预应力混凝土连续箱梁结构，计算跨度为（48+80+48）m，中支点0#梁段高6.65m，跨中9m直线段及边跨13.25m直线段梁高为3.85m，梁底下缘按二次抛物线变化（抛物线方程：y=0.0024221x2），边支座中心线至两端0.75m。
梁体为单箱单室、变高度变截面结构。
箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.7m，顶板厚度除梁端附近外均为40cm，底板厚度40至100cm，按直线线性变化，腹板厚48至60、60至90cm，按折线变化。
全联在端支点、中跨中及中支点处共设5个横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。
客专铁路（高铁）48+80+48m连续梁悬臂施工合拢段劲性骨架设计方案
客专铁路（高铁）48+80+48m连续梁悬臂施工合拢段劲性骨架设计方案高速公路双线特大桥(48+80+48)m连续梁劲性骨架设计方案1 合拢方式与拟定的锁定技术合拢段施工是悬灌梁体施工的一道关键工序，在主梁悬臂灌注完毕后均应尽快完成与边跨现浇段的合拢和中跨合拢段的现浇施工，使主梁由双臂状况转化为连续整体，结构体系发生变化，在合拢段施工过程中，因砼自重、温度变化、施工荷载的作用，在悬臂梁端产生位移，影响合拢段砼悬臂梁端的连接，易产生裂纹，施工中通常采用劲性骨架支撑和临时预应力的撑拉作用将合拢口锁定，同时在灌注砼时在合拢口处增减等载压重，保持合拢口两梁端无相对位移，在灌注砼时从而保证合拢段砼与悬臂梁端之间不产生裂纹。
根据连续梁结构的不同，其合拢方式和顺序亦不同，由此引起的结构恒载内力不同，体系转换时由徐变引起的内力重分布也不相同，本桥连续梁合拢段施工顺序为：先合拢边跨再合拢中跨。
因为合拢期短，可不计砼的徐变，由于温度升高将会产生数千吨的温度内力，刚性支撑无法承受，由于先边跨合拢后将边跨支架底模脱离开梁体后，中跨合拢段由于6＃墩为固定支座，只能通过主墩7＃和8＃墩的活动支座移动，故为方便施工，在边跨合拢段劲性骨架锁定后立即释放一端梁（5#或8＃墩）的滑动支座约束。
待边跨合拢张拉完成后用劲性骨架对中跨合拢段进行锁定，然后对7＃墩的临时固结装置进行解除，对7＃墩梁体滑动支座约束解除后，合拢段刚性支撑受力情况发生变化：箱梁在温度变化时引起的热胀冷缩产生的轴向应力一部分会因为支座的活动得以释放。
本桥合拢口的锁定拟定采用4根2[40C槽钢组合，焊接为劲性钢骨架支撑（临时外支撑）和张拉合拢口一定范围内的顶底板临时预应力束外拉的方式，再将两端悬臂临时联结共同锁定用刚性支撑抵抗砼升温时产生的压力，用预应力抵抗降温时产生的拉力，以保护合拢段混凝土的完整。
刚性支撑设置：边跨现浇段及11# 块端部顶底板各预埋4根400 mm 的槽钢，槽钢根部加焊锚筋进行加强，沿梁顶底板纵向设4 根400 mm 的槽钢支撑。
48+80+48m连续梁0快临时固结施工方案
目录1工程概况 (2)2.施工计划 (2)3.主要施工方案 (2)4.施工方法及措施 (2)5.主要施工机械设备配置 (4)6.关键工序及质量 (5)7.施工安全重点部位、环节安全要求及措施 (6)XXX特大桥(48+80+48)m预应力混凝土连续梁墩梁临时固结施工设计方案1工程概况XXX特大桥上跨锦阜高速(45#-48#)时采用(48+80+48)m预应力混凝土连续梁。
连续梁主墩为圆端形实体桥墩，顶帽采用C35钢筋混凝土，横桥向长度为940cm,顺桥向宽度为360cm o梁体为单箱单室、变高度、变截面结构，0#段采用支架法施工，其余节段均采用挂篮悬臂浇筑。
2.施工计划临时固结在墩身浇筑完成3天后开始施工，1天内完成立模和浇筑混凝土。
3.主要施工方案临时固结采用预埋64根Φ32mm精扎螺纹钢筋，浇筑4个200×55×60cm临时支座混凝土。
4.施工方法及措施4.1临时支座设置墩身施工完毕后，在墩顶顺桥向两侧设置四个临时混凝土支座，其尺寸为长X宽X高=200X55X60c∏]0在施工时临时支座顶面设置IoCnI 厚硫磺砂浆层，另为防止临时支座混凝土受压时局部崩裂，在临时支座处布置三层钢筋网片，间距为20OnInb其中横桥向配置5根Φ12mm螺纹钢筋,顺桥向配置20根Φ12mm螺纹钢筋;1.2墩梁固结墩身与梁体的连接采用在墩身内两侧预埋64根PSB785Φ32mπι精扎螺纹钢筋。
设置锚垫板(O.12m*0.12m)和螺旋钢筋后，利用锚垫板锚固①32精扎螺纹钢筋，并利用锚垫板取代①32精扎螺纹钢筋与混凝土之间的粘结力。
待0#块碎浇筑完成，强度达到设计值的80%后,对64根精扎螺纹钢筋进行张拉，张拉力为15t∕根，完成对墩梁的临时固结来抵抗施工中的不平衡弯矩；iE⅞B平面图4.3墩梁固结的解除待连续梁完成合拢段预应力钢束张拉压浆工作以后，便可对墩梁临时固结进行解除。
先对精扎螺纹钢筋进行松张，解除拉力，然后解除硫磺砂浆层，再割断精扎螺纹钢筋，最后凿除临时支座混凝io5.主要施工机械设备配置每个墩临时支座施工机械配置见下表5-1：表5-1每个墩临时支座施工机械配置6.关键工序及质量为了确保临时支座施工的质量，施工中注意以下几点：1）精扎钢严禁电焊。
连续梁临时支墩施工设计
连续梁临时支墩施工设计浅析摘要：本文主要介绍现浇预应力连续箱梁悬臂法施工中，临时固结措施采用钢管混凝土柱临时支墩施工时，临时设施如何施工设计，对选用的结构如何进行分析检算，进而判断该结构是否满足施工要求。
0前言随着铁路、公路、市政道路的迅速发展，在工程建设中，跨线连续梁悬臂法施工的现浇预应力混凝土连续箱梁被越来越广泛的使用，主墩临时固结措施的稳定性和安全性就显得尤为重要，其中连续梁主墩在15m以下的主要采用临时支墩作为临时固结措施。
本文主要以跨廊涿高速公路48+80+48m连续梁钢管混凝土临时支墩施固结措施工为例，浅析连续梁临时支墩施工设计。
1工程概况新建铁路京石客运专线跨廊涿高速公路48+80+48m连续梁主墩高度均为9.5m，连续梁两侧同步浇筑块体共计10块（不考虑合龙段），采用三角挂蓝进行施工。
2临时支墩结构设计根据48+80+48m连续梁设计参考图提供的主墩中支点处不平衡弯矩为40556kn·m，及相应竖向支反力为33916kn，进行临时固结设计。
图1临时支墩墩固结措施平面图图2临时支墩固结措施立面和截面图临时固结设计为8根钢管混凝土支墩，为了减少了地基处理环节，钢管混凝土临时支墩设在一级和二级承台上，分布于墩身两侧，大小里程两侧各4根，钢管混凝土支墩采用外经0.720cm、壁厚0.8cm的钢管，材质为q235b，在钢管柱的直径确定后，从钢管柱的间距的简化中心距离越大稳定性越好为出发点，将临时支墩钢管柱设计布置为纵向间距8.3m（两侧临时支墩模型简化中心距离），横向间距5.8cm，最大高度13.7m。
内部c50钢筋混凝土，钢筋规格为hrb335φ20，根数为16根，上部与梁体进行连接，临时支墩钢管柱与承台预埋钢板焊接，横向理论上不会产生不平衡弯矩，但是根据构造要求设置缀杆, 横杆使用20a工字钢、斜杆使用14b号槽钢连结，并与同侧4根临时支墩组成格构柱，缀杆满足构造要求。
由于顺桥向产生不平衡弯矩，钢管混凝土支墩顺桥向与墩身固结，满足钢管混凝土支敦横向剪力要求即可，顶面缀杆交叉连接，满足平面失稳的构造要求。
墩梁临时固结检算书-80米主跨
（48+80+48）m预应力混凝土连续箱梁桥临时固结设计计算书1. 临时固结设计在悬臂浇注施工过程中，为保证“T”形结构的稳定性，在桥墩顶面（0#块梁底）设置4个0.4m（宽）×1.8m（长）的临时支墩（见图1），临时支墩采用标号C50的混凝土块，每个临时支墩内部配置φ25高强精轧螺纹钢筋42根，同时配置适当的普通钢筋。
精轧螺纹钢筋埋入桥墩90cm，埋入梁体90cm。
在临时支座底面、顶面各设一层塑料薄膜（或油毛毡）隔离层。
临时支座中心距离桥墩图1 临时固结平面图3. 临时固结的强度检算3.1 设计要求48+60+48m连续梁临时锚固结构中支点处应能承受35486 kN.m的不平衡弯矩及20852kN的支反力，连续梁两端混凝土浇注不平衡重不超过20t。
3.2 材料参数螺纹钢筋：精轧螺纹φ25：A=490mm2, 计算最大应力σ=700MPa混凝土C50：轴心受压强度设计值22.4MPa。
3.3临时支墩混凝土抗压强度临时混凝土支墩的最大压力为R2=20852 kN，桥墩一侧临时支墩的受压面积为：2×1.8×0.4=1.44m2混凝土的压应力20852/1.44=14.5MPa <22.4 MPa计算中未计螺纹钢的有利因素，强度满足安全性要求。
M=Nd图2 临时固结受力图3.4 临时支墩锚固钢筋强度对于螺纹钢筋，按承受最大的不平衡弯矩假设计算。
单根螺纹钢筋的极限抗拉(压)力：490×700=343000N=343.0 kN桥墩一侧共68根（只计最外侧2排的钢筋）螺纹钢筋能够抵抗的最大不平衡弯矩是：M=2×34×343×2.7=62975kN.m>35486kN.m螺纹钢筋能够满足抵抗最大不平衡弯矩的要求，安全系数为n=62974.8/35486=1.77附：临时支墩受力分析（仅供参考）1.计算图式由于主要分析临时固结处的支反力，因而将梁体部分视为刚体，计算图式如图A1所示。
浅析(48+80+48)连续梁0#块施工技术要点
浅析（48+80+48）连续梁0#块施工技术要点摘要：沪昆铁路客运专线长昆湖南段中柳林溪大桥（48+80+48）连续梁0#块工程施工已圆满顺利完成。
0#块梁体施工中，临时支墩、支架平台施工、支架预压等工序是施工的重要环节。
现结合柳林溪大桥连续梁0#块的施工实践，阐述上述工程施工过程中的方案选择以及施工技术控制要点，希望能对类似工程施工及解决有关技术问题有所帮助。
关键词：临时支墩支架平台施工支架预压1、工程概况沪昆铁路客运专线长昆湖南段柳林溪大桥连续梁跨径为：（48+80+48）m。
主墩1＃、2#墩承台尺寸分别为11.5×15.1×7m、14.6×14.6×3m，墩身高度分别为25.5m、18m。
箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.7m，中支点高6.65m。
0号块长度为12m，顶板厚40㎝，底板厚100—92.1㎝，腹板厚90㎝，腹板外侧在墩顶处加厚。
墩顶箱室设置厚2.4m横隔板。
0号块采用C50混凝土，混凝土方量为251.6方，梁重654吨。
采用三向预应力体系，纵向、横向及竖向预应力。
纵向及横向预应力体系预应力筋均采用1×7-15.2-1860-GB/T5224-2003预应力钢绞线，竖向预应力筋采用Φ25高强精轧螺纹钢筋。
腹板束和顶板束各4孔张拉束，腹板束为7束钢铰线，采用OVM15-7锚具；顶板束为15束，采用OVM15-15锚具；横向顶板束47孔，采用BM15-4锚具；竖向束为100孔，采用JLM-25锚具。
2、施工难点经全桥轴线和顶面高程详细复核后，开始0号块施工。
0号块为墩顶梁体悬浇的起始块段，具有结构复杂、施工难度大、质量标准高、施工条件差等特点。
具体表现在：梁体内预应力管道集中，普通钢筋布设密集，0号块混凝土方量大，侧面积大，梁体较高等方面。
3、临时支墩施工3.1临时支墩设计连续梁临时支墩主要有墩体内支墩和墩体外支墩两种形式，其作用是支承梁体重量和抵抗施工过程中难以避免的不平衡弯矩。
青银特大桥48+80+48m预应力混凝土连续梁施工方案
（48+80+48）m三跨预应力混凝土变截面连续箱梁【摘要】：本文介绍了梁圈青银高速公路特大桥主桥40+80+48m预应力连续箱梁的施工方法，对悬臂浇筑预应力混凝土箱梁可起到一定的借鉴作用。
【关键词】：悬臂浇筑预应力连续箱梁施工方法一、工程概况主桥上部结构为（48+80+48）m三跨预应力混凝土变截面连续箱梁，由单箱单室箱形截面组成。
箱梁根部梁高6.4m，跨中梁高3.6m，。
箱梁顶板宽11.7m，底板宽6.4m，翼缘板悬臂长为2.65m。
箱梁高度从距墩中心3.6m处到跨中合龙段处按二次抛物线变化，墩顶0#块设厚3m的横隔板及边跨端部设厚1.45m的横隔板，跨中部位设0.6m横隔板。
箱梁采用三向预应力体系。
箱梁纵向分段长度为3×4.0m+3×3.5m+3.0m+3×2.5m。
0#块总长12.0m,边跨、中跨合龙段长度均为2.0m，边跨现浇段长度为7.75m。
悬臂现浇梁段最大重量为125.9吨，混凝土强度C55。
二、施工方法及施工流程（一）总体方案主桥上部预应力混凝土变截面连续箱梁0#块在墩旁的支架上一次浇筑完成。
主桥箱梁边跨现浇段采用搭设满堂架施工。
合拢段利用挂篮的底模及模板施工。
（二）0#段施工1、墩梁临时固结施工在每个主墩上设置50cm宽、640cm长的C55混凝土临时支座、上下两层沙箱以及2×67根Φ32的普通螺纹钢筋。
2、0＃块支架的设计与施工0＃块采取在经过处理地基（地基采用原土夯实并浇筑30cm厚C30混凝土硬化）上设置落地满堂脚手架施工。
0＃块在承台上搭设支架一次浇注完成。
（三）悬臂梁段施工从1#段开始采用两个独立的挂篮在两端进行对称悬臂灌注施工。
悬臂施工采用轻型菱形桁架式挂篮。
①、挂篮总体结构菱形桁架：它是挂篮的主要承重结构，由两片组成，位于箱梁腹板位置，中间设置平联，主桁架由[30aA3槽钢组焊而成，节点处用M32高强螺栓和δ20节点板连接，前上节点处和前上横梁连接，前上横梁由16aA3组焊而成桁架结构，上设8个吊点，其中，2个吊外侧模，2个吊内模，4个吊底模架前横梁。
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48+80+48m连续梁临时固结抗倾覆计算跨津山铁路特大桥(48＋80＋48)m连续梁0#块临时固结检算书计算：复核：审核：中铁电化局天津集装箱项目经理部二〇一四年一月目录1 计算依据 (1)2 临时固结概述 (1)3 根据设计文件计算 (2)3.1工况分析 (2)3.2荷载计算 (3)3.3设计计算 (5)4考虑施工中特殊荷载 (6)4.1工况分析 (6)4.2荷载计算 (6)4.3设计计算 (7)1 计算依据(1)中铁咨询设计院提供的图纸《有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）》图号津集施桥(参）-01；(2)新建铁路天津新港北铁路集装箱中心站工程施工图《跨津山铁路特大桥》津集施桥-01-Ⅲ(3)《混凝土结构设计规范》(4)《路桥施工手册》。
2 临时固结概述悬臂法施工时，主墩临时固结是上部构造施工安全和质量的关键工序，施工临时固结时，应确保其施工质量。
连续梁在采用分段悬臂浇筑过程中，永久支座不能承受施工中产生的不平衡力矩，施工中需采取临时锚固措施，以提供竖向支撑、抵抗施工中产生的各种不平衡力矩，保证“T”构平衡。
对于铰接的预应力混凝土连续梁悬臂浇筑T构，相关施工技术规范和设计文件均要求在悬臂浇筑前“应先将墩顶梁段与桥墩临时固定”。
设计文件明确悬臂T构的最大不平衡弯矩和竖向反力。
在《有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）》图号津集施桥(参）-01设计说明书施工方法及注意事项中，对墩梁临时固结措施的要求是：“临时固结措施，应能承受中支点处最大不平衡弯矩23673KN－m和相应竖向反力31466KN。
此不平衡弯矩未考虑一侧挂篮突然坠落的情况，施工中应加强挂篮锚固，杜绝发生此类事故。
临时锚固措施一般可采取墩顶临时固结、在墩旁设置临时墩等方式，施工单位应结合具体荷载进行计算和检算，并相应设计临时锚固措施，其材料及构造由施工单位自行设计确定。
”墩梁临时固结抗倾覆设计采用计算方法为以设计文件给定的M和N确定临时固结抗压强度；以挂篮连带悬臂节段混凝土状态坠落为最不利倾覆弯矩计算产生的拉应力，确定临时固结的锚固拉力；再以抗压混凝土和锚固钢筋一体化核算规范所要求的安全系数。
这样的计算方法既满足了设计抗倾覆要求，又满足了悬浇的最大风险因素要求，同时也满足施工中最大不平衡荷载20吨的要求。
跨金丽温高速公路1#特大桥100m连续梁临时固结固结采用C50钢筋混凝土块体，尺寸 2.2m×0.65m，分列支撑垫石两侧；为方便拆除，临时固结上下设置2层5cm厚同强度硫磺砂浆；并在临时固结内设置锚筋，每个临时固结均采用105根3m长Φ28mm钢筋，锚入墩内1.5m，锚入梁内0.85m。
图2-1 临时锚固布置图3 根据设计文件计算3.1工况分析在《有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）》图号津集施桥(参）-01设计说明书施工方法及注意事项中，不考虑一侧挂篮突然坠落的情况（施工时应加强挂篮锚固，杜绝该类事故发生），只考虑正常施工的情况，即以下两种工况。
工况1：悬浇节段工况，即在浇筑混凝土时，考虑施工机具荷载和风荷载的不对称作用，不同步浇筑节段混凝土的重量差为20t（混凝土8m3）。
工况2：挂篮行走工况，即在挂篮行走时，考虑施工机具荷载和风荷载的不对称作用的同时，不同步移动挂篮。
两种工况的荷载分别计算，不会同时产生。
3.2荷载计算荷载为竖向荷载和不平衡弯矩。
竖向荷载计算如下：临时支墩所承受的竖向力为混凝土自重，考虑人群机械及冲击荷载，并取恒载系数为1.2,活载系数为1.4,则:混凝土重量为:2955t，（0号块和2倍的1至10号块）机械:2.5×1.2×7×8.9=186.9KN人群:2.5×1.4×7×8.9=218.05KN冲击荷载:2×1.4×7×8.9=174.44KN菱形角挂篮及模板重量为62.74t则竖向荷载为:(627.4+29550)×1.2+186.9+218.05+174.44=36792.27KN 最大不平衡弯矩计算考虑的不平衡荷载有:（1）一侧混凝土自重超重5%；（2）一侧施工线荷载为0.48KN/m2,另一侧为0.24KN/m2（即考虑机具、人群荷载）；（3）施工挂篮的动力系数,一侧采用1.2,另一侧采用0.8；（4）另一侧风向上吹,按风压强度W=800Pa；（5）节段浇筑不同步引起的偏差,控制在20t以下；（6）挂篮行走不同步，挂篮自重62.74t。
根据工况分析及规范要求，可得荷载组合：组合一:(1)+ (2) + (3) + (4)组合二:(1)+ (2) + (3) +（5）组合三:(1)+ (2) + (4) +（6）以最远端的10号块为计算节段,其自重为89.1t,距离墩中心为37.25m，则：(1) 1477.5×10×5%=738.75KN(2) (0.48-0.24)=0.24KN/m2(3) 62.74×10×（1.2-0.8）=250.96KN(4)0.8KN/m2(5) 20×10=200KN(6) 62.74×10=627.4KN组合一:M=738.75×18.625+0.24×3.5×8.9×18.625+250.96×37.25+0.8×8.9×37.27×18.625=28189KN-m组合二:M=738.75×18.625+0.24×3.5×8.9×18.625+250.96×37.25+200×37.25=30696.7KN-m组合三:M=738.75×18.625+0.24×3.5×8.9×18.625+0.8×8.9×37.27×18.625+627.4×3.5=21036.73KN-m按照设计文件要求，临时固结措施要承受中支点处最大不平衡弯矩2367.3KN.m 及相应竖向支反力31466KN ，检算时取设计与计算的较大值，即最大支撑力为36792.27KN ，最大不平衡弯矩为30696.7KNm 。
3.3设计计算墩顶临时固结结构示意图、临时固结的受力结构分析如下图所示：根据平衡条件可得：⎩⎨⎧+==+A LR M LR N R R BB A 倾……………① 由公式①可求得：⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧=-=2L M NL 2L 倾倾＋B A R M NL R …………②由公式②计算出A 、B 两临时固结处的反力，即混凝土的最大压应力，以确定混凝土标号；计算出竖向主筋（墩梁锚固钢筋）的最大压力和最大拉力，按最大值（一般拉应力偏大）配置墩梁锚固钢筋。
计算时，按钢筋混凝土设计规范和桥梁施工技术规范选取材料安全系数和抗倾覆安全系数。
本计算中L=1.625m ，N=36792.27 kN ，M=30696.7kNm ，可求得⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧===-=kN R kN M NL R B A 27.278412L M NL 997.89502L 倾倾＋ 均为压力。
按照设计文件计算的最大不平衡弯矩M 和相应竖向反力N 计算结果，墩顶临时固结大多为压应力，极少有拉应力。
按此结果设置混凝土临时固结就可满足抗倾覆要求，可根据此压力确定临时固结的混凝土标号。
临时固结的横截面尺寸为0.65×2.2m ，最大竖向力为27841.27KN ，固结混凝土采取C50，压应力为： )MPa 7.9265.02.227.27841=⨯⨯=σ<f c =23.1MPa （C50混凝土轴心抗压强度）,满足要求。
4考虑施工中特殊荷载4.1工况分析在施工中，悬臂浇筑到最后节段，如果没有做好挂篮锚固，会发生挂篮连带混凝土坠落事故，这是施工单位最担心的特殊事件，此时也不希望引发T 构倒塌，避免带来更大的损失。
在这种工况下，最不利的倾覆弯矩会产生拉应力。
对应这种拉应力，就该设置抗拉锚固钢筋。
4.2荷载计算荷载主要是竖向荷载和不平衡弯矩，竖向荷载计算同上节，为36792.27KN 。
不平衡弯矩计算时应考虑挂篮坠落的最大荷载，此时其他荷载均应免去，可以大大简化计算程序。
即考虑一侧各节段混凝土自重超重5%，以及一侧挂篮与梁段混凝土掉落，由此产生的不平衡弯矩为最不利受力状态。
()m48.6812665.2337022.33045261.1652075.1518339.148373.143263.129324.11501.99712.7576.63911.474403.312KN M =++⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎣⎡++++++++++= 4.3设计计算根据上节分析得⎩⎨⎧+==+ALR M LR NR R B B A 倾……………① 由公式①可求得：⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧=-=2L M NL 2L 倾倾＋B A R M NL R …………② ⑴按最大弯矩计算本计算中取L=1.625m ，N=36792.27 kN ，M 1=68126.48kNm ，可求得⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧==-=-=kN R kN M NL R B A 56.208962L M NL 86.25652L 倾倾＋ 即最大压力为20896.56kN,最大拉力为2565.86kN ，通过最大压力确定混凝土标号；最大拉力配置墩梁锚固钢筋。
考虑采用Ф28螺纹钢，材料属性为：截面面积A ＝615.8mm 2,标准强度设计值取400MPa ，弹性模量取2×106Mpa ，单根力＝615.8×400＝246.32kN 。
故需设置螺纹钢为2565.86/246.32=11根。
⑵按2倍安全系数的最大弯矩计算本计算中L=1.625m ，N=36792.27 kN ，考虑2倍安全系数，最大不平衡弯矩值取计算值得2倍，M 2=2*68126.48=136252.96kNm ，可求得⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧==-=-=kN R kN M NL R B A 12.603202L M NL 9.235272L 倾倾＋ 即最大压力为60320.12kN,最大拉力为23527.9kN 。
综合上述所有计算可知，考虑2倍安全系数时的工况，压力、拉力最大，以最大压力确定混凝土标号；最大拉力配置墩梁锚固钢筋。
临时固结的横截面尺寸为0.65×2.2m，最大竖向力为60320.12KN，固结混凝土采取C50，压应力为：()MPaσ< f c=23.1MPa（C50混凝土轴心抗压60320=⨯.⨯=65211.2.2.0212强度）,在不考虑钢筋的情况下即可满足要求。