马蹄沟桥连续梁合拢临时固结5.3(精)
80m连续梁墩顶临时固结
墩顶临时固结计算(1) 概述参见示意图6，采用临时支柱尺寸为2000×800mm的矩形截面，为素混凝土结构（可配构造网片钢筋），一个墩顶布置4个，墩顶每侧布置25根f pk=930φ32精轧螺纹钢，每根预拉力40t。
(2) 临时支柱受力由设计图知，中跨合拢前，中墩承受箱梁混凝土自重荷载2816.4t，施工挂篮及模板荷载按150t计，精轧螺纹钢预拉力2000t，则中跨合拢前，中墩承图6受的总荷载为2816.4+150+2000=4966.4t。
考虑最不利情况：挂蓝倾覆，混凝土脱落，产生弯矩：（100.45+75）×37.5=6579.4t.m。
精轧螺纹钢产生的最大平衡弯矩：25×4.3×78=8385 t.m。
满足要求。
墩顶永久支座刚度比临时支柱小，为简化计算，假设永久支座不受力，则不考虑倾覆时一个临时墩柱所受压力为：4966.4÷4＝1241.6t考虑倾覆时，墩顶不平衡弯矩由临时墩柱平衡，每个临时墩柱增加（或减少）的压力为：6579.4÷4.3÷2＝765t则临时支柱所受总压力为：1241.6＋765＝2006.6t或1241.6-765＝476.6t（精轧螺纹钢不受力）。
(3) 临时支柱验算根据施工需要，临时支柱设计为C50素混凝土受压短柱结构（配构造钢筋网片），截面A＝2000×800＝1600000㎜2。
C50素混凝土轴心抗压强度设计值为：fcc＝0.85fc＝0.85×23.1＝19.6MPa其承载力为：Nu＝фAfcc＝1.0×1600000×19.6＝31360000N＝3136t＞2006.6t,临时墩柱受力满足。
（4）墩或梁局部承压验算由于梁的混凝土标号C50，由墩顶临时布置知，梁局部承压满足。
此处主要验算墩的局部承压。
墩顶不配置间接钢筋的局部受压承载力公式：F f A cc lu l lωβ= ω——荷载分布影响系数，取1.0； lβ——混凝土局部受压强度提高系数，取1.17； ccf ——素混凝土抗压强度设计值，C35砼，取MPa 2.123.1485.0=⨯； ln A ——局部受压面积，取1600000mm 2。
马蹄沟特大桥73号墩满堂支架计算
７． ５＝ ３ ． ８ ｔ ｍ 。 ８ ２ １ ／
１ 工 程概 况
３ ２ｉ ｎ连续现浇箱梁 ， 为马蹄 沟大理河特大桥 ７ 、４号 、５ ３号 ７ ７ 号跨 ， 大 、 里程 的边跨直线段采用满堂支架 法施 工。 小
中 图分 类 号 ： ４ ． Ｕ４ ２ ３ 文 献标 识 码 ： Ａ
扣 件 式 钢 管 脚 手 架 构 造 简 单 ， 装 方 便 ， 恒 、 载 作 用 下 稳 安 在 活
３箱 梁 底部 模板 选 用 组 合 钢模 板 ｌ０２ （０ ×１ ０ ） ｃ １ ，３０ ０×５ ）Ｔ ； ｒ ３ ２ ５ｎ ｎ
『 ］＝ ． ／ ｎ 。 ｒ ＝１ ０ｔａ ２
用二 八 灰 土处 理 ， 在 其 上 浇 筑 一 层 １ ｍ 厚 的 Ｃ ５防 水 混 凝 黄土地基遇水塌 陷引起该通道 出现裂缝 ， 再 ５ｃ ２ 因此 在 以后 的施工 中针 土 ， 纵 坡 和通 道设 计 纵 坡 （ ． ％ ） 致 并 设 计 单 向 横 坡 （ ％ ） 其 ０５ 一 ２ 偏 对湿 陷性 黄土地 基需 经强夯 处理 ， 善土 的物理 力学 性质 ， 改 减小 向通 道 西 侧 ， 地 表 水 汇 聚 在 通 道 的 西 侧 ， 西 侧 的 洞 脚 处 设 置 或 消 除地 基 的 湿 陷 变 形 ， 在 湿 陷 性 黄 土 地 基 上 铺 一 层 ３ ｍ厚 将 在 并 ０ａ 排水 沟 ， 进 洞 口的 地 表 水 引 出 洞 外 ， 把 与 排 水 沟 接 触 的 洞 身 的二八灰土防水 ， 把 并 同时要处理好通道沉降缝止水 问题 ， 以防施 工过 做 防 水 处 理 。 同时 处 理 过 程 中需 加 强 临 时 排 水 ， 护 通 道 地 基 。 保 程 中 的临 时 排 水及 施 工 完 后 的 地 表径 流 流 入 湿 陷性 黄土 地 基 中 。 参 考文献 ：
连续梁合拢段施工方案.doc
新建京石铁路客运专线JS-1 标段DK21+070～DK35+560永定河特大桥跨京良路40+64+40m 连续梁合拢段施工方案编制：复核：审核：中铁二十二局京石客运专线项目经理部2010年7月目录一、编制依据................................................二、工程概况................................................三、施工工期...............................................四、合拢段施工方案..........................................合拢段总体施工方案..........................................、施工工艺..................................................施工工艺流程...............................................施工工艺流程图..............................................、临时锁定..................................................、临时锁定计算原理..........................................应力分析....................................................刚性支撑设置................................................边跨合拢临时刚性支撑计算....................................中跨合拢临时刚性支撑计算....................................支撑焊缝强度...............................................临时张拉束..................................................边跨合拢....................................................中跨合拢....................................................合拢段配重..................................................、合拢段两端配重的目的.......................................边跨合拢时配重施工..........................................中跨合拢时配重施工..........................................、合拢段混凝土施工..........................................、钢筋施工与预应力管道.......................................、临时支撑墩的拆除..........................................、施工技术保证措施..........................................五、机构人员组成及劳动力分配.................................六、质量管理和质量控制的组织保证措施. ........................ 、质量管理..................................................、质量控制保证措施..........................................七、安全组织保证措施.........................................、安全保证组织机构...................................................................................八、环境保护、文明施工措施...................................、环境保护措施..............................................、文明施工..................................................九、夜间施工措施............................................ 错误 ! 未定义书签。
墩梁临时固结施工方案2x100米连续梁(定稿)
新建铁路杭州至长沙客运专线浙江段(HCZJ-6标段) 江山港特大桥60+2×100+60m悬臂浇筑预应力钢筋混凝土连续梁墩梁临时固结专项施工方案中铁九局杭长客专项目经理部2011年1月3日新建铁路杭州至长沙客运专线浙江段(HCZJ-6标段) 江山港特大桥60+2×100+60m悬臂浇筑预应力钢筋混凝土连续梁墩梁临时固结专项施工方案编制：审核：审批：中铁九局杭长客专项目经理部2011年1月3日局主管部门审批记录表目录第一章工程概况 (5)1.1工程概况 (5)1.2、墩身及墩顶O＃块梁段概况 (5)1.3、施工的难点和重点 (5)第二章临时固结方案 (7)2.1、临时固结抗倾覆荷载 (7)2.2、临时固结方案检算 (7)2.3、临时固结结构方案 (10)2.4技术标准 (11)第三章、施工工艺及主要施工方法 (12)3.1、总体施工方案 (12)3.2、施工工艺流程、施工方法 (12)第四章方案所需的特殊机械、材料、劳力计划 (14)第五章、施工注意事项 (14)第六章、附—施工图 (15)第七章、附件—第三方检算书 (15)第一章工程概况1.1工程概况江山港特大桥位于里程DK241+600～DK243＋900 处，全长2300m。
桥孔布置为1-32m+2-24m简支梁（门式墩）+1-24m+2-32m+3-24m+3-24m+1-32m 简支梁+1-（48+80+48）m连续梁+1-32m+2-24m+2-32m简支梁+1-（75+2×135+75）m连续梁+3-32m简支梁+（40+64+40）m连续梁+35-32m+1-24m+24-32m+1-24m+4-32m简支梁+1-（60+2×100+60）m连续梁+1-32m+3-24m+14-32m简支梁。
其中第135～138孔梁上跨江山港，桥跨孔径设计为四孔（60m＋2×100m ＋60m）后张预应力钢筋混凝土连续梁。
大桥连续梁连续梁临时锚固措施施工专项方案
第一章编制说明1.1编制依据1、新建贵广铁路工程设计图，时速300公里客运专线铁路《无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁（双线）》（跨度：40+64+40m）【图号：专桥贵广09 】；2、《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》（铁建设[2005]160号）；3、《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》（JTJ041-2000）；4、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ213-2005）；5、《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）；6、《黄落绥江大桥设计图》；7、专家评审意见和相关施工经验。
1.2 编制目的在连续梁悬灌施工过程中，可能会产生不平衡力，为确保施工安全，在0#块处采用临时锚固措施，来抵消不平衡力，同时为现场施工技术进行有效的指导，特编制此方案。
1.3编制范围本方案至适应于黄落绥江大桥连续梁施工临时锚固施工。
第二章工程概况及工程数量2.1 工程概况黄落绥江大桥位于广东省肇庆市怀集县坳仔镇境内，依次于黄落村上游300m左右处跨越省道S263至黄落村的乡道，跨越绥江左汊、绥江中心小岛、绥江右汊，再跨越省道S263至乡道（砼）。
黄落绥江大桥为双线桥，位于缓各曲线及直线段上，线间距为4.8 m，全桥长319.88m，中心里程为：DK668+656.040，起始里程：DK668+496.10～DK668+815.98，全桥跨孔布置为1-32+1-（40+3×64+40）m连续梁，全桥共5墩2台。
本桥2、3、4、5号墩上部连续梁全部采用悬臂挂篮法施工，0#块采用托架法施工，为确保施工安全，需对0#块采用临时锚固措施进行固结。
2.2 工程数量表2-1 主要工程数量表第三章临时锚固设计3.1 设计说明连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，施工管理与控制差异。
人为操作的不准确等因数，连续梁会产生一定的不平衡力矩，根据相关施工经验和现在管理与控制水平，现就40+64+40m连续梁施工临时锚固的形式以及受力情况进行分析设计计算：3.1.1已知数据3.1.2临时锚固设计1、临时锚固的位置及尺寸设计见下图：图3-1-1 临时锚固示意图2、临时支座采用C50钢筋混凝土，截面尺寸为1.6×0.6m3、临时支座外侧在墩身施工时预埋Ф32抗拉锚筋，按3根一束进行设置，每个临时支座设置30根，内侧配Ф22钢筋，间距15cm。
跨S242省道连续梁合拢段施工方案(精)
新建连云港至盐城铁路站前工程LYZQ-II 标跨S242省道连续梁合拢段施工方案编制：审核：批准：中铁十一局连盐铁路项目经理部二0一五年十月1 目录一、编制依据 (1)二、工程概况 (1)三、总体合拢方案 . (1)3.1 边跨直线段施工 (2)3.2 边跨合拢段施工 (3)3.3 中跨合拢段施工 (7)四、合拢段施工的主要技术要求和重点注意事项 (11)五、施工监控量测 . (12)5.1挠度监测 (12)5.2合拢段中线控制 (12)5.3立模标高控制 (12)六、主要安全质量措施 . (12)6.1混凝土浇筑及养护质量保证措施 . (12)6.2主要安全质量措施 (13)1 跨S242省道连续梁合拢段施工方案一、编制依据1、《跨S242省道、烧香河特大桥第二册》图号：连盐施桥（特）32-II2、《有砟轨道预应力混凝土连续梁40+56+40》图号：连盐施桥参11-Ⅱ3、《铁路预应力混凝土连续梁悬臂浇筑施工技术指南》（TZ324-2010）4、我单位拥有的科技工法成果和现有的企业管理水平、劳力设备技术能力，以及长期从事铁路施工所积累的丰富的施工经验。
二、工程概况跨S242省道、烧香河支流特大桥起讫里程为XWD1K22+981.767～XWDK29+237.232，桥全长6255.465m ，桥址位于江苏省连云港市连云区，为依次跨越S242省道、烧香河支流河而设。
桥上线路设计时速120公里，采用有砟轨道无缝线路。
跨S242省道公路设置（40+56+40）m 连续梁，连续梁里程为XWDK024+321～XWDK024+459，墩号为41#、42#、43#、44#。
跨S242省道连续梁共31个梁段，中支点0号段长度9m ；一般梁段分成3.5m 和4.0m ，合拢段长2.0m ，边跨直线段长11.6m ，最大悬臂浇筑块重720.2KN 。
三、总体合拢方案跨S242省道连续梁共有3个合拢段，其中边跨合拢段2个，中跨合拢段1个；42#、43#墩边跨采用轮扣式钢管支架合拢，中跨合拢段采用挂篮合拢。
40-+64+40m连续梁合拢段施工方案
连续梁合拢段施工顺序为由边向中间进行，即先合拢边跨再合拢中跨，根据实际施工进度情况，合拢段全部采用合拢吊架施工，合拢吊架利用施工挂篮底模及外模系统。
当悬臂浇筑梁段施工完成后进行合拢段吊架的安装，待外模和吊架系统安装好后，将挂篮主桁架拆除。整个合拢施工过程中每个步骤均调整配重以保证T构平衡及合拢段的稳定性。
四、主要施工方法
（一）、施工工艺流程 ：边跨合拢段施工工艺流程图
中跨合拢段施工工艺流程图
（二）、合段施工吊架及模板
合拢段采用吊架施工，合拢吊架及其模板、外模、内模利用施工挂篮的部分构件，吊架布置见附图。吊架底模及外侧模采用挂篮大块模板，内模采用竹胶板。合拢吊架包括：底模系、翼板系包含外模版、内模及其它。
c锚具和夹片类型符合设计规定和预应力钢绞线张拉的需要；
d施加预应力前，对砼构件进行检验，砼强度不低于43Mpa；
e张拉步骤为：
底板纵向钢绞线：
0――20%δk――100%δk（持荷5分钟）――103%δk（持荷5分钟）――δk（回油锚固）
预应力粗钢筋、横向钢绞线：
0――20%δk――100%δk（持荷5分钟）――δk（锚固）
采用劲性骨架和张拉临时合拢束锁定方案，使合拢段两端形成可以承受一定弯矩和建立力的刚接结点，防止由于温度等各种因素影响在合拢未完成之前就产生变形。对刚性支撑的短面积和支撑的位置及临时束的张拉力必须严格按设计意图要求施工。刚性支撑锁定时间根据连续观测的结果确定，原则上是各合拢段在规定的时间，即梁体变形最小和温度变化幅度最小时i间区间内，同一合拢段两端对称、均衡同步锁定，以免合拢段造成结构温度变形零点发生突变。为了减少锁定时间，在锁定之前，应完成合拢临时束的张拉准备工作（如千斤顶安装就位等）。待刚性支撑焊完并检查合格之后，要求尽快张拉临时束，并在1小时之内张拉完按要求的全部合拢临时束，临时束张拉完毕即完成了合拢锁定，至此已构成超静定刚构体系，锁定完后应立即灌注混凝土。
墩梁临时固结施工方案2x100米连续梁(定稿)
新建铁路杭州至长沙客运专线浙江段(HCZJ-6标段) 江山港特大桥60+2×100+60m悬臂浇筑预应力钢筋混凝土连续梁墩梁临时固结专项施工方案中铁九局杭长客专项目经理部2011年1月3日新建铁路杭州至长沙客运专线浙江段(HCZJ-6标段) 江山港特大桥60+2×100+60m悬臂浇筑预应力钢筋混凝土连续梁墩梁临时固结专项施工方案编制：审核：审批：中铁九局杭长客专项目经理部2011年1月3日局主管部门审批记录表目录第一章工程概况 (5)1.1工程概况 (5)1.2、墩身及墩顶O＃块梁段概况 (5)1.3、施工的难点和重点 (5)第二章临时固结方案 (7)2.1、临时固结抗倾覆荷载 (7)2.2、临时固结方案检算 (7)2.3、临时固结结构方案 (10)2.4技术标准 (11)第三章、施工工艺及主要施工方法 (12)3.1、总体施工方案 (12)3.2、施工工艺流程、施工方法 (12)第四章方案所需的特殊机械、材料、劳力计划 (14)第五章、施工注意事项 (14)第六章、附—施工图 (15)第七章、附件—第三方检算书 (15)第一章工程概况1.1工程概况江山港特大桥位于里程DK241+600～DK243＋900 处，全长2300m。
桥孔布置为1-32m+2-24m简支梁（门式墩）+1-24m+2-32m+3-24m+3-24m+1-32m 简支梁+1-（48+80+48）m连续梁+1-32m+2-24m+2-32m简支梁+1-（75+2×135+75）m连续梁+3-32m简支梁+（40+64+40）m连续梁+35-32m+1-24m+24-32m+1-24m+4-32m简支梁+1-（60+2×100+60）m连续梁+1-32m+3-24m+14-32m简支梁。
其中第135～138孔梁上跨江山港，桥跨孔径设计为四孔（60m＋2×100m ＋60m）后张预应力钢筋混凝土连续梁。
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TA11 太中银铁路工程
马蹄沟大理河特大桥悬浇连续梁合拢段施工方案报审表
工程名称：太中银铁路工程施工标段：SJS-Ⅱ施工单位：中铁十七局集团有限公司太中银铁路工程指挥部编号：
太中银铁路工程
内部审核意见表
工程名称：太中银铁路工程施工标段：SJS-Ⅱ单位工程名称：马蹄沟大理河特大桥悬浇连续梁合拢段施工方案
施工单位：中铁十七局集团有限公司太中银铁路工程指挥部第一项目经理部
马蹄沟大理河特大桥悬浇连续梁合拢段施工
马蹄沟大理河特大桥32m+48m+32m连续梁采用挂篮悬浇方法进行施工,合拢顺序为先边跨后中跨。
边跨合拢段混凝土浇筑后,张拉边跨预应力束,解除主墩顶临时固结,使悬臂T构变为简支结构;中跨合拢后,使两个简支结构形成一个连续梁,完成两次体系转换。
1、合拢段需解决的问题
合拢段施工主要需解决3个问题:1)吊架的安装问题;2)合拢段的临时锁定问题;3)合拢段混凝土浇筑问题。
合拢段因混凝土浇筑后,气温的变化会引起梁体的伸缩变形,同时梁体左右日照温度不同还会引起梁的扭曲变形,需对合拢段进行临时锁定保持合拢段无相对变形。
合拢段临时锁定要抵抗温度应力、T构两端不平衡弯矩等多种外力,保证悬臂T构施工安全和合拢段不出现裂纹。
2、合拢段施工顺序
边跨现浇段及中间节6号块施工完成后,安装边跨合拢段临时刚接构造，张拉合拢钢束T8、B11，在支架上现浇边跨合拢7号段混凝土,养生。
当混凝土强度达到设计强度的100%时，张拉并锚固B7～B10纵向预应力钢束及横向、竖向预应力筋；补张拉并锚固T8、B11。
张拉0#块另一半横向钢束;拆除74#墩顶临时固结措施，启动主墩永久支座，并将75#墩纵向活动支座临时锁定。
拆除边跨现浇段支架,安装中跨跨中临时刚构造，解除75#墩纵向活动支座的锁定，张拉临时预应力钢束T9和底板合拢钢束。
用悬吊支架现浇中
跨合拢段7/段，养生；当混凝土强度达到设计强度的100%时，张拉（或补张拉）并锚固B1~B5纵向预应力钢束及横向、竖向预应力筋。
拆除悬吊支架，拆除临时合拢钢束T9。
3、合拢段施工方法
3.1 合拢段吊架及模板利用挂篮底模、外侧模、内模作为合拢段模板,不仅可以减少搭设支架的投入,还可使浇筑后的混凝土变形与两端已浇段保持同步,但要利用挂篮作为吊架,需解决一个挂篮后退和一个挂篮前移的问题。
由于74号主墩的施工速度较75号主墩要快,故施工中决定74号墩中跨挂篮向后退,75号墩中跨挂篮向前移作为中跨合拢段吊架。
边跨合拢段吊架仅存在前移问题,与中跨挂篮前移作吊架方法相同。
3.2 临时锁定
3.2.1 合拢段锁定计算假设
1)以合拢段长度不变,锁定骨架支撑力能够抵消梁体温度变形引起的支座或模板体系产生的摩擦阻力即可。
2)边跨合拢时边跨模板与混凝土的摩擦系数取0.15,中跨合拢时活动支座摩擦力取0.05。
3.2.2 边跨合拢段锁定
1)应力分析。
根据计算,温度应力引起的力较大,而此时只有边跨模板对梁体有约束力,如果约束力小于梁体温度应力,梁体肯定会产生位移。
只要保证合拢段临时锁定力大于模板及支座的约束力即可保证合拢段相对无变形。
2)刚性支撑设置。
边跨现浇段及6号块端部腹板位的顶板、底板上预埋4块
40cm*40cm， 2cm厚的钢板,钢板后方加焊钢板肋进行加强,梁体内埋
设加强钢筋与混凝土连接增加抗拔力。
支撑型钢用I20a焊接而成,在混凝土浇筑前几天凌晨最低温度时,将支撑型钢焊于两侧梁内预埋的钢板上,起到支顶作用并起部分抗拉作用,焊接时注意同一根工子钢骨架一端焊完后再焊接另一端。
边跨合拢段采用刚性骨架措施锁定后,在温度变化作用下,由于中墩临时支撑尚未拆除,梁体变化引起的微小滑动,通过边跨合拢段临时固结骨架,其力主要由边跨现浇段混凝土与模板的摩擦力抵消,边跨现浇段施工完成后,边支座处支顶方木要拆除,使支座能够活动。
模板与混凝土之间的摩擦系数取μ=0.15,则:
合拢段刚性支撑所受轴力:
N=μG=0.15×229.2×9.8=337kN。
其中,G为边跨现浇段梁段的重力。
假设采用I20a焊成支撑骨架,每个合拢段4个,则每个刚性支撑所受应力:
σ=N/A=337/4/0.00355=23733kPa=23.7M Pa。
能够满足要求。
3)临时张拉束。
总共有337kN的力,边跨张拉按照此力控制,张拉力来抵消温度降低时两端梁体对合拢段新浇混凝土的张应力。
4个骨架所承受的平均力为:337/4=84.3kN,单个骨架在钢板上焊缝长度80cm,为保证焊缝牢固,每个骨架与预埋钢板的焊缝均采用四周满焊,焊缝厚度6mm。
3.2.3 中跨合拢段锁定
1)刚性支撑骨架。
在两6′号内预埋相同的钢板箱。
中跨合拢时温度应力与边跨合拢时相同,只是抵消温度变形的力主要由75号墩顶活动支座(74号
墩顶为固定支座)与梁体摩擦力承担,取摩擦系数0.05,承重为全桥除去中跨合拢段梁体重量的1/2。
此时摩擦力(等于合拢段刚性支撑所受轴力)为:
N=μG=0.05×1667.55×9.8=817.1kN。
假设采用I20a焊成支撑骨架,每个合拢段4个,则每个刚性支撑所受应力:
σ=N/A=817.1/4/0.00355=57542kPa=57.5MPa<200MPa。
能够满足要求。
2)临时张拉束。
按照临时张拉平直纵向预应力束以减少梁体挠度变形、张拉较短长度的预应力束以起到对合拢段更好的约束作用的钢绞线,选择临时张拉2T9,2B5纵向预应力束,以抵消温度降低时两端梁体对合拢段新浇混凝土的张应力。
由于边跨梁体最大摩擦力817.1kN,故每束钢绞线张拉到817.1/4=204kN即可,为确保不开裂,施工时对四束钢绞线临时各张拉到21t。
待混凝土强度达到100%后,张拉完其他预应束后,将2T9预应力放张。
3.3 合拢段配重
合拢段两端配重的目的:1)减少混凝土浇筑时的挠度变形,保证混凝土质量;2)保持T 构两端的不平衡弯矩小于主墩顶临时固结所能提供的不平衡弯矩。
3.3.1 边跨合拢时
边跨合拢时考虑两种工况,计算分别如下,其中不论哪种工况不进行配重产生的不
平衡弯矩,主墩顶的临时固结都可以满足。
根据标高测量结果,如果合拢段两端标
高偏差在15mm以内,则不用配重找平;如果标高差在15mm以上,则在T构两侧压配重将边跨6号块端部与现浇段8号块端部标高找平（在纵坡上按照设计高程比较）。
为减少混凝土浇筑过程中因T构两侧重量变化产生的挠度变形对新浇
混凝土的影响,建议加快浇筑速度,使变形在混凝土初凝前完成,或在T构两侧加相同配重,随混凝土浇筑同步取消边跨侧配重。
在一个T构两侧各放置一个水箱进行配重,随边跨合拢段混凝土浇筑重量同步减去边跨侧水箱内水的重量,保持T构两侧力矩平衡。
3.3.2 中跨合拢时
如果中跨合拢段两侧标高差在15mm以内,中跨将不采用压重;如果偏差大于15mm,则在中跨合拢段一侧用水箱压重,使中跨合拢段两端标高一致（在纵坡上按照设计高程比较）,待混凝土强度达到50MPa后,方可取消配重。
3.4 合拢段混凝土的浇筑
选择在一天凌晨3点左右气温最低时浇筑合拢段混凝土,浇筑时间在4h内完成,混凝土浇筑前一天用水将全梁表面、箱内洒水保湿进行降温。
收听天气预报,3d内
有大风降温时,不进行合拢段混凝土浇筑。
两端的混凝土连接面要充分凿毛、湿润,并冲洗干净。
采用新出的合拢段微膨胀混凝土,现场技术负责人确认,吊车吊送入模,入模混凝土坍落度不大于18cm。
混凝土浇筑时工区负责人在场进行旁站指挥。
混凝土浇筑后专人进行喷水雾养生,初凝后覆盖塑料薄膜及土工布保湿养护,
专人进行混凝土测温记录。
3.5 合拢段张拉
合拢段混凝土强度达到设计要求后,放松吊架外侧模及内侧模。
然后按顺序进行其他预应力束张拉,张拉完成后方可脱底模。
合拢段混凝土灌注前,要将所有的预应
力钢绞线全部穿入波纹管内,为防止混凝土浇筑时波纹管道堵塞,除接口处用绞带
缠绕密封外,还要注意逐根检查有没有受电火花影响打开的孔洞。
同时混凝土浇筑时混凝土口要尽量避开波纹管位置,并在合拢
段每根纵向波纹管顶埋设三通排气孔,以防合拢段发生堵管,影响压浆质量。
预应
力束的张拉顺序要按照设计要求进行。