桥墩临时固结六种形式
连续梁墩梁临时固结计算
XXXX大桥主桥连续梁墩梁临时固结结构计算1、墩梁临时固结结构概况由于墩梁是铰接支座，为抵抗悬臂浇筑施工中的不平衡倾覆力矩，需要对悬臂浇筑梁进行临时刚性固结。
根据本桥桥墩横向截面刚度较大，具有满足抵抗悬臂倾覆的能力。
因此，临时固结结构采用内固结结构型式。
临时固结结构设置为：在墩顶设置四个C50混凝土条形支座，宽度0.55m、长度1.7m、高度0.5m。
在永久支座两侧对称各预埋94根φ32mm三级螺纹钢筋，其中每个临时支座内各埋设34根φ32mm三级螺纹钢筋，临时支座示意图如下。
2、计算依据（1）XXXX大桥施工图设计（2）《混凝土结构设计规范》（GB50010－2010）（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG/T F50-2011）（4）《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）3、计算参数（1）抗倾覆安全系数K=1.5；（2）直径φ32mm三级螺纹钢筋抗拉强度标准值300MPa。
4、临时固结荷载施工方案按最不利工况考虑倾覆荷载，具体组合如下：（1）挂篮最后一节悬臂段浇筑至快结束时，一侧挂篮及混凝土坠落，由此产生的偏载弯矩；（2）施工荷载计算主要是竖向支反力和不平衡弯矩的计算。
1）竖向支反力①梁体混凝土自重：26636KN；②施工人员、材料及施工机具荷载：按2.5KN/m²计算，布置在最后悬浇节段上；③混凝土冲击荷载：按2.0KN/m²计算，布置在最后悬浇节段上；④挂篮、模板及机具重量按照设计允许值：60t；则竖向荷载组合为：N=1.2×[1）+4）]+ 1.4×[2）+3）]=1.2×（26636+60×10）+1.4×（2.5×4×13.65+2.0×4×13.65）=33027KN2）最大不平衡弯矩计算①一侧混凝土自重超重3%，钢筋混凝土容重取26 KN/m²；②施工荷载不均衡按照顺桥向2.5KN/m计算，布置在倾覆侧现浇节段上；③考虑挂篮、施工机具重量偏差，一侧挂篮机具动力系数为1.2，另一侧为0.8；④风压强度取W=500Pa，百年一遇风速V10=28.6m/s；⑤混凝土浇筑不同步引桥的偏差，控制在10t以下；⑥挂篮行走不同步，挂篮及机具重量取60t；⑦最后一个悬浇节段重量，取设计重量963KN。
临时支撑固结方案
11＃、12＃、64#、68# 墩临时支撑固结方案一、临时墩设计青绥特大桥10#~13#墩为连续箱梁，63#~69#墩为连续刚构，采用挂篮悬浇施工，其中11＃、12＃、64#、68#为连续梁主墩，需要临时支撑固结。
11＃、12＃、64#、68#墩承台尺寸为7.5m×9.0m，墩身顶部为11m×1.8m，底部为8m×1.8m。
墩身高7.26m~11.162m。
设计边跨12个块件，中跨11个块件，其中墩顶的0#1#块采用支架现浇施工，2#~10#块为挂篮悬浇施工，11#块为合龙段，12#块为边跨支架现浇施工。
临时支撑采用在主墩两侧各设置3个1.3m×1.0m的钢筋混凝土临时墩，每个临时墩采用C40砼，设22根25螺纹钢筋。
25螺纹钢筋底部伸入承台，顶部锚固在箱梁底板，从而将临时墩和箱梁锚固在一起临时固结。
临时墩顶部和箱梁底板间浇筑C40硫磺砂浆，并在硫磺砂浆内预埋电阻丝。
边垮合拢后融化硫磺砂浆从而实现体系转换，将锚固用25螺纹钢筋割除后，刷防锈漆和与混凝土颜色相近的面漆，保证将箱梁底板和承台外观质量。
具体尺寸布置见下图。
临时支撑固结布置图单位：厘米二、抗倾覆安全计算2.1节段砼自重及重心位置由于64＃、68＃墩箱梁顶板较宽重量大于11＃、12＃墩，所以以64＃、68＃墩节段砼自重及重心位置来进行验算。
G0=1/2×3562.2=1781.1 KN G1=1253.5 KNG2=1190 KN G3=1347.5 KN G4=1264 KNG5=1192.6 KN G6=1100.6 KN G7=1186.6 KNG8=1134.8 KN G9=1097 KN G10=1075.6 KN2.2最不利荷载情况假设1、箱梁一侧尚未浇筑, 另一端10号块砼浇筑一半，不平衡重为1/2×1075.6=538 KN。
2、考虑砼的不均匀性，悬臂一侧(10#块浇筑一半的一侧)按各节段重量超重5%计。
同济大桥副主桥连续梁临时固结施工技术与分析
同济大桥副主桥连续梁临时固结施工技术与分析摘要：同济路西延工程副主桥为三跨预应力钢筋混凝土连续箱梁桥，在悬臂施工前需对0#块件与墩柱或临时支墩作墩梁临时固结处理，以确保悬臂浇筑施工时的整体稳定。
通过对墩梁临时固结体系的成功实施，总结了墩梁临时固结的几种结构形式和适用条件以及相关受力验算，为类似桥梁施工提供相应的技术参考。
关键词：连续箱梁悬臂浇筑墩梁临时固结1 工程概况同济路西延工程副主桥上部构造为（52.5+115+62.5）m三跨预应力混凝土连续箱梁，箱梁根部梁高7.8m，跨中梁高2.9m，梁高按2次抛物线变化。
箱梁顶板横向宽16.5m，箱底宽9.0m，翼缘悬臂长3.75m。
箱梁0号节段长10m，每个悬浇“T”纵向对称划分为13个节段，梁段数及梁段长从根部至跨中分别为8×3.5m、5×4.0m，边、中跨合拢段长均为2m，边跨现浇段长6.5m。
2 临时固结体系的设置(1)技术要求为了保证梁体悬臂浇筑施工过程中结构和施工的安全，需在悬臂浇筑前对0#梁段和墩柱进行临时固结，让其既能承受施工过程中产生的最大支承反力和最大不平衡弯矩，保证结构和施工的安全，又能便于后期需要拆除时方便拆除。
(2)结构型式的比较与选定当前墩梁临时固结的结构型式多种多样，从临时固结体系中临时支承及锚固体系的布置方式及相对于墩柱位置有三种不同结构型式，一是体内临时固结型式，二是体外临时固结型式，三是体内、外组合临时固结型式。
体内固结型式：适用于墩身较高、截面尺寸较大的桥梁。
墩顶临时混凝土支座结构不会很大，成本较低。
铁路桥多用些结构型式。
体外固结型式：适用于墩身较矮、截面尺寸较小的板式薄壁桥墩以及0#梁段悬臂长度较大的情况。
墩身截面小抗倾覆能力弱，体外支撑柱结构不会设置很高，临时固结结构成本投入相对较少的条件。
体内、外组合临时固结型式：适用于墩身截面尺寸较小，墩身较高的桥墩。
本桥主墩墩高4.8m，截面尺寸为3×9m，加之0#块梁段12m长，经综合考虑选择体外固结结构型式作为墩梁临时固结方式。
浏阳河大桥主桥6#至9#墩墩梁临时固结建议方案
浏阳河大桥主桥6#至9#墩墩梁临时固结建议方案一、工程简介京港澳国家高速公路长沙连接浏阳河大桥主桥为变高连续梁桥，桥跨布置为（58+96+96+96+58），6#墩正交，7#、8#、9#墩斜交，夹角20°，节段砼55.2m3至67.6m3。
0#块托架拟采用钢管桩支架。
根据两阶段施工图设计(《主墩临时支撑示意图》施-桥涵-227)，采用临时托架抵抗不平衡弯矩，主墩墩旁临时托架最大不平衡弯矩按81000KN.m设计，我部组织技术人员多次研究讨论，建议抵抗不平衡弯矩采用墩梁临时固结，不平衡弯矩按最远端不平衡重200KN进行控制，合拢完成之后依次解除临时固结，实现体系转换。
二、钢管桩支架验算1、钢管桩承载力验算二、校核钢管支架立杆荷载取单单根钢管桩受力进行分析：A1断面平均截面积6.45 m2，A1断面平均截面积2.47 m2，A1断面平均截面积5.81m2。
荷载组合：从上图可知最大受力 面积A=0.8139m 2（横断面）1、现浇预应力钢筋砼自重：q1=26KN/m 3×0.8139m 2×0.9m=19.045 KN2、竹胶板自重： q2=0.113 KN/m 2×0.6m ×0.9m=0.061 KN3、振捣砼产生荷载： q3=2.0 KN/m 2×0.6m ×0.9m=1.08 KN4、施工人员、施工料具运输、堆放荷载： q4=3.0 KN/m 2×0.6m ×0.9m=1.62 KN荷载分项系数：1、恒载：(q1+q2)×1.2=22.927KN2、活载：(q3+q4)×1.4=3.78KN3、荷载：1+2=26.707 KN立杆结构验算：1、脚手架立杆脚手架钢管为外径φ530×8.0mm 的A3钢钢管，自由长度层距3m 。
钢管惯性矩：44441047.464)(m d D I -⨯=-=π截面积：2222103.14)(m d D A -⨯=-=π惯性半径m A Ir 1846.0==柔度系数67.21==r lλ极限柔度100102001020669221=⨯⨯⨯==πσπλp E6212.12353042=-=-=b a s σλλ<λ2，属于短粗杆(小柔度杆)，用经验公式计算F=σcr ×AF=σcr ×A=200MPa ×22103.1m -⨯=260KN单根钢管实际轴力为：M P a Pa P 6310 3.61089.410 26.707743=⨯=⨯⨯=- 安全系数为： 47.3639.218==P P cr 钢管支撑架满足施工要求。
悬臂浇筑法临时固结方式
悬臂浇筑法临时固结方式悬臂浇筑法是一种常用的建筑施工技术，广泛应用于高层建筑、桥梁、隧道等工程中。
在进行悬臂浇筑时，为了保证施工安全和效率，需要采用临时固结方式来支撑悬臂部分，使其能够稳定地承受浇筑混凝土的重力和施工荷载。
一、悬臂浇筑法概述悬臂浇筑法是指在悬臂部分的混凝土浇筑过程中，通过设置临时支撑来支持悬臂部分，使其能够保持稳定。
这种施工方式可以大幅度提高施工效率，减少施工周期，同时也能够保证施工安全，减少工人的高空作业。
二、临时固结的重要性在悬臂浇筑中，悬臂部分的混凝土是在空中进行浇筑的，没有地面的支撑。
如果不采取适当的临时固结措施，悬臂部分可能会发生下沉、倾斜等不稳定现象，导致施工事故的发生。
因此，临时固结是确保悬臂浇筑施工顺利进行的重要环节。
三、常用的临时固结方式1. 悬臂斜撑支撑：在悬臂部分的下方设置斜撑，将其与地面或其他已完成的结构连接起来，形成一个稳定的三角支撑结构。
这种方式可以有效地防止悬臂部分发生下沉和倾斜，保证施工的安全性。
2. 钢丝绳吊索固定：使用钢丝绳将悬臂部分固定在地面或其他结构上，形成一个稳定的固定点。
钢丝绳要经过严格的计算和设计，以确保固定力的合理分配和传递，从而保证悬臂部分的稳定性。
3. 钢管支撑：在悬臂部分的下方设置钢管支撑，将其与地面或其他结构连接起来。
钢管支撑可以根据需要进行调整，以适应不同的悬臂高度和角度，从而实现悬臂部分的稳定固定。
四、临时固结的施工要点1. 临时固结的设置应符合相关规范和设计要求，确保固结的稳定性和可靠性。
2. 施工人员需要进行专业培训，熟悉临时固结的施工方法和操作规程，严格按照施工方案进行施工。
3. 在施工过程中，要定期检查和调整临时固结的状态，确保其稳定性和可靠性。
4. 在进行悬臂浇筑时，要控制好浇筑混凝土的流动速度和厚度，以减小对临时固结的影响。
五、临时固结的注意事项1. 在进行悬臂浇筑时，要根据实际情况选择合适的临时固结方式，确保其稳定性和可靠性。
T梁连续刚构
T梁连续刚构并不是所有的预应力悬浇连续梁都需要作临时固结。
临时固结是连续梁需采用悬浇施工工艺施工作业时，且连续梁与桥墩间具有（设计）桥梁支座支撑而采用的一种施工工艺。
悬浇连续梁墩梁临时固结形式常见的有六种。
分别介绍如下：第一种：墩顶预埋钢筋和硫磺砂浆临时固结垫块组成的墩梁固结。
其优点是结构简单，施工较为方便，梁体施工过程中比较稳固安全。
缺点为电解电阻等容易出现故障，往往不能完全熔化临时支座。
第二种：墩顶预埋钢筋与砂筒组成的墩梁固结。
优点是墩梁固结较为稳定，拆除方便。
缺点是砂筒在承受梁体重量和施工荷载时有较小沉降，选成砂筒受力不均，砂筒制作比较复杂，浪费材料。
第三种：钢管混凝土柱与混凝土柱内预埋钢筋组成的墩梁固结，墩身中心线两侧各设两根直径为1.2m的钢管，每根钢管下口与承台预埋钢筋焊接，管内浇注砼，钢管上口预埋钢筋与粱体连接。
优点是可适于较长的0＃块，可简化0＃块支架搭设。
可承受不平衡荷载，拆除方便。
缺点是钢管砼柱上口与梁体接触面呈倾斜状，两者之间在荷载作用时有微小滑移。
第四种：竖向预应力钢筋与钢管组合成墩梁固结。
采用直径80cm的钢管设置在承台边缘20cm处。
墩身两侧各4根，钢管倾斜，钢管内各设2束竖向临时锚固预应力钢筋，墩身两侧相应2根钢管在纵向支撑处用2股穿过墩身预应力钢绞线对拉。
优点是钢管作为0＃块支撑，简化了支架，拆除方便。
缺点是钢管倾斜，同一排钢管顶面很难控制在一条直线上，导致钢管受力不均，稳定性稍差。
第五种：墩梁间四周采用混凝土支墩连接。
混凝土支墩内设置钢筋，另外在混凝土支墩与桥墩顶面及连续梁底面间各设置一块5mm厚层板，将支墩混凝土与桥墩混凝土脱离，以便支墩拆除时墩顶混凝土面平整。
因此，混凝土支墩起到支撑的作用，而钢筋或精轧螺纹钢筋主要起到拉接的作用。
通过墩顶四周的支墩将连续梁与桥墩连接成一个整体，即固结为一个整体，使得连续梁在悬浇过程中稳定。
待连续梁合拢后，即可拆除临时支墩。
临时固结支墩的混凝土采用爆破或凿除方式拆除，而支墩内的钢筋采用切割机切断拆除。
某某大桥主墩临时固结设计与施工
石岐河大桥连续梁悬臂法施工墩梁临时固结方案设计与施工1工程简述K72+197石岐河大桥为广珠西线三期高速公路跨越石岐河水道的桥梁，全长761. 06m，全桥按六车道设计，总宽度33.5m，主桥上部结构采用62+110+62m预应力砼变截面连续梁跨越，大桥4#～7#墩为62+110+62米的变截面预应力连续梁，每单幅箱梁底板宽8米，顶板宽16.4米，主跨箱梁截面高度3~6.3m，各单“T”共15个块件，其中0#块8米、1#块3米，需要搭设支架现浇，2#~13#块为挂蓝悬浇块，块件长度3米~4.5米，14#为合拢段，按照图纸可采用挂蓝合拢，15#块件为边跨现浇段，采用支架现浇，其中重量最大的5#块为168 吨，长4米。
由于箱形连续桥在悬臂灌筑到合拢段后有由简直到连续的体系转换过程，因此当每T构箱梁处于简支状态时，箱梁临时固结的选择极为重要，因为主桥设计图中未涉及到临时支墩、支座的结构设计。
综合考虑各钟因素后，决定采用在永久支座垫石两侧设置临时固结，每侧两个共4个临时固结。
2临时固结的设计2.1 设计依据（1）主墩支座安装时必须确保支座在主梁悬臂浇筑施工过程中对主梁支承作用；（2）按照不利情况计算可能出现的不平衡力矩为5237(吨.米)，设计图纸中临时支撑系统要求可承受的不平衡力矩9500(吨.米)。
2.2 临时固结方案说明在永久支座垫石两侧设置临时固结，每侧两个共4个临时固结，每个临时固结宽62厘米、长3.7米、顶面标高与永久支座一致。
采用C40砼浇筑，每个临时固结内设置45根φ32螺纹钢筋，下端锚固在墩身中1.5米，穿过临时固结在箱梁底板内锚固1.1米(临时固结位于横隔板和底板的倒角处，底板平均厚1.2米)，并设弯钩加强锚固作用。
临时固结侧面采用胶皮或海绵与永久支座垫石隔开，顶面刷油漆与箱梁底板砼隔开以便日后拆除。
在体系转换时，人工左右对称凿除临时固结砼，割除钢筋实现体系转换。
图1 临时固结设计方案示意图2.3 临时固结受力验算（1）5#、6#主墩墩身纵桥向宽3.5米，永久支座垫石宽2.2米，两临时固结中心间距为3.5-（3.5-2.2）/2=2.8m不平衡力矩在临时固结产生的竖向力为：5237*1.2/2.8=±2244.7吨（2）临时固结承受的总重量为（不考虑永久支座受力）：箱梁+挂蓝+材料+机具+人员共4600.1吨（3）则一侧临时固结受力为：4600.1/2+2244.7=4544.7吨（4）另一侧临时固结受力为：4600.1/2-2244.7=55.35吨临时固结采用C40砼浇筑，每侧7.4×0.62米，临时固结面积为42348CM2，则受力较大一侧砼压应力：σ＝4544.7/42348=0.107T/CM2=10.7MPa＜18.4 MPa（C40砼设计抗压强度）（5）最大安全系数的计算：当一侧临时固结不再受压，并且支座中的锚固钢筋受拉力并达到屈服强度时，单根φ32钢筋的允许拉力为3.14*0.16*0.16*280=22.5吨，则90根φ32螺纹钢筋允许拉力为90*22.5=2025吨。
某特大桥墩梁临时固结设计方案
改建铁路南平至龙岩线扩能改造工程NLZQ-8标段附件一XX特大桥墩梁临时固结设计方案与检算书中国中铁■^=^=^=^=^=^=^=中铁一局南龙铁路NLZQ-8标项目经理部2015年6月附件一XX特大桥墩梁临时固结设计方案与检算书目录一、工程概况............................ -1 -二、临时固结设置........................... -1 -三、临时固结的设计及检算...................... -1 -3.1荷载计算............................ -1 -3.1.1 竖向荷载计算.................... -2 -3.1.2 不平衡弯矩计算................... -2 -3.2设计计算............................ -3 -3.3临时固结墩抗压强度检算................. -5 -3.4临时固结墩抗倾覆检算：................. -5 -3.5墩身螺纹钢锚固长度计算................. -6 -3.6梁体钢精锚固长度计算..................... -6 -四、临时固结解除........................... -8 -4.1硫磺砂浆层设置位置..................... -8 -4.2硫磺砂浆配比......................... -8 -4.2.1原材料 .......................... -8 -4.2.2 硫磺砂浆配合比................... -9 -4.2.3 硫磺砂浆的熬制方法................. -9 -4.3硫磺砂浆的解除........................ -10 -4.3.1 电阻丝埋设 ....................... -10 -4.3.2硫磺砂浆临时支座同步熔化的措施 ............. -11 -4.4硫磺砂浆施工中的防毒措施................ -11 -XX特大桥（40+72+40）预应力混凝土连续梁墩梁临时固结设计方案与检算书一、工程概况XX特大桥采用（40+72+40）m连续梁跨越雁石溪，盖连续梁采用悬臂法施工，共10个块段（9#为边跨合拢段、10#为边跨现浇段），梁体主墩为2#和3#墩，2#、3#主墩墩帽尺寸为3.6*9.5m，两个主墩顶单个支承垫石尺寸均为1.8*2.5m，两支承垫石间净距为2.3m。
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悬浇连续梁墩梁临时固结形式常见的有六种。
分别介绍如下：
第一种：墩顶预埋钢筋和硫磺砂浆临时固结垫块组成的墩梁固结。
其优点是结构简单，施工较为方便，梁体施工过程中比较稳固安全。
缺点为电解电阻等容易出现故障，往往不能完全熔化临时支座。
第二种：墩顶预埋钢筋与砂筒组成的墩梁固结。
优点是墩梁固结较为稳定，拆除方便。
缺点是砂筒在承受梁体重量和施工荷载时有较小沉降，选成砂筒受力不均，砂筒制作比较复杂，浪费材料。
第三种：钢管混凝土柱与混凝土柱内预埋钢筋组成的墩梁固结，墩身中心线两侧各设两根直径为1.2m的钢管，每根钢管下口与承台预埋钢筋焊接，管内浇注砼，钢管上口预埋钢筋与粱体连接。
优点是可适于较长的0＃块，可简化0＃块支架搭设。
可承受不平衡荷载，拆除方便。
缺点是钢管砼柱上口与梁体接触面呈倾斜状，两者之间在荷载作用时有微小滑移。
第四种：竖向预应力钢筋与钢管组合成墩梁固结。
采用直径80cm的钢管设置在承台边缘20cm处。
墩身两侧各4根，钢管倾斜，钢管内各设2束竖向临时锚固预应力钢筋，墩身两侧相应2根钢管在纵向支撑处用2股穿过墩身预应力钢绞线对拉。
优点是钢管作为0＃块支撑，简化了支架，拆除方便。
缺点是钢管倾斜，同一排钢管顶面很难控制在一条直线上，导致钢管受力不均，稳定性稍差。
第五种：墩梁间四周采用混凝土支墩连接。
混凝土支墩内设置钢筋，另外在混凝土支墩与桥墩顶面及连续梁底面间各设置一块5mm厚层板，将支墩混凝土与桥墩混凝土脱离，以便支墩拆除时墩顶混凝土面平整。
因此，混凝土支墩起到支撑的作用，而钢筋或精轧螺纹钢筋主要起到拉接的作用。
通过墩顶四周的支墩将连续梁与桥墩连接成一个整体，即固结为一个整体，使得连续梁在悬浇过程中稳定。
待连续梁合拢后，即可拆
除临时支墩。
临时固结支墩的混凝土采用爆破或凿除方式拆除，而支墩内的钢筋采用切割机切断拆除。
六武高速公路路基工程第12标段李集大桥、合武高速铁路斑竹园大桥采用该固结形式。
该固结形式是目前较为常用的临时固结形式。
第六种：在主墩外设置临时支墩（临时桥墩）支撑并固结与桥墩连成一个整体。
这种方式在墩高较低时可以采用。
使用例子较少。
（注意：连续梁与桥墩连接方式有两种。
一种是连续梁通过桥梁支座将桥梁上部结构重量传递到桥梁下部结构；另外一种是连续梁与桥墩浇灌为一个整体，即通常说的刚性连接。
如我们公司承建的六武高速公路白水河大桥主桥主跨主墩上部结构和下部结构的连接就属于刚性连接。
副跨与桥墩的连接仍然采用桥梁支座连接。
相见施工图片——副跨暂时未施工）
图中可以看出：连续梁与桥墩之间是混凝土直接浇灌在一起的。
属于刚性连接，未设置支座。
白水河大桥悬浇连续梁与桥墩之间直接采用混凝土连接在一起形成一个整体。
这样的连接方式称刚性连接。
这种结构也称T构（即T型结构）。
白水河大桥挂篮及墩梁刚构完整照片。
白水河大桥采用三角形挂篮进行悬臂浇筑施工
下面两张照片是采用临时混凝土支墩作为临时固结的例子。
即第五种临时固结方式。
照片中墩顶四周的4个混凝土支墩为临时固结支墩。
中间为桥梁支座。
（该桥梁支座一般为大支反力盆式支座）。