大型电机轴锻件断裂失效分析_赖春雷

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高温高压屏蔽电泵螺栓的断裂失效及分析

ｃｏｉｇｔｓｓａｄｅｃｓｉｅｃｍｐｎｎｅｅｄｎｎｅｐｒｍｅｔｌｍｅｉｍ．Ｔｋｎｈｈｇｏｌｅｔｎｘｅｓｖｏｏｅｔｄｐｎｉｇｏｘｅｎｉｎａｄｕａｉｇｔｅｉｈ—
第卷盖ｌ（ＰｓＮＲｏＥＣＩＭＣＮ１第４卷（总）４（薯６６第１６期ＥＬＩ —ｏＦＬＴＣＡＩＸＳＯｘ０ｏＰＯＥＲＨＥＯ）
２０１
ｒｌ扎万龟艺爆＇
高温高压屏蔽电泵螺栓的断裂失效及分析
于春燕张永生纪繁祥，，
０引言
高温高压屏蔽电泵在热态试验后拆检时，有
时会发现联结隔热部件和定子的双头螺栓出现裂纹或断裂现象，裂型式为裂纹或脆性断裂。金断属断裂就是金属在外加载荷或内应力等外界因素
作用下破损成两部分或更多部分。整个断裂过程般包含两个阶段：纹的产生和裂纹的扩展。裂
ｌ佳木斯电机股份有限公司，黑龙江佳木斯（５０２１４０）
２海军驻哈尔滨地区舰船配套军事代表室，黑龙江哈尔滨（５０６１０４）
摘要高温高压屏蔽电泵因设计结构不合理、过程控制失效、料规格代用、材多次升降温试验后多次预紧、试验介质规定成分超标等因素，会在热态试验后发生螺栓断裂失效。结合高温高压屏蔽电泵产品实例，认识、分析引起螺栓断裂的根源，出有效的控制措施。提关键词断裂；裂纹；脆性；腐蚀；渗透检测
ｐｏｅｓａｔｒａｉｅｍａｅａｓｅｉｉａｉｎ，ｍｕｔｐｅｉｔｒｅｔｎｆｅｌｐｅｅｔｇｎｒｃｓ，ｌｎｔｔｒｌｐｃｆｔｏｅｖｉｃｌｌｎｅｖｎｉｓａｔｒｍｕｔｌｈａｉａｄｉｏｉｎ

关于某型号齿轮油泵断轴的异常分析

关于某型号齿轮油泵断轴的异常分析摘要：大型旋转机械常常需要油泵为轴承供油，油泵本身的可靠性直接决定产品的运行可靠性。

本文结合某型号齿轮油泵在工作过程中断轴异常，从应力应变、断口形貌、材料成分、硬度、金相等方面逐项分析，最终锁定断轴原因，为后续设计油泵轴提供重要参考依据，避免再出现类似问题。

关键词：齿轮油泵；断轴Abnormal Analysis on Broken Shaft of a Gear Oil PumpNanJiang，RuiXing ZhongGREE Electric Appliances Inc., Zhuhai, Zhuhai Guangdong, 519070Abstract: Large rotating machinery often needs oil pump to supplyoil to the bearing, and the reliability of the oil pump itselfdirectly determines the operation reliability of the product. In combination with the abnormal shaft interruption of a certain type of gear oil pump in the working process, this paper analyzes the causesof shaft breakage item by item from the aspects of stress and strain, fracture morphology, material composition, hardness, and metallography, and finally locks the causes, providing an important reference for the subsequent design of oil pump shaft to avoid similar problems.Keywords: gear oil pump ; broken shaft ;第一作者：蒋楠，Email：**********************通讯作者：钟瑞兴，Email：************************通讯地址：广东省珠海市前山金鸡西路789号格力电器商技一部邮编：5190700引言大型旋转机械常常需要油泵为轴承供油，油泵本身的可靠性直接决定产品的运行可靠性。

火电厂凝结水泵变频调速后泵轴断裂失效分析

第
卷第期年月
电力技术
火电厂凝结水泵变频调速后泵轴断裂失效分析
鲁玉龙 ,, 薛守洪 , , 张世军 , 卫志刚 , 蒙达发电有限责任公司 , 内蒙古郑尔多斯
内蒙古电力科学研究院 , 内蒙古
呼和浩特
【摘
要】某电厂
凝结水泵进行以节能为目的的变须改造 , 运行须率由固定频率
力学性能分析
表凝结水泵轴室温力学性能
断后伸长率断面收缩率冲击吸收功备注
誊
万
屈服强度
抗拉强度
图
邪喇酬
『『卿
凝结水泵轴金相组织
泵轴
如图
泵轴出厂值
所示 ,
凝结水泵轴金相组织为回火贝
氏体
回火索氏体 , 泵轴金相组织无网状晶界及其
全
全
上
出厂标准
它缺陷 , 组织正常。凝结水泵轴扫描电镜断口分析
全
七
全中
一
全
史礴
全
一
对
凝结水泵轴断裂处附近取样进行室温力。凝结水泵轴原始一交直流电机
学性能试验 , 试验数据见表出厂力学性能数据符合一一
轴锻件技术条件及出厂标准 , 其出厂标准高于
, 但屈服强度及抗拉强度值不符合
物形成断裂源。
图
凝结水泵轴断面取样部位
、扫描电镜分析
凝结水泵轴断面取样部位断裂面的放射区与放射棱 , 如图貌为不规则分层状 , 说明

某台12MW背压式汽轮机轴承乌金碎裂分析

安全隐患得以彻底消除。关键词：背压机组；转子；后汽封套筒；轴瓦
１３｝｝汽轮机组简介３｝｝汽轮机组是南京汽轮机厂生产的１２ＭＷ单缸次高压冲动背压式机组，额定进汽量１４５ｔ／ｈ，额定进汽压力５．０Ｍｐａ（表），排汽压力０．９８Ｍｐａ（表）。转子的结构为一个双列复速级，三个压力级，叶轮与转轴的连接方式为套装，支撑方式为椭圆瓦支撑。机组自投产后一直存在轴瓦振动大以及带不满负荷（最高１０５００ｋｗ）、汽耗高、调速系统摆动大、轴瓦振动大的缺陷。１９９７年转子因振动问题复速级叶轮叶片及压力级叶轮断叶片返厂大修。２００３年为了解决轴瓦振动大问题，转子返厂检修厂家检查发现转子弯曲，怀疑是后汽封两个套筒过长引起的，将后汽封的两个长套简中间切开变成四个短套筒，以消除套筒与转子之间因同轴度导致转子弯曲问题，但由于转轴上没有与四个套筒相对应的轴肩，套筒只能采用采用螺钉径向定位，此系为第一次改造。改造后，轴瓦振动得到了改善。但却产生了新的问题，１＃瓦碎瓦。为了找到瓦振合格但轴瓦频繁碎裂的原因，当时请了天津电科院的技术人员对转子振动进行监测，监测后发现转子在运行存在振动跳动现象，尤其是在加减负荷时尤其明显。电科院技术人员对碎瓦给出的结论是蒸汽转子通流中有扰动，扰动力导致转子出现不规律的振动突变从而产生激振力，激振力作用在轴瓦钨金上，使得轴瓦钨金疲劳碎裂。为了解决碎瓦问题，制造厂家也多次提出过很多方案，但效果一直不明显。２００５年为了解决上述问题，由哈尔滨汽轮机厂对其进行了第二次改造，更换了转子叶轮及叶片、隔板及叶片，前汽封套筒，因预算问题保留了老转轴以及后汽封套筒的结构形式。改造后带不满负荷问题得以消除，汽耗也有了明显的改善，但轴振大碎瓦问题依然存在，到２０１２年３月为止３＃机直处于带病运行状态。２０１２年１２月２１日，３｝｝机１＃瓦温在油温保持不变的情况下波动，从５４ ℃～５９ ℃，滤油时发现油纸发黑，根据分厂安排停机检修。检修时发现１＃瓦下瓦乌金碎，上瓦乌金碎，更换１＃瓦上下瓦。２０１３年１月１１日在小修换瓦后再次启动，在转速达到１０３３ｒｐｍ时，１＃瓦轴振ｘ向达到２００ｕｍ，无法中速暖机，分厂决定停机讨论方案。在讨论中初步认定３＃机的转子可能存在永久性的弯曲或者套装部件出现热松动导致动静摩擦，已经不具备开机运行条件一次改造后可能诱发的缺陷。因此公司决定将主轴更换。并且利用重新加工轴的机会，将１＃瓦的轴颈从１６０ｍｍ增加到１７０ｍｍ。这样做的目的是为了提高转轴的抗弯刚度。３＃机组与同类型机组相比有一个特点，压力级设计少一级，一般为４级。但转轴比其他机组的转轴细，同类型的机组１＃瓦处的轴颈一般设计为１８０ｍｍ。将１６０ｍｍ与１７０ｍｍ分别带入上式，两式相比我们可以计算出改造后转轴的抗弯强度是改造前的１．３倍。与之相匹配的将１＃轴

45号钢电机轴断裂失效分析

ｍｏｏｈｆｗｅｅｄｔｃｅｎｎｌｚｄＴｈｅｕｔｈｗｈｔｔｅｂｅｋｇａｌｒｓｏｈｆｔｒｓａｔｒｅｅｔｄａｄａａｙｅ．ｅｒｓｌｓｓｏｔａｈｒａａｅｆｉｅｆｓａｔｕ
２江苏王牌直流电机制造有限公司，江苏宝应２５０）２８０
摘要利用光学金相显微镜、学分析、化扫描电镜及能谱分析，４对５号钢电机轴在使用过
程中发生的断裂进行检测和分析，结果表明钢中有非金属夹杂物，表观质量差、金相组织不够优
表１化学成分分析结果
零件常用材料，经过调质（火），得到较它正后可好的切削性能，且能获得较高的强度和韧性等而
综合机械性能。失效主要是指某零件由于某种原因导致某尺寸、形状或材料的组织与性能的变化
辉纹，部出现二次裂纹，局故可推断电机轴的断裂形式为疲劳断裂。比较光滑的疲劳区产生的原因是由于在疲劳裂纹发生和发展的区域，循环载在荷的作用下，多次发生撞击和研磨现象，疲劳区使形成光滑的外观，且应力循环的次数越多，劳并疲
区越光滑。在最后破断区由于是突然性破坏，呈
１失效分析
１１化学分析．来自表１所示为样品化学分析结果，可见锻件的化学成分符合标准Ｊ／３７２０《型碳素ＢＴ６９－０６大

驱动轴外星轮断裂分析与优化

4问题再现及改进为了确认螺栓松动及腐蚀的影响，设计了以下台架验证测试。1#螺栓正常打紧：使用扭矩扳手按照技术要求45 N-m+90 °打紧，打紧后最终扭矩值在70 N・m左右，模拟正常的整车装配情况；2#螺栓非正常打紧：按照大约1 mm的间隙打紧螺栓，扭矩值不做要求，模拟螺栓服役过程中松动的情况；3#将驱动轴预先腐蚀，非正常打紧螺栓：驱动轴与轮毂轴承按照约1 mm的最终间隙拧紧螺栓后，进行36天的中性盐雾试验，模拟故障件状态，由于中性盐雾的试验温度低于实际驱动轴的服役温度，36天后外星轮R角位置的腐蚀程度没有实际断裂的
Research and / Discussion /
\+ HI
驱动轴外星轮断裂分析与优化
程天杰，王冲，姜发同，孙震，马秋 (吉利汽车研究院(宁波)有限公司，宁波315336)
摘要：某PHEV车型在进行耐久试验过程中，驱动轴外星轮发生断裂。利用SEM、金相显微镜、OES、维氏硬度计等对零件进行了断口和理化分析。结果表明：驱动轴的化学成分与热处理工艺符合技术要求，台架试验模拟失效情况，确
引言随着现代汽车工业的发展，用户对汽车性能提高的需求不断升高，要求汽车有更好的动力性和操纵性，驱动轴是汽车驱动系统中的重要装置，在动力传输中起到至关重要的作用[1]o驱动轴零件可以将两个不重合的轴连接起来，并使两轴以相同的角速度传递运动，是传动系统中的重要部件，驱动轴应具有足够的强度和耐久度卩，鶴汽车为广大用户带来便利生活的同时，能源危机和气候恶化的问题也日益突出叫各大主机厂推出更多的新能源车型，相比传统燃油车，新能源车型往往有
2021 年 6月 /June 2021 136
rTI^>?4Snvt / T? esearch and uj\九环 1/J / £x Discussion

输入轴断裂失效分析

ＺｈａｎｇＬｉ．－ｊＨａｌｌ
（ＳｈａｎｘｉＦｅｎｘｉＨｅａｖｙＩｎｄｕｓｔｒｙＣｏ．，Ｌｔｄ，Ｔａｉｙｕａｎ０３００２４Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎｐｕｔｓｈａｆｔｐｒｏｄｕｃｔｓｏｆａｇｅａｒｄｒｉｖｅｂｒａｎｃｈｏｃｃｕｒｒｅｄｆｒａｃｔｕｒｅａｔｆｅｒａｐｅｉｒｏｄｏｆｔｉｍｅ．Ｔｈｅｐａｐｅｒｗａｓｔｅｓｔｅｄａｎｄａｎ・
ａｌｙｚｅｄ．Ｌｏｗａｃｉｄｌｅａｃｈｉｎｇｔｅｓｔｓｈｏｗｅｄｔｈａｔｔｈｅｆｏｒｇｉｎｇｄｅｎｓｉｔｙｉｓｐｏｏｒｅｒ；ｇｒａｉｎｄｅｒｅｇｅｏｆｉｎｐｕｔｓｈａｔｆｏｆｈｉｇｂｐｏｗｅｒｓｅｔｗａｓ
［３】孙盛玉，戴雅康．热处理裂纹分析图谱【Ｍ】．大连：大连出版
社．２００２．
（责任编辑
王
雯）
表明纯净度差，不合格，说明宏观低倍层状断口与
ＡｎａｌｙｚｉｎｇＦｒａｃｔｕｒｅＦａｉｌｕｒｅｏｆＩｎｐｕｔＳｈａｔｆ
织不良，导致材料力学指标不足，服役过程中在较
心部组织

人造金刚石制造设备铰链梁断裂失效分析

Ｎｏ．１
《大型铸锻件》
ＨＥＡＶＹＣＡＳＴＩＮＧＡＮＤＦ０ＲＧＩＮＧ
Ｊａｎｕａｒｙ２０１４
６综合分析
组织中的各种缺陷，为后续的热处理做好组织准
备。魏氏组织和树枝晶都是大型铸件组织中常见的缺陷，钢中伴随着晶粒粗大的魏氏组织的存在，
［１］钟群鹏，赵子华．断口学．北京］刘永铨．钢的热处理．北京：冶金工业出版社，１９８１．
高压油推动活塞产生工作高压，同时高压也作用于铰链梁内壁，形成巨大的挤压应力，它与同时作用于缸体端面平台的挤压应力共同作用，使铰链梁耳部附近的缸体外表面形成应力集中敏感区，
虽然对抗拉强度影响不大，但却能显著地降低基
综合以上检验和分析结果可知，失效铰链梁
化学成分符合技术条件要求。铰链梁耳部外表面
的机械粘砂层未被清理是导致裂纹源萌生于耳部
附近外表面的主要原因。调质热处理前未进行有效的退火预处理，使粗大树枝晶和发达的魏氏组
不．不乖！铞．不．币不不不．不． ’ ！矫
编辑
杜青泉
．
’
（上接第２２页）
（２）冶炼抽真空效果不好，造成钢中氢含量
现有的炉号加热时间较长，如有的炉号总加热时
高，且轧制后试样缓冷扩氢效果不好，致使拉伸试
样因氢的作用导致脆断。

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Fa ilure Analysis of the E lectr icalM achine Shaft F org ing
LA I Chun-le i, SONG M ei
(Techn ique Departm ent, Shanghai E lectric M achine ry Co. , L td. , Shanghai 200240, China)
截面 , 进行硫印检查 , 结果为小点状 , 小于 1级 ;经低倍
检查未发现肉眼可见的宏观缺陷。利用拉伸试样头部
分别对该轴的横截面、纵剖面及 45°斜面进行夹杂物
图 1 锻件的断口形貌 F ig. 1 F rac ture appea rance o f the fo rging
1. 2 超声波检查为确认进厂验收时超声波检查的可信度 , 又对断
垂直于声束入射方向的小平面 , 缺陷波会密集而高 , 不
可能漏检。这样 , 可以确认超声波检查验收时存在裂
纹源区缺陷 , 但并未扩展。 1. 3 化学检验
距断裂面 70mm 左右于横截面心部及近断裂面外圆分别取化学分析试样进行分析 , 结果见表 1。由表 1 可知 , 该轴的化学成分符合 JB /T1271— 1993《交、直流电机轴锻件技术条件》要求。 1. 4 力学性能测试
0. 30
0. 010 0. 017
基本平行 , 且最后形貌为沿晶态、没有变形。这说明裂纹的形成与锻造有关 , 且形成后又经受了高于再结晶温度的热处理 , 可判断为锻造过程中或之前就已形成 ,
表 2 试样的力学性能 (20℃)
这里暂且称其为锻造裂纹。
T ab le 2 M echan ica l proper ties of the sam p les at 20℃
3 改进措施
根据上述分析 , 将原来的圆钢调质处理改为机加工成筒状后进行调质处理 , 以增大淬透深度 , 即相当于提高油缸内壁 (卡口在此部位 )的冷却速度 , 并且在淬火冷却和高温回火冷却操作中加强了工件在淬火油中的搅动。经过这两个环节的改进措施 , 再没有出现过油缸在卡口处横向脆性断裂现象。
98
《金属热处理》2006年第 31卷第 2期
对 V 型冲击断口按 GB /T12778— 1991《金属夏比
冲击断口测定法》检查 , 发现试样断口纤维断面率仅
为 10% ～ 20%, 亦即 FATT50 >20℃。 1. 5 微观组织检验
(1) 金相检验在断裂面附近 (约 20cm )切取横
在距断裂面 70mm 左右的锻件心部取 2根轴向拉伸试棒 , 在拉伸试棒附近取 2根 V 形冲击试样及 2根 U形冲击试样 , 分别在 W E-600万能试验机和 JBW 300冲击机上进行测试 , 结果如表 2所示。
表 1 锻件的化学成分 (质量分数 , % ) T ab le 1 Chem ical composition of the forging (w t%)
大型电机轴要求以电炉冶炼的优质 45钢锻造 , 并经正火 +回火而成。锻件长约 3m , 重约 1000kg。轴锻件于 2004年 1月 6日送入电机制造厂 , 经超声波检查未发现超标缺陷。 2004年 3月 5日在对该轴距端面约 600mm 、 240mm 档进行粗车加工至 230mm 时发现周向裂纹 , 继续车削至 200mm 时突然折断。为此 , 作者对此锻件进行了失效分析。
的裂纹源区 , 超声波探伤时 , 底波有衰减但缺陷波很
低。检查人员在高灵敏度探伤情况下如果只注意缺陷
波 (高 )而忽视底波变化 (实际上底波的变化也很难察
觉 , 因为大部分时候底波衰减前后的波峰始终超过满
屏 )并且扫查速度较快的话易造成漏检。裂纹扩展后
的情况则完全不同 , 由于扩展面大而粗糙形成了很多
(1)
式中 :S —残余应力 , kg f /mm2 ;E —弹性模数 ;α—热膨
胀系数 ;a—导热系数 ;H —冷却速度 , ℃ /h;D —毛坯直
径 , 100mm, 根据文献 [ 2] , 从 600℃冷却时 , E α/a 的
值为 3.35, Cайкс指出 , 按上述方法计算出的残余应力约大于试验中实际应力的 1倍 [ 2] , 则
由此可见 , 由于工序不当, 热处理达不到预期要求 , 是油缸脆性断裂的关键原因 , 卡痕是次要原因。又由于此脆性断裂非过载破坏 , 又不承受冲击载荷 , 所以与使用无关。
参考文献 : [ 1] 崔 . 钢铁材料及有色金属材料 [ M ] . .
(650 ～ 550℃)以远大于一般空冷速度冷却 , 形成了较
大的热应力型残余应力。根据试验 , 要得到这样的组
织 , 在 650 ～ 550℃范围内应以 20℃ /m in 左右的速度冷却 , 根据 Cайкс对残余应力的计算公式 [ 2] :
S =1.55 ×8 ×10- 5 ×E α/a ×H D 2
位置 )面积很大 , 呈放射状 , 断面垂直于轴线 , 较粗糙 , 为横断断口。根据对较少被污染的区域观察 , 断口光亮有金属光泽。瞬断区 (图 1中 C 位置 ), 面积极小 , 有金属光泽。
滞系数较大 , 油压系统的活塞对油缸卡口的作用力也不是冲击拉伸载荷。
上贝氏体较脆 , 促使 27SMi n 钢脆性增大。而 S i 和 M n对高温回火脆性都有促进作用 , S i和 M n同时存在 , 这种促进作用更大。尽管没有得到预期的回火索氏体组织 , 但是 , Si元素在晶界偏聚的事实 , 无疑证明了只能是高温回火脆性区冷却速度较慢所致 ;晶界偏聚使晶界弱化 , 是此高温回火脆化的本质 , 也是导致图 3所示的二次沿晶裂纹的原因 , 即仍然存在高温回火脆性。卡环的卡痕 , 在拉应力场中起应力集中的作用 , 尤其是对质脆的材料 , 这种作用更大 , 极易成为裂纹源 , 所以断口花纹收敛方向指向卡口上的卡痕。
口进行了仔细的超声波检查。结果表明 , 对于平面型
检查 , 结果均为 A0.5, D0.5e, 均属正常。对拉伸试样进行磨抛后以 4%硝酸酒精溶液进行腐蚀 , 结果发现其晶粒十分粗大 , 显微组织为伪共析形成的珠光体 + 网状铁素体 +魏氏体 , 为严重的过热组织 , 如图 2 所示。
《金属热处理》2006年第 31卷第 2期
99
力而只可能是热应力型残余应力。当锻件从 A r3 及以上温度冷却到较低温度时 , 心部开始剧烈收缩 , 但此时表面硬壳已处于冷硬状态 , 将不能按照心部的要求改变容积和形状 , 从而对心部的收缩产生阻碍作用 , 形成了心部受到拉应力 , 表面受到压应力的残余应力分布状况[ 1] 。表面与心部的温差是决定残余应力大小的主要因素 , 温差越大残余应力越大。同时锻件内心温度降至 650 ～ 550℃可以确定最大温差 , 快速冷却会引起大的残余应力 [ 2] 。从锻件的金相组织看形成了细薄的网状铁素体及魏氏组织铁素体 , 说明锻件在 A r3 - (100 ～ 200)℃(通常情况下 45钢的 A r3 为 751℃) 温度范围内有很大过冷度 [ 3] 。紧随其后又生成了异乎寻常多的珠光体 , 则可判断在 650℃以下温度范围内 , 该锻件发生了严重的伪共析 , 冷速也很快。综上 , 该锻件在对残余应力大小起决定性作用的温度范围内
cutting can change the distribution of the residual stress nea r the crack. Low stre ss brittle fracture occursw hen the stress
in the tip o f crack is ove r the critica l va lue. K ey w ord s:frac ture;residua l stress;c rack
作者简介 :赖春雷 (1974. 12— )男 , 四川自贡人 , 工程师 , 学士 , 主要从事金属材料失效分析、理化检验、新工艺开发等材料技术工作 , 已发表论文 3篇。联系电话 :021-64638221-2294, 021-
28 122 51 7 收稿日期 :2005-08-27
/J AKU
/J
≥ 25
≥ 16
20 32 48
49 33 66
57
44
47
48
对于扩展区 , 由于该轴发生的是横断 , 可以断定引起断裂的应力是轴向拉应力。因为锻后整个过程中锻件都未受大的外力 , 除加热时产生的瞬时应力外 , 仅有热应力型残余应力符合这种应力状态。从扩展区的解理 (穿晶 )形貌及超声波检查的结果来看 , 开裂不可能发生在加热阶段 , 因而引起开裂的应力不会是瞬时应
大型电机轴锻件断裂失效分析
赖春雷 , 宋梅 (上海电气集团上海电机厂有限公司技术部 , 上海 200240)
摘要 :运用金相观察、SEM 等方法对断裂的 45钢电机轴锻件进行了失效分析。结果表明 , 由于不正确的热加工 , 锻件存在很大的残余应力和大型锻造裂纹 , 随后的车削加工改变了应力分布 , 导致裂纹尖端应力超过临界应力值 , 从而发生低应力脆断。关键词 :断裂 ;残余应力 ;裂纹中图分类号 :TG157;TG162. 71 文献标识码 :B 文章编号 :0254-6051(2006)02-0098-04
2 断裂原因分析
对于裂纹源区 , 其方向与锻造时最大切应力方向
试样
C
Mn
Si
S
P
JB /T 1271 0. 42 ～ 0. 50 0. 50 ～ 0. 80 0. 17 ～ 0. 37 ≤ 0. 030 ≤ 0. 030