全钢大模板计算书
模板钢管计算书
模板（扣件式钢管支架）计算书一、工程概况二、参数信息1.脚手架参数立杆横距(m)：1.1；立杆纵距(m)：1.1；横杆步距(m)：1.8；支模架类型：水平钢管；板底支撑材料：方木；板底支撑间距(mm) ：40；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度(m):1；模板支架计算高度(m)：4.27；采用的钢管(mm)：Ф48×3；扣件抗滑力系数：6；2.荷载参数模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3) ：1；混凝土自重(kN/m3)：24；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2；3.楼板参数钢筋级别：三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级：C30；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：1440.000；楼板的计算宽度(m)：5.4；楼板的计算跨度(m)：4；楼板的计算厚度(mm)：110；施工平均温度(℃)：15；4.材料参数面板类型：胶合面板；面板厚度(mm)：15；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值f m(N/mm2)：13；木材品种：松木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000；木材抗弯强度设计值f m(N/mm2)：17；木材抗剪强度设计值f v(N/mm2)：1.7；三、板模板面板的验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑混凝土、钢筋、模板的自重及施工均布荷载；挠度验算只考虑混凝土、钢筋、模板的自重荷载。
计算的原则是按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图公式：σ = M/W < fσ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，公式：W=bh2/6b：面板截面宽度，h：面板截面厚度计算式：W= 1100×152/6=41250 mm3；[f] --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：公式：M =0.1×q×l2q--作用在模板上的压力线，包括：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q= (24+1)×1.1×0.11≈3.02 kN/m；1(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q= 0.35×1.1≈0.38 kN/m ；2(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：q= 2×1.1=2.2 kN/m；3q = 1.2×(q+q2)+1.4×q3 = 1.2×(3.02+ 0.38)+1.4× 2.2≈7.17 kN/m1计算跨度(板底支撑间距)：l = 40 mm；面板的最大弯距M= 0.1×7.17×40 2=1147.52 N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ =1147.52/ 41250≈0.03 N/mm2；面板的抗弯强度设计值：[f] = 13N/mm2；结论：面板的受弯应力计算值σ= 0.03 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值[f]= 13 N/mm2，满足要求！最大挠度按以下公式计算：公式：ω = 0.677×q×l4/(100×E×I)q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q = q+q2 = 3.02+ 0.38=3.41 kN/m；1l--计算跨度(板底支撑间距)：l = 40 mm；E--面板材质的弹性模量：E = 9500 N/mm2；I--面板的截面惯性矩：公式：I =bh3/12计算式：I = 40×153/12=11250 mm4；面板的最大挠度计算值：ω = 0.677×3.41×40 4/(100×9500×11250)=0 mm；面板的最大容许挠度值：[ω] = l/250 = 40 /250 =0.16 mm；结论：面板的最大挠度计算值ω= 0 mm 小于面板的最大容许挠度值[ω]= 0.16 mm，满足要求！四、板底支撑的计算本工程板底支撑采用方木，按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：公式：W =B b B h2/6计算式：W = 40×902/6=54000 mm3；公式：I = B b B h3/12计算式：I = 40×90 3/12=2430000 mm4；板底支撑楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q= (24+1)×0.04×0.11=0.11 kN/m；1(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q= 0.35×0.04≈0.01 kN/m ；2(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：q= 2×0.04=0.08 kN；3q = 1.2×(q+q2)+1.4×q3= 1.2×(0.11+ 0.01)+1.4× 0.08≈0.26 kN/m12.强度验算：最大弯矩计算公式如下：公式：M = q×l2/8最大弯距M = ql2/8 = 0.26×1.12 /8≈0.04 kN.m；最大支座力N = ql = 0.26×1.1≈0.29 kN ；梁底支撑最大应力计算值σ= M /W = 39446/ 54000≈0.73 N/mm2；梁底支撑的抗弯强度设计值[f]= 17 N/mm2；结论：板底支撑的最大应力计算值为0.73 N/mm2 小于板底支撑的抗弯强度设计值17 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：公式：V = q×l/2最大剪力：V = 0.26×1.1 /2≈0.14 kN；截面抗剪强度必须满足：公式：τ = 3×V/(2×b×h n) ≤f vb --板底支撑方木截面宽度h--板底支撑方木截面高度n板底支撑受剪应力计算值：τ = 3 ×143.44/(2 ×40×90)≈0.06 N/mm2；梁底支撑抗剪强度设计值[T] = 1.7 N/mm2；结论：板底支撑的受剪应力计算值0.06 N/mm2 小于板底支撑的抗剪强度设计值1.7 N/mm2，满足要求!4.挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：公式：ω = 5×q×l4/(384×E×I)最大挠度计算值：ω= 5×0.26×1100 4 /(384×10000×2430000)≈0.2 mm；最大允许挠度[ω]= 1100 / 250=4.4 mm；结论：板底支撑的最大挠度计算值0.2 mm 小于板底支撑的最大允许挠度4.4 mm,满足要求!五、水平支撑钢管计算（支撑板底支撑）水平支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底支撑传递力，P = 0.29 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩M max = 0.87 kN.m ；最大剪力V max = 4.74 kN ；= 3.2508 mm ；最大变形ωmax最大支座力R max = 8.68 kN ；最大应力σ= M/W= 867.98/ 4490≈193.31 N/mm2；水平支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205 N/mm2；水平支撑钢管的最大受弯应力计算值193.31 N/mm2 小于水平支撑钢管的抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求!水平支撑钢管最大剪应力按以下公式计算：公式：τ = 2×V/[π×r2-π×(r-d)2] ≤f vr --水平支撑钢管截面半径t --水平支撑钢管截面壁厚水平支撑最大剪应力计算值：τ = 2 ×4739.11/(3.14 ×242-3.14×(24-3)2)≈22.35 N/mm2；结论：水平支撑钢管的最大受剪应力22.35 N/mm2，小于水平支撑钢管允许抗剪强度125 N/mm2,满足要求!水平支撑钢管允许挠度：[ω]= 1100/150≈7.33 与10mm；水平支撑钢管的最大挠度3.2508 mm，小于水平支撑钢管允许挠度7.33与10 mm,满足要求!六、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的扣件承载力取值为6 kN。
全钢大模板86系列计算书改
附件86 系列拼装式全钢大模板设计计算书陕西航天建筑工程公司目录一、新浇筑砼对模板侧面的压力标准值 (1)二、振捣砼和倾倒砼对模板产生的侧压力 (2)三、模板面板刚度、强度验算 (2)四、模板主肋刚度、强度验算 (4)五、穿墙螺栓强度验算 (5)六、操作平台计算 (6)七、吊环强度验算 (7)八、模板停放时在风载作用下自稳角计算 (9)一、新浇砼对模板侧面的压力标准值根据《建筑工程大模板技术规程》JGJ74—2003、J270—2003附录B 提供的公式计算。
当采用内部振捣器时新浇筑的砼作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取其中较小值。
（1） （2） 式中：F —— 新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/m 2）； γc —— 砼的重力密度（KN/m 3）；t o —— 新浇砼的初凝时间（h ），可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用t o =200/（T+15）计算（T 为砼的温度℃）；V —— 砼的浇筑速度（m/h ）；H —— 砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m ）； β1—— 外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2—— 砼坍落度影响修正系数，当坍落度小于100mm 时，取1.10：不小于100mm 时，取1.15。
砼侧压力的计算分布图形如图1所示。
F=0.22γc t o β1β2√V F=γc Hh y 为有效压头高度 h yH图1 砼侧压力的分布图形算例1目前新浇筑砼特性，取有关数值如下：对普通砼来说，新浇筑砼自重标准值24KN/m3，即取γc=24KN/m3；新浇筑砼的初凝时间（h）取t o=2.5（h）；砼的浇注速度V=0.8m/h；砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度为2.8m；掺具有缓凝作用的外加剂，取β1=1.2；坍落度影响修正系数取β2=1.15。
F=0.22×24×2.5×1.2×1.15×√0.8 =16.29 KN/m2F=24×2.8=67.2KN/m2有效压头高度 h=16.29÷24=0.68m二、振捣砼和倾倒砼时对模板产生的侧压力1、振捣砼时产生的荷载标准值（KN/m2）对垂直面模板可采用 4.0 KN/m2（作用范围在新浇筑砼侧压力的有效压头高度之内）。
大模板结构计算书修2830mm
全钢大模板结构计算书计算:审核:批准:北京金洋恒泰模板有限公司大模板结构计算书已知墙体大模板的尺寸（见下图），高度H=2830mm ，宽度L=3500mm ，面板δ=6mm ，竖肋与边框均为[8#槽钢，竖肋间距为350mm 。
横背楞（主梁）为双向[10#槽钢，按穿墙螺栓孔位置，每块大模板为3根，并与竖肋焊接（整体式全钢大模板）或连接固定（组拼式全钢大模板）成整体。
每两根竖肋间用2根-60⨯6扁钢加劲板加固。
现计算模板的强度与刚度。
一．荷载新浇筑混凝土对模板侧压力标准值的计算。
2121022.0υββγ∙=t F CHF C γ=式中: F ——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，KN/m2C γ————混凝土的重力密度，普通钢筋混凝土采用24KN/m 3H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m ），取H=2.83m0t ——新浇筑混凝土的初凝时间（h ），采用152000+=T t 计算，（T 为混凝土的温度ºC ，常温下取T=20ºC ，t 0=5.71）;1β——外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1β=1.2; 2β——混凝土塌影响落度修正系数，取2β=1.15(用泵送混凝土);υ——混凝土浇筑速度，取2m/h （小时）；2/92.6783.224mKN H F C=⨯==γ所以：22/1/84.58215.12.171.52422.0mKN F =⨯⨯⨯⨯⨯=侧压力标准值:2/84.58mKN F =取最大侧压力标准值2/60mKN F=图2 侧压力标准值分布图图中：有效压头高度CFhγ=(2)新浇筑混凝土侧压力设计值:21/722.1602.1mKN F F =⨯=⨯=(3)倾倒筑混凝土时荷载标准值6KN/m 2,其设计值为:22/4.84.16mKN F =⨯=所以, 2213/4.804.872mKN F F F =+=+=二.面板计算:面板是以竖肋为支撑的多跨连续梁,选择面板小方格最不利情况计算即三面固定一面简支(图1中)350=l,9003=l ,389.09003503==l l 取0.4查表换算得最大弯矩系数K m =-0.086,最大挠度系数K f =0.00267。
大模板计算
大模板计算大模板一般采用钢板面和钢支撑结构制作，钢大模板应按《大模板多层住宅结构设计与施工规程》（JGJ2084）、《钢结构设计规范》（GBJ1788）与《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB5020492）的要求进行设计与计算。
大模板需计算的项目（1）板面、与板面直接焊接的纵横肋、竖向主梁的强度与刚度计算。
上述构件均为受弯构件，与板面直接焊接的纵横肋是板面的支承边。
竖向主梁作为横向肋的支座，穿墙螺栓作为竖向主梁的支座。
（2）穿墙螺栓的强度。
（3）操作平台悬挑三角架、平台板及护身栏的强度与刚度。
（4）吊装大模板钢吊环的强度及焊缝强度。
（5）大模板自稳角的计算。
一、1 钢面板计算1、强度验算σmax=Mmax/γxWx≤fMmax板面最大计算弯矩设计值（N·m）；γx截面塑性发展系数γx=1；Wx弯矩平面内净截面抵抗矩（mm）；σmax板面最大正应力。
2、挠度计算Vmax=Kf·Fl/B0≤[υ]=h/500式中F新浇混凝土侧压力的标准值（N/mm）；h计算面板的短边长（mm）;B0板的刚度，B0=Eh/12(1-v)；其中：E钢材的弹性模量取E=2.06×10(N/mm)；h2钢板厚度（mm）；v钢板的泊松系数，v=0.3;Kf挠度计算系数。
Vmax板的计算最大挠度。
2、横肋计算q=F·h(N/m)式中F模板板面的侧压力，当计算强度时，它是新浇混凝土的侧压力设计值与倾倒混凝土的荷载设计值之和；当计算刚度时，它只取新浇混凝土侧压力的标准值（N/mm）；h横肋的间距( mm).强度验算σmax=Mmax/γxWx≤f式中Mmax横肋最大计算弯矩设计值(N·mm)。
γx截面塑性发展系数，γx=1.0；Wx横肋在弯矩平面内净截面抵抗矩（mm）。
挠度验算（1）悬臂部分挠度Vmax=q1l/8EIx≤[υ]=a/500（2）跨中部分挠度Vmax=q1l/384EIx·(5-24λ)≤l/500式中q1横肋上的均布荷载标准值，q1=F·h(N/mm)；a—悬臂部分的长度（mm）；E钢材的弹性模量（2.06×10N/mm）；Ix 弯矩平面内横肋的惯性矩(mm)；l竖向主梁间距(mm)；λ悬臂部分长度与跨中部分长度之比，即λ=a/l。
板模板(扣件式)组合钢模板计算书
板模板（扣件式）组合钢模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《组合钢模板技术规范》GB/T50214-20133、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性小梁间距(mm) 300 小梁一端悬挑长度(mm) 50结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算1号面板长度l(mm) 1500 面板块数 5面板宽度b(mm) 600 面板厚度(mm) 3荷载设计值折减系数 1 面板截面惯性矩I(cm4) 90.7 面板截面抵抗矩W(cm3) 21.1 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 面板弹性模量E(N/mm2) 206000 面板一端悬臂长(mm) 50 小梁间距(mm) 300JGJ162-2008，5.2.1条，面板可按简支梁计算。
所以面板受力简图如下：1、强度验算q1＝1×0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=1×0.9max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.5)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.5)+1.4×0.7×2.5] ×0.6=10.691kN/mq2＝1×0.9×1.35×G1k×b＝1×0.9×1.35×0.3×0.6=0.219kN/mp＝1×0.9×1.4×0.7×Q1k＝1×0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kNM1=q1l2/8=10.691×0.32/8=0.12kN·mM2=q2l2/8+pl/4=0.219×0.32/8+2.205×0.3/4=0.168kN·mM3=max[q1l2/2，q2l2/2+pl]=max[10.691×0.252/2，0.219×0.252/2+2.205×0.25]=0.558kN·mM max＝max[0.12，0.168，0.558]= 0.558kN·mσ＝M max/W＝0.558×106/21100＝26.449N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(1.1+24)×0.5)×0.6=7.71kN/m跨中νmax＝5ql4/(384EI)＝5×7.71×3004/(384×206000×907000)＝0.004mm≤1.5mm悬臂端νmax＝ql4/(8EI)＝7.71×2504/(8×206000×907000)＝0.02mm≤1.5mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方钢管小梁材料规格(mm) □70×70×4小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125小梁弹性模量E(N/mm2) 206000 小梁截面抵抗矩W(cm3) 20.61小梁截面惯性矩I(cm4) 72.12b取整取整度为550mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝1×0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=1×0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.5)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.5)+1.4×0.7×2.5]×0.4/1＝7.224kN/m因此，q1静＝1×0.9×1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝1×0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.5)×0.4/1＝6.342kN/mq1活＝1×0.9×0.7×0.98×Q1k×b＝1×0.9×0.7×0.98×2.5×0.4/1=0.882kN/m q2＝1×0.9×1.35×G1k×b＝1×0.9×1.35×0.5×0.4/1＝0.243kN/mp＝1×0.9×0.7×0.98×Q1k/1＝1×0.9×0.7×0.98×2.5/1＝2.205kNM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×6.342×0.62+0.121×0.882×0.62＝0.283kN·m M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.243×0.62+0.21×2.205×0.6，0.107×0.243×0.62+0.181×2.205×0.6]＝0.285kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[7.224×0.552/2，0.243×0.552/2+2.205×0.55]＝1.25kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.283，0.285，1.25]＝1.25kN·mσ＝M max/W＝1.25×106/20610＝60.626N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×6.342×0.6+0.62×0.882×0.6＝2.638kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.243×0.6+0.681×2.205＝1.59kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[7.224×0.55，0.243×0.55+2.205]＝3.973kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[2.638，1.59，3.973]＝3.973kNτmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=3.973×1000×[70×702-(70-8)×622]/(8×721200×8)＝9.011N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b/1=(0.5+(24+1.1)×0.5)×0.4/1＝5.22kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×5.22×6004/(100×206000×721200)＝0.029mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=5.22×5504/(8×206000×721200)＝0.402mm≤[ν]＝2l1/400＝2×550/400＝2.75mm满足要求！六、立柱验算满足要求！查表得，φ＝0.81f=N/(φA)=0.9×max[1.2×(1.1+(1.1+24)×0.5)+1.4×1.5,1.35×(1.1+(1.1+24)×0.5)+1.4×0.7×1.5]×0.6×0.4×1000/(0.81×424)=4.298×1000/343.44= 12.514N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！七、可调托座验算满足要求！八、立柱地基基础验算f ak 100kPa满足要求！。
大梁模板计算
计算参数:钢管强度为205.0 N/mm 2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为3.8m ，梁截面 B×D=800mm×1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m ，立杆的步距 h=1.50m ， 梁底增加3道承重立杆。
面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方40×85mm，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
梁底支撑顶托梁长度 1.20m 。
梁顶托采用100×100mm 木方。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.35kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载2.00kN/m 2。
地基承载力标准值200kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m 2，地基承载力调整系数0.40。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.00+0.35)+1.40×2.00=33.820kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.00+0.7×1.40×2.00=36.385kN/m 2380由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
完整版建筑工程施工大模板设计计算书
建筑工程施工大模板设计计算书大模板搭设参数如下：H=000M L=000M S=000M h=000M h1=000M l=000Ma=000M l1=000M l2=000M l3=000M面板厚度0 mm 竖向主梁型号L0000000000竖向小肋型号L000000 横肋型号L0000000000穿墙螺栓型号M00 长000mm 砼浇筑吊斗容量000 M3吊环采用2ф20长0.551M 停放自稳角大于000º一、荷载计算强度验算要考虑新浇砼对模板的侧压力与倾倒砼时产生的侧压力，刚度验算仅考虑新浇砼对模板的侧压力。
(一)新浇砼对模板的侧压力标准值见下图（F1,恒荷载）下部最大值F1=50.0 KN/M2(二) 倾倒砼时产生的侧压力（F2,活荷载）当采用容量M3的吊斗浇筑时，F2=6 KN/M2.(三)模板的侧压力合计（F）强度验算时，采用各项荷载的设计值进行组合:F=××F2=(KN/M2)挠度验算时，采用荷载的标准值: F1 =50.0 KN/M2二、钢面板的计算选取面板小方格中最不利情况计算，即三面固定，一面简支。
面板厚δ=00mm.(一)计算简图与荷载系数由于L y/L x=h/S=0000，查表得最大弯矩系数：K M=-00000，最大挠度系数：K f=-00000。
(二)强度验算取单位长度1为计算单元。
对一般的模板结构，其荷载设计值可乘以0.85的调整系数。
q=0.85×F×1=(KN/M)M max=K M×q×l2=000000000(KNM) (l为L y与L x之较小者)W x=1×δ2/6=00000000000(M3)σ=M max/W x=(KN/M2)<f=2.15E5KN/M2强度满足要求。
(三)挠度验算q=F1=50.0 KN/M2B0=Eδ3/12(1-γ2)=00000000(KNM)+08 KN/M2，γV max=K f×q×l4/B0 =0.00000(M) (l为L y与L x之较小者)<M其容许挠度为1.5mm，故挠度满足要求。
(完整版)钢模板计算书
主墩大块钢模验算书一、薄壁墩概况1、两河口下游永久交通大桥主线2#、3#桥墩均采用双薄壁墩，薄壁墩宽8.0m ，厚2.0m ，双壁中心间距6.0m ，双壁净距为4.0m ； 2#墩身高度50m ，3#墩身高度54m 。
2、每次浇筑节段高度：4.5m （3.0m+1.5m ）。
二、薄壁墩模板设计1、按高度分为1.5m 、3.0m 两种模板，1.5m 高度的设8套，3.0m 高度的设4套。
2、块件组合：一套1.5m 高模板包括800×150cm 大板两块、200×150cm 大板两块；一套3.0m 高模板包括800×300cm 大板两块、200×300cm 大板两块。
模板构造：面板采用6mm 钢板，背面设置竖向小肋（100×5mm 扁钢/间距0.25m ），每隔0.5m 高度设置一层工10#工字钢水平肋，模板最外侧采用2[10#槽钢作竖向背杠，平向间距1.2m 。
详见构造设计图。
三、模板验算依据1、 计算依据：⑴、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求；⑵、《路桥施工计算手册》对模板计算的相关说明。
2、 荷载组合：⑴、强度校核：新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载⑵、挠度验算：新浇砼对侧模板的压力⑶、采用Q235钢材：轴向应力：140 1.25()175MPa ⨯=提高系数弯曲应力：145 1.25()181MPa ⨯=提高系数剪 应 力： 85 1.25()106MPa ⨯=提高系数弹性模量：52.110E MPa =⨯3、 变形量控制值：结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模面板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500四、模板验算1、 荷载⑴混凝土浇筑速度：两岸主墩的浇筑面混凝土供应速度为15～243/m h ，因两薄壁墩的断面为322m ，故浇筑速度为：0.469～0.75/m h ，从偏于安全考虑，下述计算中浇筑速度取值为0.75/m h 。
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模板面板为6mm 厚钢板，肋为[8#，间距为300 mm ，背楞为双根[10#，最二、 （2） M max W X σ（3） f max
故f max =0.667×0.6×3004/(100×2.06×105×180)=0.874mm
三、肋计算：
（1）、计算简图：
q=0.6× （2）、强度验算： 查表得弯矩系数K m 故
M max = K m ql 212002=3.24×106N 〃mm
查表得[8# I=101×104 mm 4
故肋最大内力值σmax 满足要求.
σB=M B/W=1.43×107/(79.4×103)=180.1N/ mm2＜f=215N/ mm2均满足要求。
（3）、挠度验算：
如上图为一不等跨连续梁，BC=1200mm，跨度最大，故主要验算BC跨的挠度。
根据《建筑结构静力计算手册》，梁在均布荷载作用下的最大挠度f max=系数×qL4/24EI,而系数与K1=4Mc/qL32 及 K2=4M B/ qL32有关。
M C= qL12/2=72×2002/2=1.44×106N〃mm
M B=由以上计算所得结果，即M B=1.43×107N〃mm
故K1=4Mc/qL32=4×1.44×106/(72×12002)=0.06
K2=4M B/qL32=4×1.43×106/(72×12002)=0.55
根据K1、K2查表得系数为：0.115
故f max=0.115×qL4/24EI=0.115×72×12004/(24×2.06×105×396×104)=0.88 mm
q=0.06×300=18N/ mm,按两跨连续计算,计算简图如右图所示：
V=0.625qL=0.625×18×1200=13500N
焊缝长度l w=V×a/(0.7Hh f f v)
焊缝间距a取300 mm,肋高H=80 mm,焊缝高度h t=4 mm,f w=160N/ mm2故最小焊缝长度：l w=V×a/（0.7Hh t f w）=13500×300/(0.7×80×4×160)=113 mm 实际加工时焊缝为焊150 mm,间距300 mm,故满足要求。
七、吊钩计算：
1、吊钩采用φ20圆钢，截面面积A=314.22 mm2,每块大模板上设两个吊钩，
按吊装6600 mm宽模板自重2.4T计算,模板自重荷载设计值取系数1.3,即P X=1.3×2.4=3.12T。
σ＝P X/A=31200/（2×314.2）=49.6N/ mm2＜[σ]=215N/ mm2均满足要求。
2、吊钩与模板之间采用M16×90螺栓连接，M16×90截面面积A=201 mm2螺
栓主要受剪。
P N=3.12T=32100N
τ =P X/A=31200/(2×201)=77.61N/ mm2＜[τ]=125N/ mm2故满足要求。
螺栓采用φ28圆钢，外挂架材料为φ48×3.5钢管。
一、 荷载计算：
以每榀个挂架承重1.8 m 范围荷载计算： 1、
模板自重：以模板高度按3000mm 计算，模板重量按1350N/m 2，荷载为3×1.8×1350=7290N=7.3KN 。
2、 操作人员荷载：1.8 m 间距内最多允许3个人同时操作，每人按750N 计，总计2.25KN 。
3、 自重及工具荷载：外挂架自重、脚手板、护栏钢管、零星材料等，最大重量按3KN 计。
二、 计算简图：
1、 模板自重考虑为主要分布于脚手架内侧荷载，将均布荷载化为节点集中荷载：F 1=2.8×1.8×1.35/2=3.4KN
2、 操作人员及工具荷载视为在外挂架宽度方向均匀分布荷载,化为节点集中荷载：F 2=(2.25+3)/3=1.75KN 计算简图如下图所示：
即：F A =F 1+F 2
3、 内力计算：
N 1=F C tg40°N 2= N 1=1.47KN N 3=N 4 Cos40° N 4=5.66KN
N 5=F C / Cos40° N 6=F B =5.15KN N 7=3.37KN
R AV =F B + N 3+ N 7 =12.07KN
R AH =N 2+ N 7Sin40°=3.64KN
3
减系数。
杆件为φ48×3.5钢管，A=489 mm2。
强度：σ=N/A=4340/489=8.88N/ mm2＜0.9f=0.9×215=193.5 N/ mm2
杆件③计算长度取L=1800 mm，又查表回转半径I=2.45cm。
杆件长细比：λ=L/I=1800/24.5=73.5＜[λ]=400。
故在强度和长细比方面均满足要求。
（2）、杆件④⑤⑥为压杆，N4=5.66KN，N5=2.29KN
该杆在平面外计算长度：
L0=L1(0.75+0.25N5/N4)=2280(0.75+0.25×2.29/5.66)1940mm。
杆件长细比：λ=L0/I=1940/24.5=79.2＜[λ]=150
强度：由长细比查表得稳定系数ψ=0.688
σ=N/ΨA=5660/(0.688×489)=16.8N/mm2＜0.9f=0.9×215=193.5N/ mm2
(3)、杆件⑧为零杆。
5、焊缝强度验算：
按腹杆中内力最大的杆件N4=5.66KN计算,焊缝厚度取4mm，故焊缝厚取4 mm，故焊缝有效厚度h s=0.7h t=2.8mm,焊缝长度应为：
L W=N/ h s f f w=5660/（2.8×160）=12.6mm
实际焊缝长度为30 mm,满足要求。
6、支座A外挂架螺栓验算：
1、采用φ28挂钩螺栓验算：
受拉：R AH=3.64KN,A=615 mm2
σ= R AH/A=3640/615=5.92 N/ mm2＜0.9f=0.9×215=193.5 N/ mm2
受剪：τ=R AV/A=12070/615=19.6 N/ mm2＜[τ]=125N/ mm2，满足要求。
2、外挂架钩头采用4个M16螺栓通过挂板同[10连接，M16螺栓A=201mm2 受剪：τ= R AV/4A=12070/（4×201）=15N/ mm2，满足要求。