空心板张拉方案
预应力钢筋混凝土空心板梁张拉专项施工方案
吉林省珲春市站前街工程预应力钢筋混凝土空心板梁张拉专项施工方案编制：黄高彬审核：许祥山审批：回光林中国建筑第六工程局有限公司珲春站前街工程项目部二〇一二年九月十五日目录一、工程概况 (3)二、编制依据 (3)三、施工部署 (4)3.1施工进度计划 (4)3.2主要材料 (4)四、施工方案 (4)4.1工艺流程 (4)4.2准备工作 (4)4.3预应力管道安装 (6)4.4预应力筋安装 (6)4.5预应力张拉 (7)4.6孔道压浆和封端 (8)五、质量标准 (9)5.1可能出现的质量问题 (9)5.2质量要求 (10)六、质量保证措施 (11)6.1组织保证 (11)6.2施工人员技术素质保证 (11)6.3技术交底制度 (11)七、安全管理 (11)7.1安全管理目标 (11)7.2安全管理措施 (12)7.3安全操作 (12)八、文明施工 (13)九、施工安全应急措施 (13)附件：预应力计算书 (14)1、伸长量的计算 (14)2、张拉油表读数的计算 (15)预应力钢筋混凝土空心板梁张拉专项施工方案一、工程概况工程起点位于东关路以西，接现状已实施段，起点桩号K3+854.067，终点至规划中兴路，终点桩号K9+460，路线全长5605.933m。
工程沿线主要构筑物包括中桥1座（车大人沟河中桥）、小桥2座（规划人工河1、规划人工河2）。
本工程车大人沟河中桥上部结构采用18m预应力后张板梁，梁高0.95m，横向布置38块板。
预应力钢束按照编号中板N1、N2，边板N1、N2，当混凝土强度达到设计强度的100%且龄期超7d时方可进行张拉，其中中板N1，边板N1、N2为每束5根钢绞线，中板N2为每束4根钢绞线。
二、编制依据1、珲春市站前街工程招标文件、投标文件及施工合同。
2、珲春市站前街工程施工图设计。
3、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ2-2008。
4、《预应力混凝土用钢绞线》GB/T 5224-2003。
先张法空心板张拉工序施工流程及工艺
先张法空心板张拉工序施工流程及工艺先张法预应力空心板施工张拉工序大致分为以下八个步骤：入笼—支垫块和钢板—穿钢绞线和失效管—对顶—张拉—绑贴板筋—放张—存梁配置：1、工人五名，一个人要会开张拉机，一个人要会切割钢绞线，其余人负责辅助工作。
2、3000KN的千斤顶2台，270KN 初张千斤顶1台，张拉机3台，切割机1台，管钳2把，胶带1卷，自制T型杆4根。
一、入笼1、钢筋笼绑扎完毕后开始入笼。
吊笼时每一组的吊钩在钢筋笼上的勾点一定要对称，不能扭斜，以避免笼在吊起行走过程中变形，在开门吊行走的过程中开吊人一定要观察周围人员活动情况，及时作出反应，以免发生意外。
2、将各个钢筋笼均匀放置在生产槽位中，间距适当，以方便下步施工。
根据本场情况以下列出各种常见规格的钢筋笼间距，本场生产台座长86米，所以槽位起点（西头）从西头起第一块笼距横梁0.8米，然后20米笼间距1.2米，16米笼间距1米，13米笼间距1.25米，10米笼间距0.7米，依次向东摆放。
二、支垫块和钢板1、每个钢筋笼放好后，及时支垫块，放预埋钢板。
垫块每隔四根底板钢筋放一组，对称支在同一根底板筋上，两个垫块横向间距为40公分，不可相距过宽，以避免支好模板后底板钢筋挨底。
三、穿钢绞线、失效管、螺旋筋1、按照技术交底提前切割准备好各种尺寸的失效管、螺旋筋，并合理分配到钢筋笼的各个端口，每个端口分配一名工人，（张拉班一般每班组配五名工人，生产20米空心板时刚好合适，生产16米，13米时可有施工队队长临时增派一到两名工人参加穿线工序）在穿钢绞线的过程中及时把失效管、螺旋筋套进钢绞线，在此过程中，要协调有序，确保每根钢绞线和失效管的穿放位置正确，每根钢绞线穿好后要用切割机截断。
2、钢绞线起点的锚固。
每根钢绞线起点，先检查固定锚具以及夹片是否完好，如有裂纹锈蚀要及时更换。
检查完毕，先把锚具穿在钢绞线上，锥形空小口朝里，大口朝外，然后再穿夹片，夹片一定要对齐用胶带粘紧，再穿在钢绞线上，以避免滑丝造成安全事故，锚具以及夹片穿好后，先用空心钢管向里捣几下预紧。
20米空心板先张法控制张拉计算书
20米空心板先张法控制张拉计算书一．预应力筋张拉顺序为：0 初应力σ0（10%σk ～20%） 100%σK持荷2 分钟σk（锚固）预制空心板梁采用应力与应变双重控制，即张拉力通过油表读数控制，但应与实际伸长值校核，实际伸长值与理论伸长值误差控制在6%之内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施加以调整并经监理工程师同意后方可重新张拉。
二．整体张拉时其数据如下：对于20m板，采用Φj12.7mm高强度钢绞线。
1.中板（13颗钢绞线）:控制张拉力P=1339×98.7×13×10-3=1718.07KN。
对于表09.11.22.2290：回归方程 Y1=0.0223X-0.238；Y2=0.0223X-0.238（Y 为油表读数，X为张拉力）,钢绞线长度L按照37.2m计算。
a.应力10%时：张拉力P1=P*10%=1718.07*10%=171.81KNY1=0.0223*P1-0.238=0.0223*171.8-0.238=3.59MpaY2=0.0221*P1+0.0568=0.0221*171.8+0.0568=3.85Mpa△L=P1*L/A*E=171.8*37.2*105/98.7*13*1.95*105=2.55㎝b.应力20%时：张拉力P2=P*20%=1718.07*20%=343.61KNY1=0.0223*P2-0.238=0.0223*343.61-0.238=7.42MpaY2=0.0221*P2+0.0568=0.0221*343.61+0.0568=7.65Mpa△L=P2*L/A*E=343.61*37.2*105/98.7*13*1.95*105=5.11㎝c.应力100%时：张拉力P3=P*100%=1718.07*100%=1718.07KNY1=0.0223*P3-0.238=0.0223*1718.07-0.238=38.07MpaY2=0.0221*P3+0.0568=0.0221*1718.07+0.0568=38.03Mpa△L=P3*L/A*E=1718.07*37.2*105/98.7*13*1.95*105=25.54㎝2.边板（13颗钢绞线）:控制张拉力P=1339×98.7×14×10-3=1850.23KN。
空心板张拉计算书
压力表编号
实测伸长值（mm）
初读数
终读数
实测值
708116
48089 23
64
200
136
708114
48001 12
65
201
136
第五行程：18/16.8Mpa—80%fk
千斤顶编号
压力表编号
实测伸长值（mm）
初读数
终读数
实测值
708116
48089 23
70
175
105
708114
48001 12
72
174
102
第六行程：80%fk—100%fk
千斤顶编号
压力表编号
实测伸长值（mm）
初读数
终读数
实测值
708116
48089 23
70
194
124
708114
48001 12
70
194
124
累计实测伸长值为607mm和599mm，平均为603mm。
理论伸长值为599mm，允许范围是563—635mm，符合要求。
48008 12
P=0.1743F－0.58
48019 12
P=0.1728F－0.19
YC30-200
70403
48025 12
P=0.1733F－0.64
48013 12
P=0.1755F－1.35
YCW300B
708114
48007 12
P=0.0179F－0.24
48001 12
P=0.0178F－0.16
实测值
708116
48089 23
4
61
后张法预应力空心板张拉施工方案
后张法预应力空心板张拉施工方案一、工程概述我标段共有中桥五座，通道一道，设计均为16m后张法预应力砼空心板，砼标号为C50，本标段共有后张预应力空心板520片。
二、施工准备工作1、原材料准备钢筋采用唐钢生产的Ⅰ、Ⅱ级钢筋，钢绞线采用烟台鞍钢斯凯特钢丝有限公司生产的钢绞线，锚具采用河南开封中原预应力工艺设备厂生产的锚具，水泥采用冀东水泥股份有限公司生产的P.O42.5R 水泥，砂采用抚宁洋河砂场的砂。
水采用自打井饮用水，外掺剂采用秦皇岛顺凯达建筑材料有限公司的SKD-5型减水剂，以上各种原材料经检验均符合《技术规范》要求，并经监理工程师认可，进场数量满足目前施工要求。
2、机械设备准备（1）120KW发电机1台，30KW发电机1台，30T龙门吊二组，钢筋切断机1台，成型机1台，闪光对焊机1台，电焊机4台，HZS50型混凝土拌和楼2座，ZL30型装载机2台，振捣棒20根。
混凝土拌和站已经计量部门标定完毕，具备生产能力。
（2）张拉配套设备4套（千斤顶、高压油泵、压力表），已经校验符合要求。
（3）锚具、夹具、连接器等经检测符合《技术规范》要求。
3、施工组织机构及技术交底由桥梁副经理田春孝负责生产安排，桥梁三队负责施工，技术员2名，试验员2名，现场管理人员5名，技术工20名，普工40名。
施工前对全体施工人员进行一次详细的技术交底和安全交底，主要包括施工工艺、方法、操作过程、质量控制要点及质量检验标准、方法，以及安全操作规程和安全注意事项。
三、施工工艺1、预制场的布设预制场共承担520片后张法预应力空心板的预制工作。
根据施工工期要求，本工程在预制场内建造56个底模，底模用C30砼浇筑而成，中间砼厚度为35cm，端头2m砼厚度为45cm，端头3m铺设钢筋网，间距为20c m×20cm。
2、预应力施工1）、预应力孔道成孔采用预埋金属波纹管成孔工艺。
波纹管要求无损伤、不变形，用于制造金属波纹管的低碳钢带其厚度不宜小于0.3mm。
后张法预应力空心板张拉施工方案
后张法预应力空心板张拉施工方案预应力空心板是一种常用于建筑施工的结构板材，其具有重量轻、强度高、使用寿命长等优点。
在预应力空心板的张拉施工中，后张法是一种常用的施工方案。
本文将介绍后张法预应力空心板张拉施工方案，包括施工前的准备工作、张拉施工的过程和施工结束后的处理措施。
一、准备工作1.确定空心板的尺寸和数量，准备好所需的材料和设备，包括预应力钢束、张拉器、连接器等。
2.将张拉器安装在空心板两端的预埋件上，并固定好。
3.根据设计要求进行预埋件的布置和固定，确保其与空心板之间有足够的间隙。
4.在空心板的两端设置过张拉孔，以便在张拉过程中进行张拉钢束的通过。
二、张拉施工过程1.将预应力钢束穿过张拉孔，并用连接器将其与空心板连接起来。
2.确保预应力钢束的弯曲半径符合设计要求，并进行必要的调整。
3.在空心板两端的张拉器上施加预应力，使预应力钢束被拉紧。
4.通过调整和控制张拉器的力度，使预应力钢束的张拉量达到设计要求。
5.在达到设计要求的预应力后，用钢筋或钢盘将预应力钢束固定在张拉器上。
6.检查预应力钢束的张拉效果和空心板的变形情况，确保其符合设计要求。
三、施工结束后的处理措施1.拆除张拉器和预应力钢束，注意安全操作，以防止意外事故发生。
2.对空心板进行验收，检查其质量和安装情况，并进行必要的修补和调整。
3.空心板安装完成后，进行防护措施，包括给板面涂刷保护剂，保护其免受外界环境的侵蚀。
4.清理施工现场，保持周围环境的整洁和安全。
通过上述的后张法预应力空心板张拉施工方案，可以保证空心板在使用过程中的强度和稳定性。
在施工过程中，要严格按照设计要求和施工规范进行操作，确保施工质量和安全。
预应力空心板作为一种重要的建筑材料，在现代建筑中得到广泛应用，它的质量和性能直接关系到建筑的质量和安全，因此对其施工过程要进行全面细致的控制和管理。
预应力空心板简易张拉方案
一标段20m预应力空心板张拉方案根据设计图纸P127六-8要求，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得低于5%，高于10%，现结合本工地的实际情况，将有关细节明确如下：1.预制梁板混凝土强度达到90%时，即40*90%=36Mpa以上的梁板方可张拉。
2.张拉设备3.钢绞线：标准为GB/T5224-1995,207级，R y b=1860Mpa，公称直径Φs15.24mm。
4.钢绞线的弹性模量E的确定：根据试验报告（编号：YGJ-10110016），E=（196+194+192）/3=194Gpa。
5.钢绞线的伸长量的计算(按两端同时张拉的方法计算)（1）锚下控制力△K的确定;根据图纸P126-四-2-（1）要求为75%控制，即f pk=1860*75%=1395Mpa.（2）横截面面积：140mm2（3）锚圈口摩阻损失，根据经验按3%考虑（4）千斤顶张拉力P的确定：P=1395*40*（1+3%）=201159N（每根）（5）预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数μ的确定：本工地为充气抽拔成孔，根据《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2000附录G-8建议，μ=0.55.仅在弯道部分计。
（6）孔道每束的局部偏差对摩擦的影响系数K值的确定：同上取K=0.05，全段均应考虑。
（7）分段计算拉伸量A上部弯起孔道的一端拉伸量计算，如下图所示：CD段θ=140=0.122173rad，其余段θ=0，则，AB段△L1=201159*84/140*1.94*105=0.622 cmP z1=1395*140=195300 NBC段△L2=195300*110.8/140*1.94*105=0.797cmP z2=195300*e-（0.0015*1.108）cm=194976 NCD段△L3=194976*244.3/140*1.94*105=1.754cmP z3=194976*e-（0.0015*2.443+0.55*0.122173）cm =181638NDE段△L4=181638*6.306/140*1.94*105=4.217cmP z4=181638*e-（0.0015*6.306+0.55*0.122173）cm =168235N总拉伸量为：0.622+0.797+1.745+4.217=7.390cmB底部微弯起孔道的一端拉伸量计算，如下图所示CD段θ=12.50=0.021817，其余段θ=0，AB段△L1=201159*84/140*1.94*105=0.622 cmP z1=1395*140=195300 NBC段△L2=195300*60.6/140*1.94*105=0.436cmP z2=195300*e-（0.0015*0.606+0.55*0）cm=195123NCD段△L3=195123*130.9/140*1.94*105=0.940cmP z3=195123*e-（0.0015*1.309+0.55*0.021817）cm =192417NDE段△L4=192417*788.6/140*1.94*105=5.587cmP z4=192417*e-（0.0015*7.886+0.55*0）cm =190154N总拉伸量为：0.622+0.436+0.940+5.587=7.585cmC夹片回缩量补充张拉长度的确定：根据规范规定要求，回缩量不仅大于6mm，本工地按5mm控制。
先张法空心板梁张拉参数计算书全部油表
济乐高速公路5标先法空心板梁拉参数计算根据空心板梁钢绞线理论伸长值及最大拉力应以《桥规》为计算依据，原则上不采用超拉。
当拉到100%控制力时，持荷5分钟，在控制力稳定后进行锚固，若出现压力表回走情况，将重新拉到控制应力，直到稳定为止。
现将拉控制程序说明如下：一、拉理论伸长量计算根据2011年《桥规》要求，先法采用一端拉，另一端固定，其中预应力钢筋拉控制应力为0.70 f pk=1302Mpa，即可达到纲绞线强度的70% ；根据出厂材质报告可知弹性模量Ep=195Gpa ；先法拉程序：0 a。
（拟采用oo=0.25ocon 0.5acon 1.0acon）acon （持荷5分钟锚固），拉采用双控，以拉力为主，伸长量容许误差小于±6%。
理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计拉力小）L——拉钢绞线长度（cm）Ap --- 钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）对于本预制梁场：P=1860*70%*Ap=1302Ap（1）10M、13M空心板梁：钢绞线下料长度L=103（台座）-0.65（拉端）-2 （锚固端）=100.35mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/Ap*Ep=1302Ap*100.35/Ap*195=670mm（2）16M、20M空心板梁：钢绞线下料长度L=89（台座）-1.6（拉端）-1（锚固端）=86.4mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/ Ap*Ep =1302Ap*86.4/ Ap*195=577 mm伸长值相对误差计算相对误差=（实测值-理论值）/理论值，按±6%控制，10M、13M空心板梁预应力筋实测值合格围：630〜710mm；16M、20M空心板梁预应力筋实测值合格围：543〜611mm ；二、先法预应力空心板梁拉油压表读数计算式拉控制应力ocon =0.7fpk=1302MPa，单根钢绞线控制拉力Ng= o con xAp=182.28KN，整体控制拉力为：10m 板梁中梁：Ny=9 根xNg=1640.5KN；10m 板梁边梁：Ny=11 根xNg=2005KN；13m板梁中梁：Ny=12 根xNg=2187.3KN；13m 板梁边梁：Ny=13 根xNg=2369.6KN；16m板梁中梁：Ny=14 根xNg=2551.9KN；16m 板梁边梁：Ny=16 根xNg=2916.5KN；20m 板梁中梁：Ny=18 根xNg=3281KN；20m 板梁边梁：Ny=20 根xNg=3645.6KN；千斤顶与油压表标定一元线性回归方程压力表编号：1911910千斤顶编号：12170#回归方程：P=0.2311F+1.26压力表编号：1911992千斤顶编号：12161#回归方程：P=0.01740F-0.32压力表编号：1911907千斤顶编号：2#回归方程：P=0.01715F+0.22先法预应力空心板梁单根g s15,2钢线线其设计拉控制力为182.28KN.一、12170#液压式拉机(1)压力表1911910P=0.2311F+1.260.10acon =0.2311x182.28x0.10+1.26 =5.47MPa(2)压力表1811470P=0.2436F+0.050.10acon =0.2436x182.28x0.10+0.05 =4.49MPa10m空心板梁中梁93s15,2钢线线其设计拉控制力为1640.5KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25acon =0.01740x1640.5^2x0.25-0.32=3.24MPa0.5acon =0.01740x1640.5：2x0.5-0.32=6.81MPa1.0acon =0.01740x1640.5：2x1.0-0.32=13.95MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25acon =0.01774x1640.5：2x0.25+1.01=4.64MPa0.5acon =0.01774x1640.5：2x0.5+1.01=8.28MPa1.0acon =0.01774x1640.5：2x1.0+1.01=15.56MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25acon =0.01715x1640.5：2x0.25+0.22=3.73MPa0.5acon =0.01715x1640.5：2x0.5+0.22=7.25MPa1.0acon =0.01715x1640.5：2x1.0+0.22=14.28MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25acon =0.01829x1640.5：2x0.25+0.08=3.83MPa0.5acon =0.01829x1640.5：2x0.5+0.08=7.58MPa1.0acon =0.01829x1640.5：2x1.0+0.08=15.08MPa10m空心板梁边梁110s15.2钢绞线其设计拉控制力为2005KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25acon =0.01740x2005^2x0.25-0.32=4.04MPa0.5acon =0.01740x2005：2x0.5-0.32=8.4MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25acon =0.01774x2005：2x0.25+1.01=5.45MPa0.5acon =0.01774x2005：2x0.5+1.01=9.9MPa1.0acon =0.01774x2005：2x1.0+1.01=18.79MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25acon =0.01715x2005：2x0.25+0.22=4.51MPa0.5acon =0.01715x2005：2x0.5+0.22=8.81MPa1.0acon =0.01715x2005：2x1.0+0.22=17.41MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25acon =0.01829x2005：2x0.25+0.08=4.66MPa0.5acon =0.01829x2005：2x0.5+0.08=9.24MPa1.0ocon=0.01829x2005：2x1.0+0.08=18.41MPa13m空心板梁中梁120s15.2钢线线其设计拉控制力为2187.3KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25acon =0.01740x2187.3^2x0.25-0.32=4.43MPa1.0acon =0.01740x2187.3：2x1.0-0.32=18.71MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25acon =0.01774x2187.3：2x0.25+1.01=5.86MPa0.5acon =0.01774x2187.3：2x0.5+1.01=10.71MPa1.0acon =0.01774x2187.3：2x1.0+1.01=20.41MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25acon =0.01715x2187.3：2x0.25+0.22=4.90MPa0.5acon =0.01715x2187.3：2x0.5+0.22=9.59MPa1.0acon =0.01715x2187.3：2x1.0+0.22=18.97MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25acon =0.01829x2187.3：2x0.25+0.08=5.08MPa0.5ocon=0.01829x2187.3：2x0.5+0.08=10.08MPa1.0ocon=0.01829x2187.3：2x1.0+0.08=20.08MPa131n空心板梁边梁130s15.2钢绞线其设计拉控制力为2369.6KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.5acon =0.01740x2369.6^2x0.5-0.32=9.98MPa1.0acon =0.01740x2369.6：2x1.0-0.32=20.29MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25acon =0.01774x2369.6：2x0.25+1.01=6.26MPa0.5acon =0.01774x2369.6：2x0.5+1.01=11.51MPa1.0acon =0.01774x2369.6：2x1.0+1.01=22.02MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25 a con =0.01715x2369.6：2x0.25+0.22=5.30MPa0.5acon =0.01715x2369.6：2x0.5+0.22=10.37MPa1.0acon =0.01715x2369.6：2x1.0+0.22=20.53MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25acon =0.01829x2369.6：2x0.25+0.08=5.49MPa0.5acon=0.01829x2369.6：2x0.5+0.08=10.91MPa1.0acon =0.01829x2369.6:2x1.0+0.08=21.75 MPa161n空心板梁中梁140s15.2钢绞线其设计拉控制力为2551.9KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25acon =0.01740x2551.9：2x0.25-0.32=5.23MPa0.5acon =0.01740x2551.9：2x0.5-0.32=10.78MPa1.0acon =0.01740x2551.9：2x1.0-0.32=21.88MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25acon =0.01774x2551.9：2x0.25+1.01=6.66MPa0.5acon =0.01774x2551.9：2x0.5+1.01=12.32MPa1.0acon =0.01774x2551.9：2x1.0+1.01=23.64MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25acon =0.01715x2551,9：2x0.25+0.22=5.69MPa0.5acon =0.01715x2551,9：2x0.5+0.22=11.16MPa1.0acon =0.01715x2551,9：2x1.0+0.22=22.1MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25ocon=0.01829x2551.9：2x0.25+0.08=5.91MPa0.5acon =0.01829x2551.9：2x0.5+0.08=11.74MPa1.0acon =0.01829x2551.9：2x1.0+0.08=23.41MPa161n空心板梁边梁16 0s15.2钢绞线其设计拉控制力为2916.5KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25acon =0.01740x2916.5^2x0.25-0.32=6.02MPa0.5acon =0.01740x2916.5：2x0.5-0.32=12.37MPa1.0acon =0.01740x2916.5：2x1.0-0.32=25.05MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25acon =0.01774x2916.5：2x0.25+1.01=7.47MPa0.5acon =0.01774x2916.5：2x0.5+1.01=13.94MPa1.0acon =0.01774x2916.5：2x1.0+1.01=26.88MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25acon =0.01715x2916.5：2x0.25+0.22=6.47MPa0.5acon =0.01715x2916.5：2x0.5+0.22=12.72MPa1.0acon =0.01715x2916.5：2x1.0+0.22=25.23MPa(2)压力表1811417一删% '0+g •oxz.ig在xg”io -Q= uoong -Q叼的％2YZ .()+% 'OX-xg”io •()= us。
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监表11 分项（分部）工程开工申请批复单施工单位：山西平阳路桥有限公司省道洪永线改建工程HY3项目部合同段号：HY3监理单位：山东恒建工程监理咨询有限公司洪永线改建工程总监办编号：开工项目：空心板张拉、压浆桩号：K121+824孙家庄1号桥计划开工日期：计划完工日期：施工负责人（签字）：年月日质检负责人（签字）：年月日附件：K121+824孙家庄1号桥空心板张拉及压浆分项工程开工报告1、分项工程概况；2、进度计划；3、施工方案及主要工艺；4、质量控制指标及试验检测项目、频率和方法；5、质量、安全、环保措施；6、施工设备进场签认单；7、原材料及标准试验审批表；8、工程交底卡（技术和安全环保交底）；项目经理：（盖章）日期：年月日专业监理工程师意见：签字：日期：年月日驻地监理工程师意见：签字：日期：年月日施工单位呈报两份，审查批复后驻地办留一份，退施工单位一份。
监表18 施工设备进场报验单施工单位：山西平阳路桥有限公司省道洪永线改建工程HY3项目部合同段号：HY3监理单位：山东恒建工程监理咨询有限公司洪永线改建工程总监办编号：致监理工程师王夕玉：下列施工设备已按规定要求进场，请查验签证，准予在工程中使用。
附件：机械的主要技术指标及最大生产能力。
项目经理：（盖章）日期：年月日设备名称规格型号合同数量进场数量进场日期技术状况拟用何处混凝土拌合站JS1000 1 2015.08 良好发电机 1 2015.08良好混凝土运输车10m3 2 2015.09良好表面振动器 2 2015.09良好插入式振动器 2 2015.09良好钢筋弯曲机 3 2015.09 良好钢筋调直机 1 2015.09良好钢筋切断机GQ-40 1 2015.09 良好交流电焊机 5 2015.09 良好专业监理工程师：日期：年月日驻地监理工程师：日期：年月日由承包人呈报两份，签发后承包人和驻地办各存一份。
山西省集中连片特困地区省道洪永线车家坡至岔口段改建工程K121+824孙家庄1号桥空心板张拉、压浆工程开工报告山西平阳路桥有限公司省道洪永线改建工程HY3项目部孙家庄1号桥空心板张拉、压浆施工方案一、工程概况该小桥中心里程K121+824，上部为钢筋混凝土空心板。
该小桥与路线前进方向右偏角90o,桥梁全长32m，设计为1-16m空心板桥。
桥梁板长16米，共8块板，其中中板6块，边板2块，设计砼强度C50，板高0.8米,中板顶宽1.04米，底宽1.24米；边板顶宽1.745米，底宽1.24米，后张钢筋预应力空心板。
预应力钢筋采用抗拉强度标准值fpk=1860MPa，公称直径d=15.2mm的低松弛高强度钢绞线。
锚具采用15-3、15-4和15-5型，千斤顶型号1500KN，预应力钢束采用两端同时张拉，锚下控制应力为:0.75fpk=1395MPa。
预应力筋弹性模量EP=1.98×105MPa，预应力钢筋孔道压浆水泥浆标号C50（水灰比0.4-0.5之间）。
孔道压浆水泥采用威顿52.5#普通硅酸盐水泥，压浆压力要求0.5-0.7MPa。
二、施工时间计划开工日期2015年11月20日。
三、人员、材料、机械配置情况1、项目部人员安排职务姓名人数主要职责项目负责人薛玉海 1 负责全面工作技术负责人崔克文 1 负责现场施工技术管理施工负责人尹峰 1 负责施工现场的施工管理、组织协调现场负责人张培良 1 负责施工现场技术及施工质量测量员李葳 1 负责施工现场测量放样及外形检查技术员孙赟 1 负责施工现场技术质检员张伟 1 负责施工现场施工质量的检测试验员任晋磊 1 负责试验检测，配合比的验证等2、施工作业队作业队长： 1人技术员： 1人张拉工：4人压浆工人：4人电焊工： 1人普通工： 2人3、施工材料（1）预制空心板：混凝土标号C50，配合比报告已批复；现浇封端混凝土设计数量0.27m3，混凝土标号C40，配合比报告已批复；（2）其它原材料各项原材料进场后已按试验检测频率进行了试验，并符合规范要求。
水泥：威顿 P.O52.5预应力钢筋采用抗拉强度标准值fpk=1860MPa，公称直径d=15.2mm的低松弛高强度钢绞线锚具：采用15-3型、15-4型和15-5型系列锚具及其配件；预应力管道采用圆形金属波纹管。
预应力钢束明细表板位钢绞线编号下料长度(mm) 束数张拉端锚具(套) 波纹管长(m) 备注1 168072 4×15-4 30.6中板2 16857 2 4×15-3 30.81 168072 4×15-5 30.6边板2 16857 2 4×15-4 30.7水泥浆配合比：水泥：水：压浆剂=1475:438:1474、施工机械设备汽车吊 1台发电机 1台电焊机 2台千斤顶 2台油泵 2台压浆泵 1台四、施工方案预制空心板预应力钢束必须待现场同条件养护混凝土立方体试件达到强度等级的85%后，且混凝土龄期不小于7天。
方可进行预应力筋张拉及孔道压浆、封锚工作，为保证张拉工序的顺利进行和工程质量采取如下措施：1、张拉前准备选派有张拉经验的人员进行合理分工，对锚具安装人员、千斤顶安装人员、油泵操作人员都进行明确责任；委托具有检测资质的检测单位做好钢绞线的各项试验和千斤顶的标定，并根据实测的钢绞线弹性模量复核理论伸长量，张拉设备使用前，根据千斤顶及压力表的检验报告，确定压力表读数与张拉力之间一一对应关系曲线。
报监理工程师批复。
千斤顶安装时，工具锚与前端的工作锚对正，工具锚与工作锚之间的各根预应力筋不得错位、扭绞。
实施张拉时，千斤顶与预应力筋、锚具的中心线位于同一轴线上。
2、张拉原则及张拉步骤1）清孔、穿孔：预应力钢绞线下料时要采用机械方法切割。
下料长度=孔道设计长度+张拉机具工作时所需的长度。
钢束制作要顺、直、匀、绑扎应牢固，同束钢绞线应采用同炉、同批、同强度的预应力钢材，编好的钢绞线应置于平坦的场地妥善保管。
制作钢铰线束：展开钢绞线，剔除死弯，在小槽钢槽内锯断、挡板控制下料长度并穿束。
2)张拉原则：张拉采用双控，两端同时张拉，锚下控制应力为0.75fpk=1395MPa。
张拉顺序为：左N1 右N2 右N1 左N2。
N2 N2N1 N13）张拉步骤：安装工作锚环—安装工作夹片—安装限位板—安装千斤顶—安装工具锚—安装工具锚夹片—安装工具锚挡板—张拉开始—量测伸长—锚固。
安装锚具及千斤顶注意事项：○1锚环、夹片使用前必须清洗干净，不得有油污。
○2钢绞线外伸部分保持干净，并保证足够工作长度。
○3穿入工作锚的钢绞线束要顺直，两端对号入座，不得使钢绞线互相缠绕。
○4工作锚必须与孔道对中，三个夹板之间隙要均匀，夹片安装完毕，其外露长度应一致偏差不超过3mm。
夹片露出锚具长度不得大于限位器限位量。
○5限位板的安装要保证与工作锚对中，限位板与锚环要靠紧。
○6安装千斤顶时，先将张拉油缸伸出2—4cm，不要推拉油管及接头。
油管应顺畅，不得弯曲过大或扭结成团，并且千斤顶的空心要对正工作锚和限位板。
○7安装工具锚前锚孔必须对中，且均匀涂上一层厚约0.5mm的腊质润滑油，以使张拉完毕后能自动松开。
工具锚必须采用专用的工具锚，不得用工作锚代替。
工具锚、限位板之间的钢绞线必须保持顺直，不得互相扭结。
4）张拉操作○1张拉从两端同时进行，专人操作，专人指挥，保证两端千斤顶升降压，测伸长等工作基本一致。
○2张拉至初应力0.15σcon时，量一下伸长，作为测量伸长值起点。
○3升压至0.3σcon时，量伸长值，做为推算伸长△L2。
○4继续升压至σcon，持压2min，测量伸长值△L1。
○5锚固。
缓缓打开油泵回油阀，钢绞线自动回缩，夹片自动跟进锚固。
○6预应力筋张拉及放松时，均应填写施工记录。
5）预应力空心板张拉理论伸长量计算：空心板钢绞线为直线段加曲线段的方式布置，因此为使空心板钢绞线理论伸长量能更符合实际情况，在计算时，分别计算出曲线段的伸长量和直线段的伸长量，将伸长量累计相加得出的总伸长量便为钢绞线的理论伸长量。
预应力空心板张拉伸长量计算按后张法预应力曲线两端张拉规定进行分段计算伸长量，其计算公式为：△L=P P L/A P E P和P P=P（1-e-（kx+uθ））/（kx+uθ）式中：P为预应力筋张拉端的张拉力（N）P P为预应力筋的平均张拉力（N）直线筋取张拉端的拉力{两端张拉的曲线筋按P P=P（1-e-（kx+uθ））/（kx+uθ）x为从张拉端到计算截面的孔道长度（M）；θ为张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k为孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取K=0.0015；u为预应力筋与孔道壁的摩擦系数，u=0.25；L为预应力筋的长度（mm）；Ap为预应力筋的截面面积（mm2）；Ep为预应力筋的弹性模量（N/mm2）Ep=1.98*105Mpa，钢绞线A=139mm2；中板、边板空心板钢绞线伸长量○1N1束两端的伸长量直线段△LAB 1.84m段=6.19mm曲线段△LBC0.524m段=9.73mm直线段△LCD3.939m段=37.99mm理论伸长量△L=(△LAB+△LBC+△LCD) *2=(6.19+9.73+37.99)*2=10.78mm②N2束两端的伸长量直线段△LAB 1.84m段=12.45mm曲线段△LBC0.524m段=8.45mm直线段△LCD3.939m段=30.15mm理论伸长量△L=(△LAB+△LBC+△LCD) *2=(12.45+8.45+30.15)*2=10.68mm 6）实际伸长值的量测及计算方法如下：预应力钢绞线张拉前，先调整到初应力0.15σk，伸长值从初应力开始量测。
实际伸长值：△Ls=△L1+△L2式中：△L1—从初应力0.15σk至最大张拉力σk间的实测伸长值。
△L2—从初应力以下推算伸长值，采用相邻级的伸长值。
可采用0.3σk -0.15σk时实测伸长值。
张拉实行双控，预应力控制为主，伸长值进行校核为辅，实际伸长值与理论伸长值之差应控制在理论伸长值的6%之内。
后张拉预应力钢绞线，在张拉过程中应仔细做好张拉记录，每束钢绞线断丝、滑丝不得超过1根（丝），发生断丝、滑丝时，立即停止张拉，采取符合规范的措施，并在监理工程师批复后方可继续张拉。
两端张拉同一束钢绞线时，宜两端同时张拉，然后锚固。
两端千斤顶的升降压、划线、测伸长值及插垫、持荷或消压、终拉锚固，应严格控制，协调一致。
预应力筋在张拉控制应力达到稳定后，方可进行锚固。
锚固完毕并经检验确认合格后方可切割端头多余的预应力筋，切割时采用砂轮锯，严禁采用电弧进行切割，同时不得损伤锚具。
切割后预应力筋的外露长度不应小于30mm,且不小于1.5倍预应力筋直径。
3、孔道压浆及封锚每束张拉应力值均由设计确定且在张拉锚固后48小时内进行压浆、封锚，待强度满足要求后，可移梁架设安装。