EI 铁芯电源变压器计算步骤.讲义
EI铁芯电源变压器计算步骤
编写者：黄永吾
已知变压器有以下主要参数：
初级电压Ｕ1=220V, 频率f=50Hz
次级电压Ｕ2=20V, 电流Ｉ2=1A
其他一些要求如安规、温升、电压调整率、环境、（防潮、防震、防灰尘等）、工作状态、寿命等。
EI型变压器设计软件计算步骤如下：
1.计算变压器功率容量：
2.选择铁芯型号：
3.计算铁芯磁路等效长度：
4.计算铁芯有效截面积：
5.计算变压器等效散热面积：
6.计算铁芯重量：
7.计算胶芯容纳导线面积:
8.初定电压调整率：
9.选择负载磁通密度:
10.计算匝数：
11.计算空载电流:
12.计算次级折算至初级电流：
13.计算铁芯铁损：
14.计算铁损电流：
15.计算初级电流:
以下为结构计算：
16.计算各绕组最大导线直径：
17.校核能否绕下:
18.计算各绕组平均长度：
19.计算各绕组导线电阻:
20.计算各绕组导线质量：
21.计算各绕组铜损：
22.计算各绕组次级空载电压:
23.核算各绕组次级负载电压:
24.核算初级电流:
25.核算电压调整率：
重复8~25项计算三次：
26.修正次级匝数:
重复8~25项计算三次：
27核算变压器温升:
EI型变压器设计软件计算步骤如下：
1. 计算变压器功率容量：以下为结构计算：
2. 选择铁芯型号：16.计算各绕组最大导线直径:
3. 计算铁芯磁路等效长度：17.校核能否绕下:
4. 计算铁芯有效截面积：18.计算各绕组平均长度：
5. 计算变压器等效散热面积：19.计算各绕组导线电阻:
6. 计算铁芯重量: 20.计算各绕组导线质量:
7. 计算胶芯容纳导线面积：21.计算各绕组铜损:
8. 初定电压调整率：22.计算各绕组次级空载电压:
9. 选择负载磁通密度: 23.核算各绕组次级负载电压:
10.计算匝数：24.核算初级电流:
11.计算空载电流: 25.核算电压调整率：
12.计算次级折算至初级电流：重复8~24项计算三次：
13.计算铁芯铁损：26.修正次级匝数:
14.计算铁损电流：重复8~24项计算三次：
15.计算初级电流: 27.核算变压器温升:
1．计算变压器功率容量 纯电阻性负载绕组伏安值：
VA纯阻=ΣU i I i
半波整流绕组伏安值：
VA半波=Σ1/2U j I j+U j√I2j-I2=
全波整流绕组伏安值：
VA全波=Σ1.71U k I k
桥式整流绕组伏安值
VA桥式=ΣU m I m
倍压整流绕组伏安值：
VA倍压=ΣU d I d
变压器功率容量计算：
VA换算= VA纯阻+VA半波+VA全波
+VA桥式+VA倍压
2.选择铁芯型号： 铁芯型号 a C L h H
EI-28 8 6 28 17 25
EI-35 9.6 7.7 35 19.5 29.5
EI-41 13 8 41 21 33
EI-48 16 8 48 24 40
EI-54 18 9 54 27 45
EI-57 19 9.5 57 28.5 47.5
EI-60 20 10 60 30 50
EI-66 22 11 66 33 55
EI-76 .2 25.4 12.7 76.2 38.1 63.5
EI-85.8 28.6 14.3 85.8 42.9 71.5
EI-96 32 16 96 48 80
EI-105 35 17.5 105 52.5 87.5
EI-114 38 19 114 57 95
EI-133.2 44.4 22.2 133.2 66.6 111
当EI-48以上时：
L≥48 C=0.5a h=1.5a H=2.5a L=3a
L
H
a
h
c
3．计算铁芯磁路等效长度l fe： EI-48以上（含EI-48）l fe=2h+2c+0.5πa=（4+0.5π）a
=5.57a （cm）
例：EI-57 l fe=5.57a=5.57×19=10.58 cm
EI-48以下：l fe=2h+((a/(L-a-2c))((2c+π(0.25a+(L-a-2c) /4))) （cm）
e=0.5(L-a-2c)
例：EI-35：l fe=2×1.95+((0.96/(3.5-0.96-2×0.77))
(2×0.77)+ π( 0.25 ×0.96+ 3.5-0.96-2×0.77)/4))=((3.9+(0.96/1((1.54)+ π(0.24+0.25)) =3.9+0.96(1.54+1.539)=6.86 （cm）
铁芯磁路平均长度lfe（cm）
型号EI-28 EI-35 EI-41 EI-48 EI-54 EI-57 EI-60
L fe 5.86 6.86 8.15 8.91 10.03 10.58 11.14
型号EI-66 EI-76 EI-86 EI-96 EI-105 EI-114 EI-133
L fe12.25 14.15 15.93 17.82 19.49 21.17 24.73
4．．计算铁芯有效截面积A fe：
A fe=a×B11×K fe （cm2）
K fe —铁心片占空系数
. a---铁芯舌宽（cm）
B11—铁芯叠厚（cm）
例：铁芯EI 57×25 0.5mm 铁芯片
A fe=a×B11×K fe =1.9×2.5×0.96=4.56 （cm2）
铁芯片厚度0.35mm0.5mm
占空系数0.950.96
5．计算变压器等效散热面积F： 铁芯散热面积F fe= 0.01( 2B11(H+L) +2(H×L-(a+2ch))cm2
线圈散热面积F CU=0.02 ((a+πc)h+2ca+2πc2) cm2
式中：B11—铁芯叠厚（mm）
例：EI-57×25 铁芯
铁芯散热面积F fe= 0.01( 2B11(H+L) +2(H×L-(a+2ch)) cm2
=0.01(2×25(47.5+57)+2(57×47.5-(19+2×9.5×28.5)
=84.74 cm2
线圈散热面积F CU=0.02((a+πc)h+2ca+πc2) cm2
=0.02×((19+π×9.5)×28.5+2×19×9.5+π×9.5×9.5))
=40.73 cm2
6.计算铁芯质量： 铁芯质量G fe= K fe×V fe×Υ
=0.001 K fe×(H×L-2×c×h)×B11 ×Υ g
Υ---铁芯材料密度g/cm3
EI-48以上：
铁芯体积：V fe=0.001×6×a2×B11 cm3
铁芯质量G fe= 0.001×K fe×V fe×Υ
=0.001×K fe×6×a2×B11×Υ g
例：牌号H50 -0.5mm EI-57×25 铁芯
铁芯体积V fe=0.001(HL-2ch) B11
=0.001(57×47.5-2×9.5×28.5) ×25
=54.15 cm3
铁芯质量G fe= K fe×V fe×Υ
=0.96×54.15×7.85=408g
或铁芯质量G fe=0.001×0.96×6×192×25×7.85=408g
7.计算胶芯容纳导线面积Aw：
A W=C×D (mm2)
型号EI-28EI-35EI-41EI-48EI-54EI-57EI-60
C 5.97.47.7910.21111.7
D 4.1 5.5 5.8 5.8 6.2 6.97.3
A
W
24.1940.744.6651.363.2475.985.41型号EI-66EI-76EI-86EI-96EI-105EI-114EI-133 C1315.417.520
D8.38.911.312.45
A W
108137198249
抽屉式胶芯:单位：mm
（两空间相同）
型号EI-28 EI-35 EI-41 EI-48 EI-54 EI-57 EI-60
C 8.2 8.8 10 11.2 12.5 12.7 D
6.2 6.3 6.3 6.2
7.45
8.36
AW 51.25 55.44 63 68.2 93.1 106
型号EI-66 EI-76 EI-86 EI-96 EI-105 EI-114 EI-133
C 14.5 16.6 18.8 22 25.2
D 9.35 10.5 12 13.8 15.2
AW 136 174 226 305 383
（两空间不同）
型号EI-28 EI-35 EI-41 EI-48 EI-54 EI-57 EI-60
C1 6.5 7.5 8.5 9.2 11.2 11.8 12.4
C2 7.5 8.8 9.5 11 12 13.3 13.5
D 4.1 5.5 5.8 5.8 6.2 6.9 7.3
AW129.6 45 52.7 59.8 69.44 93.22 101
AW2 34.1 52.8 58.9 71.5 74.4 105.1 110
型号EI-66 EI-76 EI-86 EI-96 EI-105 EI-114 EI-133
C1 13.4 14.9
C2 15.4 17.5
D 9.3 10.5
AW1125 156
AW2 143 185
型号EI-28 EI-35 EI-41 EI-48 EI-54 EI-57 EI-60
C 14.9 17.4 19 21.6 23.5 25.6 27
D 4.6 6.3 6.25 6.5 6.2 7.85 8.35
AW 68.54 92.61 119 140 146 201 225
型号EI-66 EI-76.2 EI-85.8 EI-96 EI-105 EI-114 EI-133.2
C 30 34.6 40 45 49 52.8
D 9.15 10.7 12 12.5 15.6 15.9
AW 275 370 480 563 762 840
8.初定电压调整率△U%：
电压调整率△U%在10%-30%之间，可初定为15%，通过计算后修正。
9.选择负载磁通密度B：
小铁芯（EI-57以下）负载磁通密度最大值可选为1.7特，考虑变压器要通过1.1倍的过电压考验，故可选为1.7/1.1≈1.55特。
大铁芯（EI-66以上）当铁损大于铜损时，理论证明当铁损等于铜损时，输出功率最大，为降低铁损，负载磁通密度可根据铁损来确定。
10.计算匝数Ｎ:
初级匝数Ｎ１＝Ｕ1(1－△U%/2)/(4.44×B×f×A fe×10-4) 次级匝数Ｎ２＝Ｕ２(1△U%/2)/(4.44×B×f×A fe×10-4) 例：EI 57×25 0.5mm矽钢片，
B=1.55T, △U%=10%, f=50Hz, U1=220V
Ｎ１＝220(1－0.1/2)/(4.44×1.55×50×1.9×2.5×0.96×10-4) =1332匝
Ｎ２＝20(1＋0.05)/(4.44×1.55×50×1.9×2.5×0.96×10-4) =134
11.计算空载电流Ｉ0：
Ｉ0=H×L fe/N1
H－磁场强度（安·匝／厘米）由试验画出磁化曲
线得出,此曲线为典型磁化曲线,不是实际磁化曲线.
L fe－铁芯片磁路平均长度（厘米）
N1－初级圈数
例:Ｉ0=H×L fe/N1
=5.25×10.58/1332 =0.0417A =41.7mA
12.计算次级折算至初级电流Ｉ1’：
Ｉ1’=ΣI n·N n/ N1(A) n>1
例：Ｉ1’=I2·N2/ N1
=1×134/1332
=0.101A
13.计算铁芯损耗P fe(瓦)：
P fe＝Ｇfe×P15/50×(B /1.5)2 (瓦)
例：P fe＝Ｇfe×P15/50×(B /1.5)2
=0.408×5.65×(1.55/1.5)2=2.46瓦
Ｇfe－铁芯质量（Kg）
P15/50 －材料单位损耗（W/Kg）
由于材料的出厂标准比材料的实际性能大很多，在使用中须根据实际情况修正，例如：H-50材料单位损耗P15/50、材料标准定为13瓦/公斤，厂家推荐典型数据为8瓦/公斤，实际使用为5.4-6.6瓦/公斤,相当于H23的材料标准，磁性能原则上是铁心片尺寸越小距材料性能越远，对空载电流来讲，H-50空载电流要小于H-23，但空载损耗则H-23要比H50小。
也就是说为满足空载电流应选H50材料，为满足温升要求应选单位铁损小于H50的材料。
EE型变压器参数及高频变压器计算Word版
我们知道，与一般的电流电压测量不同，磁场强度和磁感应强度的测量都是间接测量。磁场强度通过测量励磁电流后计算得到，磁感应强度是通过测量感应磁通后计算得到，参与计算的样品有效参数Le和Ae将直接与测量结果相关。 磁场强度的计算公式：H = N xI / Le 式中：H为磁场强度，单位为A/m；N为励磁线圈的匝数；I为励磁电流（测量值），单位位A；Le为测试样品的有效磁路长度，单位为m。 磁感应强度计算公式：B = Φ / (N xAe) 式中：B为磁感应强度，单位为Wb/m^2；Φ为感应磁通（测量值），单位为Wb；N为感应线圈的匝数；Ae为测试样品的有效截面积，单位为m^2。 根据样品尺寸计算样品的有效参数Le和Ae，在不同的行业中，计算方法往往不统一，这可能使测试结果缺乏可比性。 在SMTest软磁测量软件中，样品有效参数的计算依照行业标准SJ/T10281。下面以环形样品为例，讲述样品有效磁路长度Le和有效截面积Ae的计算方法。 第一种情况：指定叠片系数Sx，指定样品的外径A、内径B和高度C。 根据SJ/T10281标准，先计算样品的磁芯常数C1和C2，然后根据磁芯常数计算Le和 Ae，这是严格按照标准执行的计算方法。
第二种情况：指定材料密度De和样品质量W，指定样品的外径A、内径B和高度C。 根据SJ/T10281标准，先计算样品的磁芯常数C1和C2，然后根据磁芯常数计算Le和 Ae，并可推算叠片系数Sx，这是另外一种计算方法，与标准有点差别，但计算结果与标准比较接近。 第三种情况：指定材料密度De和样品质量W，指定样品的外径A和内径B，不指定样品的高度。 不按SJ/T10281标准求磁芯常数，而是按平常的数学公式来求Le和Ae。这种计算方法与标准相差较大，只有环形样品才有这种计算方法。
高频变压器的计算
高频变压器参数计算 2009-08-28 11:26 一．电磁学计算公式推导： 1．磁通量与磁通密度相关公式： Ф = B * S⑴ Ф ----- 磁通(韦伯) B ----- 磁通密度(韦伯每平方米或高斯) 1韦伯每平方米=104高斯 S ----- 磁路的截面积(平方米) B = H * μ⑵ μ ----- 磁导率(无单位也叫无量纲) H ----- 磁场强度(伏特每米) H = I*N / l⑶ I ----- 电流强度(安培) N ----- 线圈匝数(圈T) l ----- 磁路长路(米) 2．电感中反感应电动势与电流以及磁通之间相关关系式： EL =⊿Ф / ⊿t * N⑷ EL = ⊿i / ⊿t * L⑸ ⊿Ф ----- 磁通变化量(韦伯) ⊿i ----- 电流变化量(安培) ⊿t ----- 时间变化量(秒) N ----- 线圈匝数(圈T) L ------- 电感的电感量(亨) 由上面两个公式可以推出下面的公式： ⊿Ф / ⊿t * N = ⊿i / ⊿t * L 变形可得： N = ⊿i * L/⊿Ф 再由Ф = B * S 可得下式: N = ⊿i * L / ( B * S )⑹ 且由⑸式直接变形可得： ⊿i = EL * ⊿t / L⑺ 联合⑴⑵⑶⑷同时可以推出如下算式: L =(μ* S )/ l * N2⑻ 这说明在磁芯一定的情况下电感量与匝数的平方成正比(影响电感量的因素) 3．电感中能量与电流的关系： QL = 1/2 * I2 * L⑼ QL -------- 电感中储存的能量(焦耳) I -------- 电感中的电流(安培) L ------- 电感的电感量(亨) 4．根据能量守恒定律及影响电感量的因素和联合⑺⑻⑼式可以得出初次级匝数
变压器参数计算
变压器参数计算 一．电磁学计算公式推导： 1．磁通量与磁通密度相关公式： Ф= B * S ⑴ Ф----- 磁通(韦伯) B ----- 磁通密度(韦伯每平方米或高斯) 1韦伯每平方米=104高斯S ----- 磁路的截面积(平方米) B = H * μ⑵ μ----- 磁导率(无单位也叫无量纲) H ----- 磁场强度(伏特每米) H = I*N / l ⑶ I ----- 电流强度(安培) N ----- 线圈匝数(圈T) l ----- 磁路长路(米) 2．电感中反感应电动势与电流以及磁通之间相关关系式： EL =⊿Ф/ ⊿t * N ⑷
EL = ⊿i / ⊿t * L ⑸ ⊿Ф----- 磁通变化量(韦伯) ⊿i ----- 电流变化量(安培) ⊿t ----- 时间变化量(秒) N ----- 线圈匝数(圈T) L ------- 电感的电感量(亨) 由上面两个公式可以推出下面的公式： ⊿Ф/ ⊿t * N = ⊿i / ⊿t * L 变形可得： N = ⊿i * L/⊿Ф 再由Ф= B * S 可得下式: N = ⊿i * L / ( B * S ) ⑹ 且由⑸式直接变形可得： ⊿i = EL * ⊿t / L ⑺ 联合⑴⑵⑶⑷同时可以推出如下算式: L =(μ* S )/ l * N2 ⑻ 这说明在磁芯一定的情况下电感量与匝数的平方成正比(影响电感量的因素) 3．电感中能量与电流的关系： QL = 1/2 * I2 * L ⑼ QL -------- 电感中储存的能量(焦耳) I -------- 电感中的电流(安培) L ------- 电感的电感量(亨)
反激电源高频变压器参数计算方法
四、设计开关电源主要在变压器计算与画板 高频变压器参数计算方法 1﹚、磁通量与磁通密度相关公式： Ф = B * S⑴ Ф----- 磁通(韦伯) B ----- 磁通密度(韦伯每平方米或高斯) 1韦伯每平方米=104高斯 S ----- 磁路的截面积(平方米) B = H * μ⑵ μ----- 磁导率(无单位也叫无量纲) H ----- 磁场强度(伏特每米) H = I*N / l⑶ I ----- 电流强度(安培) N ----- 线圈匝数(圈T) l ----- 磁路长路(米) 2．电感中反感应电动势与电流以及磁通之间相关关系式： EL =⊿Ф / ⊿t * N⑷ EL = ⊿i / ⊿t * L⑸ ⊿Ф----- 磁通变化量(韦伯) ⊿i ----- 电流变化量(安培) ⊿t ----- 时间变化量(秒) N ----- 线圈匝数(圈T) L ------- 电感的电感量(亨) 由上面两个公式可以推出下面的公式： ⊿Ф / ⊿t * N = ⊿i / ⊿t * L 变形可得： N = ⊿i * L/⊿Ф 再由Ф = B * S可得下式: N = ⊿i * L / ( B * S )⑹ 且由⑸式直接变形可得： ⊿i = EL * ⊿t / L⑺ 联合⑴⑵⑶⑷同时可以推出如下算式: L =(μ* S )/ l * N2⑻ 这说明在磁芯一定的情况下电感量与匝数的平方成正比(影响电感量的因素) 3．电感中能量与电流的关系： QL = 1/2 * I2 * L⑼ QL -------- 电感中储存的能量(焦耳)
I -------- 电感中的电流(安培) L ------- 电感的电感量(亨) 4．根据能量守恒定律及影响电感量的因素和联合⑺⑻⑼式可以得出初次级匝数 比与占空比的关系式： N1/N2 = (E1*D)/(E2*(1-D))⑽ N1 -------- 初级线圈的匝数(圈) E1 -------- 初级输入电压(伏特) N2 -------- 次级电感的匝数(圈) E2 -------- 次级输出电压(伏特) 二．根据上面公式计算变压器参数： 1．高频变压器输入输出要求： 输入直流电压：200--- 340 V 输出直流电压：23.5V 输出电流： 2.5A * 2 输出总功率：117.5W 2．确定初次级匝数比： 次级整流管选用VRRM =100V正向电流(10A)的肖特基二极管两个，若初次级匝数比大则功率所承受的反压高；匝数比小则功率管反低,这样就有下式：N1/N2 = VIN(max) / (VRRM * k / 2)⑾N1 ----- 初级匝数VIN(max) ------ 最大输入电压k ----- 安全系数N2 ----- 次级匝数Vrrm ------ 整流管最大反向耐压 这里安全系数取0.9 由此可得匝数比N1/N2 = 340/(100*0.9/2) ≌7.6 3．计算功率场效应管的最高反峰电压: Vmax = Vin(max) + (Vo+Vd)/ N2/ N1⑿ Vin(max) ----- 输入电压最大值Vo ----- 输出电压 Vd ----- 整流管正向电压 Vmax = 340+(23.5+0.89)/(1/7.6) 由此可计算功率管承受的最大电压: Vmax ≌525.36(V) 4．计算PWM占空比： 由⑽式变形可得： D = (N1/N2)*E2/(E1+(N1 /N2*E2) D=(N1/N2)*(Vo+Vd)/Vin(min)+N1/N2*(Vo+Vd)⒀ D=7.6*(23.5+0.89)/200+7.6*(23.5+0.89) 由些可计算得到占空比D≌0.481 5．算变压器初级电感量： 为计算方便假定变压器初级电流为锯齿波，也就是电流变化量等于电流的峰值,也就是理想的认为输出管在导通期间储存的能量在截止期间全部消耗完。那么计算初级电感量就可以只以PWM的一个周期来分析，这时可由⑼式可以有如下推 导过程：
开关电源高频变压器AP法计算方法
AP表示磁心有效截面积与窗口面积的乘积。 计算公式为 AP=AwAe 式中，AP的单位是cm4；Aw为磁心可绕导线的窗口面积(cm2) Ae为磁心有效截面积(cm2)，Ae≈Sj=CD，Sj为磁心几何尺寸的截面积，C 为舌宽，D为磁心厚度。根据计算出的AP值，即可查表找出所需磁心型号。下面介绍将AP法用于开关电源高频变压器设计时的公式推导及验证方法。 1 高频变压器电路的波形参数分析 开关电源的电压及电流波形比较复杂，既有输入正弦波、半波或全波整流波，又有矩形波(PWM波形)、锯齿波(不连续电流模式的一次侧电流波形)、梯形波(连续电流模式的一次侧电流波形)等。高频变压器电路中有3个波形参数：波形系数(Kf)，波形因数(kf)，波峰因数(kP)。 1)波形系数Kf 为便于分析，在不考虑铜损的情况下给高频变压器的输入端施加交变的正弦电流，在一次、二次绕组中就会产生感应电动势e。根据法拉第电磁感应定律，e=dΦ／dt=d( NABsinωt)／dt=NABoωcosωt其中N为绕组匝数，A为变压器磁心的截面积，B为交变电流产生的磁感应强度，角频率ω=2Πf。正弦波的电压有效值为
在开关电源中定义正弦波的波形系数Kf=√2*Π=4.44利用傅里叶级数不难求出方波的波形系数。 2)波形因数kf 为便于对方波、矩形波、三角波、锯齿波、梯形波等周期性非正弦波形进行分析，需要引入波形因数的概念。在电子测量领域定义的波形因数与开关电源波形系数的定义有所不同，它表示有效值电压 压(URMS)与平均值电压之比，为便于和Kf区分，这里用小写的kf表示，有公式 以正弦波为例， 这表明，Kf=4kf，二者相差4倍。 开关电源6种常见波形的参数见表1。因方波和梯形波的平均值为零，故改用电压均绝值来代替。对于矩形波，表示脉冲宽度，丁表示周期，占空比D=t／T。
高频变压器计算步骤精编版
高频变压器计算 (CCM模式) 反激式DC/DC变换电路 电路基本参数: Vo1=15V Io1=0.4A Vo2=-10V Io2=0.4A Vs=15V(范围10V~20V) Po=10W 设定参数: 1.电路工作频率(根据UC3843的特性,初步确定为50KHz),电路效率为G=75% 2.反激式变换器的工作模式CCM 3.占空比确定(Dmax=0.4) 4.磁芯选型(EE型) 设计步骤 (1)选择磁芯大小 Pin=Po/G=10/0.75=13.3W(查表),选择EE19磁芯 (2)计算导通时间 Dmax=0.4,工作频率fs=50KHz ton=8us (3)选择工作时的磁通密度 根据所选择的磁芯EE19(PC40材料)Ae=22mm2,Bmax=0.22T (4)计算原边匝数 Np=(Vs*ton)/(Bmax*Ae)=(10*8)/(0.22*22)=16.52,取整16 (5)计算副边绕组 以输出电压为15V为例进行计算,设整流二极管及绕组的压降为1V 15+1=16V 原边绕组每匝伏数=Vs/Np=10/16=0.625V/匝 副边绕组匝数Ns1=16/0.625=25.6,取整26 (6)计算选定匝数下的占空比;辅助输出绕组匝数 新的每匝的反激电压为:16/26=0.615V ton=(Ts*0.615)/(0.625+0.615)=9.92us 占空比D=9.92/20=0.496 对于10V直流输出,考虑绕组及二极管压降1V后为11V Ns2=11/0.615=17.88,取整17 (7)初级电感,气隙的计算 在周期Ts内的平均输入电流Is=Pin/Vs=13.3/10=1.33A 导通时间内相应的平均值为Iave=(Is*Ts)/ton=1.33*20/9.92=2.68A 开关管导通前的电流值Ip1=Iave/2=2.68/2=1.34A 开关管关闭前的电流值Ip2=3Ip1=1.34*3=4.02A 初级电感量Lp=Vs*&t/&i=10*9.92/2.68=37.01uH 气隙长度Lg=(u0*Np^2*Ae)/Lp=0.19mm
变压器匝数计算怎么算
变压器初、次线匝数,与其输入输出电压及输出功率有关，功率大小又与硅钢片截面积有关。 第一种: 常用小型变压器每伏匝数计算公式为：N=10000/ 这里：N—每伏匝数，F—交流电频率（我国为50HZ），B—磁通密度，S——铁芯截面积 磁通密度一般因材料而异，常见的硅钢片取左右. 根据此公式，你量一下变压器磁芯尺寸，计算出截面积，就可推算出每伏匝数。知道每伏匝数后，即可方便计算出初、次线匝数了。 例如：量得一小型变器中间舌宽为2CM，叠厚为3CM，则基截面为：2*3=6（CM^2） 如用H23片，取B值为。则计算每伏匝数为： N＝10000/*50**6=（匝/伏） 如果初线接220V电源，则初线匝数=220*=（匝）取1179即可。设次级输出电源为12V，则12*=，取64匝即可，你如果是自己维修绕制，还需根据功率和电压再计算出线经大小。 第二种: 只要知道铁芯中柱的截面积、导磁率即可以计算匝数，知道功率就能计算线径。
例题： 变压器初级电压220V，次级电压12V，功率为100W，求初、次级匝数及线径。 选择变压器铁芯横截面积： S＝×根号P＝×根号100＝×10≈13(平方CM)， EI形铁芯中间柱宽为3CM，叠厚为，即3× 求每伏匝数：N＝×100000/B×S B＝硅钢片导磁率，中小型变压器导磁率在6000～12000高斯间选取，现今的硅钢片的导磁率一般在10000高斯付近，取10000高斯。 公式简化：N＝×100000/10000×S＝45/S N＝45/13≈(匝) 初、次级匝数： N1＝220×＝770(匝) N2＝12×＝42(匝) 在计算次级线圈时，考虑到变压器的漏感及线圈的铜阻，故须增加5%的余量。 N2＝42×≈44(匝) 求初、次级电流： I1＝P/U＝100/220≈(A) I2＝P/U＝100/12≈(A) 求导线直径：(δ是电流密度，一般标准线规为每M
EI 铁芯电源变压器计算步骤.讲义
EI铁芯电源变压器计算步骤 编写者：黄永吾 已知变压器有以下主要参数： 初级电压Ｕ1=220V, 频率f=50Hz 次级电压Ｕ2=20V, 电流Ｉ2=1A 其他一些要求如安规、温升、电压调整率、环境、（防潮、防震、防灰尘等）、工作状态、寿命等。
EI型变压器设计软件计算步骤如下： 1.计算变压器功率容量： 2.选择铁芯型号： 3.计算铁芯磁路等效长度： 4.计算铁芯有效截面积： 5.计算变压器等效散热面积： 6.计算铁芯重量： 7.计算胶芯容纳导线面积: 8.初定电压调整率： 9.选择负载磁通密度: 10.计算匝数： 11.计算空载电流: 12.计算次级折算至初级电流： 13.计算铁芯铁损： 14.计算铁损电流： 15.计算初级电流:
以下为结构计算： 16.计算各绕组最大导线直径： 17.校核能否绕下: 18.计算各绕组平均长度： 19.计算各绕组导线电阻: 20.计算各绕组导线质量： 21.计算各绕组铜损： 22.计算各绕组次级空载电压: 23.核算各绕组次级负载电压: 24.核算初级电流: 25.核算电压调整率： 重复8~25项计算三次： 26.修正次级匝数: 重复8~25项计算三次： 27核算变压器温升:
EI型变压器设计软件计算步骤如下： 1. 计算变压器功率容量：以下为结构计算： 2. 选择铁芯型号：16.计算各绕组最大导线直径: 3. 计算铁芯磁路等效长度：17.校核能否绕下: 4. 计算铁芯有效截面积：18.计算各绕组平均长度： 5. 计算变压器等效散热面积：19.计算各绕组导线电阻: 6. 计算铁芯重量: 20.计算各绕组导线质量: 7. 计算胶芯容纳导线面积：21.计算各绕组铜损: 8. 初定电压调整率：22.计算各绕组次级空载电压: 9. 选择负载磁通密度: 23.核算各绕组次级负载电压: 10.计算匝数：24.核算初级电流: 11.计算空载电流: 25.核算电压调整率： 12.计算次级折算至初级电流：重复8~24项计算三次： 13.计算铁芯铁损：26.修正次级匝数: 14.计算铁损电流：重复8~24项计算三次： 15.计算初级电流: 27.核算变压器温升:
如何计算高频变压器参数
如何计算高频变压器参数 一． 电磁学计算公式推导： 1．磁通量与磁通密度相关公式： Ф = B * S ⑴ Ф ----- 磁通(韦伯) B ----- 磁通密度(韦伯每平方米或高斯) 1韦伯每平方米=104高斯S ----- 磁路的截面积(平方米) B = H * μ ⑵ μ ----- 磁导率(无单位也叫无量纲) H ----- 磁场强度(伏特每米) H = I*N / l ⑶ I ----- 电流强度(安培) N ----- 线圈匝数(圈T) l ----- 磁路长路(米) 2．电感中反感应电动势与电流以及磁通之间相关关系式： EL =⊿Ф / ⊿t * N ⑷ EL = ⊿i / ⊿t * L ⑸ ⊿Ф ----- 磁通变化量(韦伯) ⊿i ----- 电流变化量(安培) ⊿t ----- 时间变化量(秒) N ----- 线圈匝数(圈T) L ------- 电感的电感量(亨) 由上面两个公式可以推出下面的公式： ⊿Ф / ⊿t * N = ⊿i / ⊿t * L 变形可得： N = ⊿i * L/⊿Ф 再由Ф = B * S 可得下式: N = ⊿i * L / ( B * S ) ⑹ 且由⑸式直接变形可得： ⊿i = EL * ⊿t / L ⑺ 联合⑴⑵⑶⑷同时可以推出如下算式: L =(μ* S )/ l * N2 ⑻ 这说明在磁芯一定的情况下电感量与匝数的平方成正比(影响电感量的因素)
3．电感中能量与电流的关系： QL = 1/2 * I2 * L ⑼ QL -------- 电感中储存的能量(焦耳) I -------- 电感中的电流(安培) L ------- 电感的电感量(亨) 4．根据能量守恒定律及影响电感量的因素和联合⑺⑻⑼式可以得出初次级匝数比与占空比的关系式： N1/N2 = (E1*D)/(E2*(1-D)) ⑽ N1 -------- 初级线圈的匝数(圈) E1 -------- 初级输入电压(伏特) N2 -------- 次级电感的匝数(圈) E2 -------- 次级输出电压(伏特) 二． 根据上面公式计算变压器参数： 1． 高频变压器输入输出要求： 输入直流电压： 200--- 340 V 输出直流电压： 23.5V 输出电流： 2.5A * 2 输出总功率： 117.5W 2． 确定初次级匝数比： 次级整流管选用VRRM =100V正向电流(10A)的肖特基二极管两个，若初次级匝数比大则功率所承受的反压高匝数比小则功率管反低,这样就有下式： N1/N2 = VIN(max) / (VRRM * k / 2) ⑾ N1 ----- 初级匝数 VIN(max) ------ 最大输入电压 k ----- 安全系数 N2 ----- 次级匝数 Vrrm ------ 整流管最大反向耐压 这里安全系数取0.9 由此可得匝数比N1/N2 = 340/(100*0.9/2) ≌ 7.6 3． 计算功率场效应管的最高反峰电压: Vmax = Vin(max) + (Vo+Vd)/ N2/ N1 ⑿ Vin(max) ----- 输入电压最大值 Vo ----- 输出电压 Vd ----- 整流管正向电压 Vmax = 340+(23.5+0.89)/(1/7.6) 由此可计算功率管承受的最大电压: Vmax ≌ 525.36(V)
高频变压器匝数计算
高频变压器参数计算 一．电磁学计算公式推导： 1．磁通量与磁通密度相关公式： Ф = B * S ⑴ Ф ----- 磁通(韦伯) B ----- 磁通密度(韦伯每平方米或高斯) 1韦伯每平方米=104高斯 S ----- 磁路的截面积(平方米) B = H * μ⑵ μ ----- 磁导率(无单位也叫无量纲) H ----- 磁场强度(伏特每米) H = I*N / l ⑶ I ----- 电流强度(安培) N ----- 线圈匝数(圈T) l ----- 磁路长路(米) 2．电感中反感应电动势与电流以及磁通之间相关关系式： E L =⊿Ф / ⊿t * N ⑷ E L = ⊿i / ⊿t * L ⑸ ⊿Ф ----- 磁通变化量(韦伯) ⊿i ----- 电流变化量(安培) ⊿t ----- 时间变化量(秒) N ----- 线圈匝数(圈T) L ------- 电感的电感量(亨) 由上面两个公式可以推出下面的公式： ⊿Ф / ⊿t * N = ⊿i / ⊿t * L 变形可得： N = ⊿i * L/⊿Ф 再由Ф = B * S 可得下式: N = ⊿i * L / ( B * S ) ⑹ 且由⑸式直接变形可得： ⊿i = E L * ⊿t / L ⑺ 联合⑴⑵⑶⑷同时可以推出如下算式: L =(μ* S )/ l * N2⑻ 这说明在磁芯一定的情况下电感量与匝数的平方成正比(影响电感量的因素) 3．电感中能量与电流的关系： Q L = 1/2 * I2 * L ⑼ Q L -------- 电感中储存的能量(焦耳) I -------- 电感中的电流(安培) L ------- 电感的电感量(亨) 4．根据能量守恒定律及影响电感量的因素和联合⑺⑻⑼式可以得出初次级匝数比与占空比的关系式： N1/N2 = (E1*D)/(E2*(1-D)) ⑽ N1-------- 初级线圈的匝数(圈) E1-------- 初级输入电压(伏特) N2-------- 次级电感的匝数(圈) E2-------- 次级输出电压(伏特)
开关电源-高频-变压器计算设计
要制造好高频变压器要注意两点： 一是每个绕组要选用多股细铜线并在一同绕,不要选用单根粗铜线,简略地说便是高频交流电只沿导线的表面走,而导线内部是不走电流的实习是越挨近导线中轴电流越弱,越挨近导线表面电流越强。选用多股细铜线并在一同绕,实习便是为了增大导线的表面积,然后更有效地运用导线。 二是高频逆变器中高频变压器最好选用分层、分段绕制法,这种绕法首要目的是削减高频漏感和降低分布电容。 1、次级绕组：初级绕组绕完，要加绕(3~5 层绝缘垫衬再绕制次级绕组。这样可减小初级绕组和次级绕组之间分布电容的电容量，也增大了初级和次级之间的绝缘强度，契合绝缘耐压的需求。减小变压器初级和次级之间的电容有利于减小开关电源输出端的共模打扰。若是开关电源的次级有多路输出，而且输出之间是不共地的为了减小漏感，让功率最大的次级接近变压器的初级绕组。 若是这个次级绕组只要相对较少几匝，则为了改善耦合状况，仍是应当设法将它布满完好的一层，如能够选用多根导线并联的方法，有助于改善次级绕组的填充系数。其他次级绕组严密的绕在这个次级绕组的上面。当开关电源多路输出选用共地技能时，处置方法简略一些。次级能够选用变压器抽头方式输出，次级绕组间不需要采用绝缘阻隔，从而使变压器的绕制愈加紧凑，变压器的磁耦合得到加强，能够改善轻载时的稳压功能。 2、初级绕组：初级绕组应放在最里层，这样可使变压器初级绕组每一匝用线长度最短，从而使整个绕组的用线为最少，这有效地减小了初级绕组自身的分布电容。通常状况下，变压器的初级绕组被规划成两层以下的绕组，可使变压器的漏感为最小。初级绕组放在最里边，使初级绕组得到其他绕组的屏蔽，有助于减小变压器初级绕组和附近器材之间电磁噪声的相互耦合。初级绕组放在最里边，使初级绕组的开始端作为衔接开关电源功率晶体管的漏极或集电极驱动端，可削减变压器初级对开关电源其他有些电磁打扰的耦合。 3、偏压绕组：偏压绕组绕在初级和次级之间，仍是绕在最外层，和开关电源的调整是依据次级电压仍是初级电压进行有关。若是电压调整是依据次级来进行的则偏压绕组应放在初级和次级之间，这样有助于削减电源发生的传导打扰发射。若是电压调整是依据初级来进行的则偏压绕组应绕在变压器的最外层，这可使偏压绕组和次级绕组之间坚持最大的耦合，而与初级绕组之间的耦合减至最小。 初级偏压绕组最佳能布满完好的一层，若是偏压绕组的匝数很少，则能够采用加粗偏压绕组的线径，或许用多根导线并联绕制，改善偏压绕组的填充状况。这一改善方法实际上也改善了选用次级电压来调理电源的屏蔽才干，相同也改善了选用初级电压来调理电源时，次级绕组对偏压绕组的耦合状况。 高频变压器匝数如何计算？很多设计高频变压器的人都会有对于匝数的计算问题，那么我们应该
小型变压器的简易计算
小型变压器的简易计算： 1，求每伏匝数 每伏匝数=55/铁心截面 例如，铁心截面=3.5╳1.6=5.6平方厘米 故，每伏匝数=55/5.6=9.8匝 2，求线圈匝数 初级线圈n1=220╳9.8=2156匝 次级线圈n2=8╳9.8╳1.05=82.32 可取为82匝 次级线圈匝数计算中的1.05是考虑有负荷时的压降 3，求导线直径 要求输出8伏的电流是多少安？这里我假定为2安。 变压器的输出容量=8╳2=16伏安 变压器的输入容量=变压器的输出容量/0.8=20伏安 初级线圈电流I1=20/220=0.09安 导线直径d=0.8√I 初级线圈导线直径d1=0.8√I1=0.8√0.09=0.24毫米 次级线圈导线直径d2=0.8√I2=0.8√2=1.13毫米 经桥式整流电容滤波后的电压是原变压器次级电压的1.4倍。 小型变压器的设计原则与技巧 小型变压器是指2kva以下的电源变压器及音频变压器。下面谈谈小型变压器设计原则与技巧。 1.变压器截面积的确定铁芯截面积a是根据变压器总功率p确定的。设计时，若按负载基本恒定不变，铁芯截面积相应可取通常计算的理论值即a=1.25 。如果负载变化较大，例如一些设备、某些音频、功放电源等，此时变压器的截面积应适当大于普通理论计算值，这样才能保证有足够的功率输出能力。 2.每伏匝数的确定变压器的匝数主要是根据铁芯截面积和硅钢片的质量而定的。实验证明每伏匝数的取值应比书本给出的计数公式取值降低10％～15％。例如一只35w电源变压器，通常计算(中夕片取8500高斯)每伏应绕7.2匝，而实际只需每伏6匝就可以了，这样绕制后的变压器空载电流在25ma左右。通常适当减少匝数后，绕制出来的变压器不但可以降低内阻，而且避免因普通规格的硅钢片经常发生绕不下的麻烦，还节省了成本，从而提高了性价比。 3.漆包线的线径确定线径应根据负载电流确定，由于漆包线在不同环境下电流差距较大，因此确定线径的幅度也较大。一般散热条件不太理想、环境温度比较高时，其漆包线的电流密度应取2a/mm2(线径)。如果变压器连续工作负载电流基本不变，但本身散热条件较好，再加上环境温度又不高，这样的漆包线取电流密度2 5a/mm2(线径)，若变压器工作电流只有最大工作电流的1/2，这样
高频变压器设计时选择磁芯的两种方法
高频变压器设计时选择磁芯的两种方法 https://www.360docs.net/doc/1b9538545.html, 2003年04月28日 03:32 高频变压器设计时选择磁芯的两种方法 Two Method for Select Core in Design of High Freguency Transformers 在高频变压器设计时，首先遇到的问题，便是选择能够满足设计要求和使用要求的磁芯。 通常可以采取下面介绍的两种方法：面积乘积法和几何尺寸参数法。这两种方法的区别在于：面积乘积法是把导线的电流密度作为设计参数，几何尺寸参数法则是把绕组线圈的损耗，即铜损作为设计参数。 1 面积乘积法 这里讲的面积乘积。是指磁芯的可绕线的窗口面积和磁芯的截面积，这两个面积的乘积。 表示形式为WaAe，有些讲义和书本上简写为Ap，单位为 。 根据法拉第定律，我们有： 窗口面积利用情况有： KWα=NAw 变压器有初级、次级两个绕组。因此有： KWα=2NAw 或 0.5KWα=NAw 我们知道： Aw= 而电流有效值 I=Ip
得到以下关系式： 0.5KWα= 即： 于是就有如下式： 由于：EδIp=Pi 又有： Pi= 最后得到如下公式： 这个公式适用于单端变压器，如正激式和反激式。 δ＜0.5，Bm-T,K-0.3～0.4，η-0.8～0.9,J-A/。推挽式的公式则为： 半桥式的公式则为： 这里的δ＞0.5，例如0.8～0.9。 单端变压器如正激式和反激式：Bm=△B=Bs-Br。 双端变压器如推挽式、半桥式和桥式：Bm=2Bpk。 全桥式公式与推挽式相同，但δ＞0.5，例如0.8～0.9。 在J=400A/，K=0.4，η=0.8，δ=0.4（单端变压器），δ=0.8（双端变压器）。公
单级PFC高频变压器设计及参数计算详解
单级PFC高频变压器设计及参数计算详解 由于LED照明电源要求：民用照明PF值必需大于0.7，商业照明必需大于0.9。对于10~70W的LED驱动电源，一般采用单级PFC来设计。即节省空间又节约成本。接下来我们来探讨一下单级PFC高频变压器设计。 以一个60W的实例来进行讲解： 输入条件： 电压范围：176~265Vac 50/60Hz PF>0.95 THD<25% 效率ef〉0.87 输出条件： 输出电压：48V 输出电流：1.28A 第一步：选择ic 和磁芯： Ic用士兰的SA7527，输出带准谐振，效率做到0.87应该没有问题。 按功率来选择磁芯，根据以下公式： Po=100*Fs*Ve Po：输出功率；100：常数；Fs：开关频率；Ve：磁芯体积。 在这里，Po=Vo*Io=48*1.28=61.44；工作频率选择：50000Hz；则： Ve=Po/（100*50000） =61.4/（100*50000）=12280 mmm PQ3230的Ve值为：11970.00mmm，这里由于是调频方式工作。完全可以满足需求。可以代入公式去看看实际 需要的工作频率为：51295Hz。 第二步：计算初级电感量。 最小直流输入电压：VDmin=176*1.414=249V。 最大直流输入电压：VDmax=265*1.414=375V。 最大输入功率：Pinmax=Po/ef=61.4/0.9=68.3W（设计变压器时稍微取得比总效率高一点）。 最大占空比的选择: 宽电压一般选择小于0.5，窄电压一般选择在0.3左右。考虑到MOS管的耐压，一般不要 选择大于0.5 ，220V供电时选择0.3比较合适。在这里选择：Dmax=0.327。 最大输入电流: Iinmax=Pin/Vinmin=68.3/176=0.39 A 最大输入峰值电流：Iinmaxp=Iin*1.414=0.39*1.414=0.55A MOS管最大峰值电流：Imosmax=2*Iinmaxp/Dmax=2*0.55/0.327=3.36A 初级电感量：Lp= Dmax^2*Vin_min/(2*Iin_max*fs_min)*10^3 =0.327*0.327*176/（2*0.39*50000）*1000 =482.55 uH 取500uH。 第三步：计算初级匝数NP： 查磁芯资料，PQ3230的AL值为：5140nH/N^2,在设计反激变压器时，要留一定的气息。选择0.6倍的AL值比较合适。在这里AL我们取：
高频变压器设计的五个步骤
变压器的设计过程包括五个步骤: ①确定原副边匝数比； 为了提高高频变压器的利用率,减小开关管的电流,降低输出整流二极管的反向电压,减小损耗和降低成本,高频变压器的原副边变比应尽量大一些. 为了在任意输入电压时能够得到所要求的电压,变压器的变比应按最低输入电压选择.选择副边的最大占空比为 ,则可计算出副边电压最小值为: ,式中, 为输出电压最大值, 为输出整流二极管的通态压降, 为滤波电感上的直流压降.原副边的变比为: ②确定原边和副边的匝数； 首先选择磁芯.为了减小铁损,根据开关频率 ,参考磁芯材料手册,可确定最高工作磁密、磁芯的有效导磁截面积、窗口面积 .则变压器副边匝数为: .根据副边匝数和变比,可计算原边匝数为 ③确定绕组的导线线径； 在选用导线线径时,要考虑导线的集肤效应.所谓集肤效应,是指当导线中流过交流电流时,导线横截面上的电流分布不均匀,中间部分电流密度小,边缘部分电流密度大,使导线的有效导电面积减小,电阻增加.在工频条件下,集肤效应影响较小,而在高频时影响较大.导线有效导电面积的减小一般采用穿透深度来表示.所谓穿透深度,是指电流密度下降到导线表面电流密度的0.368(即: )时的径向深度. ,式中, , 为导线的磁导率,铜的相对磁导率为 ,即:铜的磁导率为真空中的磁导率 , 为导线的电导率,铜的电导率为 . 为了有效地利用导线,减小集肤效应的影响,一般要求导线的线径小于两倍的穿透深度,即 .如果要求绕组的线径大于由穿透深度所决定的最大线径时,可采用小线径的导线多股并绕或采用扁而宽的铜皮来绕制,铜皮的厚度要小于两倍的穿透深度 (4)确定绕组的导线股数 绕组的导线股数决定于绕组中流过的最大有效值电流和导线线径.在考虑集肤效应确定导线的线径后,我们来计算绕组中流过的最大有效值电流. 原边绕组的导线股数:变压器原边电流有效值最大值 ,那么原边绕组的导线股数 (式中,J 为导线的电流密度,一般取J=3~5 , 为每根导线的导电面积.). 副边绕组的导电股数:①全桥方式:变压器只有一个副边绕组,根据变压器原副边电流关系,副边的电流有效值最大值为: ;②半波方式:变压器有两个副边绕组,每个负载绕组分别提供半个周期的负载电流,因此其有效值为 ( 为输出电流最大值).因此副边绕组的导线股数为(5)核算窗口面积 在计算出变压器的原副边匝数、导线线径及股数后,必须核算磁芯的窗口面积是否能够绕得下或是否窗口过大.如果窗口面积太小,说明磁芯太小,要选择大一点的磁芯;如果窗口面积
高频变压器设计和计算方法RCC变压器设计
高频变压器设计和计算方法【公式套用】RCC变压器设计2008-07-11 09:08 RCC变压器设计 50-70VAC f=30KHz Dmax=0.5 η=0.95 d=3.5A/mm2 Bmax=2800mT 输出：12V 1.5A 采用EF20 Ae=0.66cm2 f=30KHz → T=33us → Ton=T*Dmax=16.7us 算直流电压 Vinmin=50*√2*0.95=67V Vs=Vout+VD+VL=12+0.7+0.2=12.9≈13V 匝比：n= 13/67 =0.194 按三倍电流计算 Pout=3*Iout*Vs=3*1.5*13=58.5W 输入峰值电流Ip Ip= 2*Pout*T = 2*58.5*33 Vinmin*Ton*η 67*16.7*0.95 Ip=3.6A 初级电感量计算： Lp= Vinmin*Ton = 67*16.7 Ip*103 3.6*103 Lp=0.3mH （可取0.3-0.4） 副边匝数Ns Ns= n*Ip*10′7 = 67*16.7 Ae*Bmax 66*2800 Ns=13.2≈13\14匝 原边匝数 Np= Ns/n Np=14/0.194 =72 取70匝 辅助绕组 Ns1 = VD*Np = 7*72 Vinmin 67 Ns1 =7.5取8匝 线径和90-265一样 Pout=Iout*Vs=1.5*13=19.5W 则Ip、= 2*Pout*T = 2*19.5*33 Η*Vinmin*Ton 0.95*67*16.7 Ip、=1.21A Ip的有效值为 Irms= Ip、 √6 Irms=0.494A 三倍的Ip为 I3p= Iout = 1.5 Dmax 0.5
反激变压器设计步骤及变压器匝数计算教学内容
反激变压器设计步骤及变压器匝数计算
1. 确定电源规格. .输入电压范围Vin=85—265Vac; .输出电压/负载电流:Vout1=5V/10A,Vout2=12V/1A; .变压器的效率?=0.90 2. 工作频率和最大占空比确定. 取:工作频率fosc=100KHz, 最大占空比Dmax=0.45. T=1/fosc=10us.Ton(max)=0.45*10=4.5us Toff=10-4.5=5.5us. 3. 计算变压器初与次级匝数比n(Np/Ns=n). 最低输入电压Vin(min)=85*√2-20=100Vdc(取低频纹波为20V). 根据伏特-秒平衡,有: Vin(min)* Dmax= (Vout+Vf)*(1-Dmax)*n. n= [Vin(min)* Dmax]/ [(Vout+Vf)*(1-Dmax)] n=[100*0.45]/[(5+1.0)*0.55]=13.64 4. 变压器初级峰值电流的计算. 设+5V输出电流的过流点为120%;+5v和+12v整流二极管的正向压降均为1.0V. +5V输出功率Pout1=(V01+Vf)*I01*120%=6*10*1.2=72W +12V输出功率Pout2=(V02+Vf)*I02=13*1=13W 变压器次级输出总功率Pout=Pout1+Pout2=85W 1/2*(Ip1+Ip2)*Vin(min)*Ton(max)/T= Pout/ Ip1=2*Pout/[?(1+k)*Vin(min)*Dm ax] =2*85/[0.90*(1+0.4)*100*0.45] =3.00A
高频变压器参数计算
铁芯截面积A=1.25*√P（功率）。 铁芯取8500高斯。 每伏匝数取：T=450000/8500*S（截面积） 漆包线载流量取2.5A-3.5A/mm2 小型变压器的绕制： 小型变压器铁心匝数绕制 随着电子元件大量应用在电厂控制、监测和自动回路中，小型变压器的应用日益广泛。因小型变压器损坏，市场上一时又难以买到，引起设备不能正常运行的事故较多。因此，除加强小型变压器的运行维护外，还应掌握小型变压器的绕制。 1 小型变压器的设计 设计小型变压器，主要有以下几个步骤：(1)计算变压器的功率；(2)计算变压器的铁心；(3 )计算变压器线圈匝数；(4)计算变压器绕组导线的截面积；(5)计算变压器铁心窗口容纳绕组的导线及绝缘物。 1.1 功率的计算 变压器的功率可根据下式计算，即 P=IV (1) 式中P——电功率； I——电流； V——电压。 先算出次级功率，然后再算初级功率。线圈总功率(即变压器功率)的计算方法与硅钢片的种类有关，将次级功率加上消耗功率即得初级功率，一般来说，铁心消耗功率约为15%，即初级功率算式如下 P1=1.18 P2 (2)
式中P1——初级功率； P2——次级功率。 1.2 铁心的计算 变压器的功率求出后，可用下式求出铁心有效截面积，即 (3) 式中A为铁心有效截面积(cm2)，数字1.2是根据铁片的不同种类通过经验公式取得的，一般变压器硅钢片采用磁通密度1～1.2 T，用公式(3)；如电动机硅钢片采用磁通密度0.8～1 T，可将公式(3)中的1.2改成1.6；如普通黑铁片采用磁通密度0.6～ 0.7 T，可将公式(3)中的1.2改成2。 以上是已知电功率后选铁心时使用的方法，如有现成的铁心，则可以用下式来求可绕制的功率。 (4) 式中铁心有效截面积A=铁心宽(cm)×铁心迭厚(cm)。 1.3 匝数的计算 求出了铁心有效截面积就可求出每伏应绕制的匝数，计算公式如下 (5) 式中T为每伏匝数，B为铁心磁通密度(T)，A为铁心有效截面积(c m2)。铁心磁通密度可根据前面铁心的计算选用，求出每伏匝数就可根据变压器初级电压算出各绕组的总匝数。初级总匝数的计算公式如下 T1=TV1 (6) 式中T1——初级总匝数； V1——初级电压。 因次级电压由初级感应而得，故在铁心内有一定损耗，而且次级绕组的导线有一定的阻抗，
EE型变压器参数及高频变压器计算
nre EE<05 UmJAL FOIO Diicnsi^nd Gi) A * B * C 5. 35*2. ￡5*1, 95 A D (d) 0” toil - Ae (M*1) 2. S3 I LT (u：> 5. 00' A L (H H/I^) 285. CO Lc C u > 12.60 BE&3FOIO 6. 1?*2. H5*T<9C a. ooif乱31 4. 46405. CO12.20 EES F?108. X 0*3,60. 00917. 00L&. OS590. CO1&47 EI10/11FO40X 75o. ces?12, 10竝TO850, 00：6.(50 EE13P740>6. 150.067017. 10SSL 351130,003D.20 me rcio1S*T* ?4.e0.皿519. 2039L B61140.00：5.Ot> Btl9FC4Q9^5. 0X 124323. OO陆N1250.003& 40 BD.^36FO40112B48. L*4. 750.119122. 40531151350.0039.1& Bi'2O/2C/5FC4020.15*10*5.1Di 157231, OO5(X TO1460.0(?49100 Hl 22卜讪2?9_3a*EL7S C L 13904]. no3BL 7921BO.OO39.40 PI 23395FP1023+M. 7+6O. 436 日35. BO123B001280.00卧￡刖0 KXO25, t*9. 4沪乩290. 3J2EI40, UU va. so200U r OD EF2FL4FC4Q25. 68*6< 35tx 317340,. 3078.732QCIO.OO'4E.TO EE2S25FC4020H2. TUg fl0. 552535. 9098L 1(3300.0057.70 EISO FC4O30*13. LH41Q.7o. ma109,0073. 35<650.0057,70 FB3CM -10/7PC4D30.1*1^7-050. 7455附?冗124.872100,00S6.90 ^B352B PC4.34. 0*1< ?0.S 1. 3396BL 801S6.002600. J.张M EE4Q EW 4 0札了吃6 T N 3000127,00173.23<150, Ct77,00 E84133PC40H.^LTrl2._2,821501BT.OQ180.004300.0079.00 EE^2Z2LAS PC*O42+21t2n5 4. %旅-n QM278.0038M.OO97.90 EE12/2LZ2O PC40A2*21.2t30 e. tt&S230.00275.005050.00紳.30 EE47^9PC4047.12*19-63*15. &2 4 . 75292+2.00196H06S60. 0090,60 LHSO PU4.5tJ+21.3*L4. 6乩丹也22& 001^.136111 ..95. BO EE 55/5 5 ^21 PCJJ55,1^27.5*2(^7LS.AI64351,00336.34"100,00倚00 EH37/4?PU4D SG. B7*33.G*iaS5L 713Z344.00232.3G Bsao一nn JOZ on ESSO PC4060*22.3*15’ 69l 8558MM3?9皿5610-00no. oo EE 50. 3PC4050.5*25. ￡<6.1L. &447120. 35152.642MO.OO104. DO FE62. 3/62/F.PC40&2.3*3J*ai 3. 0B3O153.01196.223100.00125. 74 BE65/3a/2?PC4065,Lb*U2.b+2Y eT倨535.0057b. 008000. J.147.00 F