烟气温度计算方法
850°C_2秒计算方法的解释
关于垃圾焚烧炉烟气850°C 2秒计算方法的解释
H1 ：第一烟道出口标高
H0 ：二次风入口位置标高
T1：第一烟道出口烟气温度
T0：二次风入口位置烟气温度
1、计算H1、H0两者之间的温差
公式1 : ∆T = A + B / TL4minTOTAL
∆T :H1与H0两者之间温差(°C)
TL4minTOTAL : 锅炉每四分钟的平均实际负荷
A and
B :由试运行期间确定的参数
我公司一期： A=117 B=-904 TL 4minTOTAL 最大30 最小 10 我公司二期： A=46.5 B=534.1 TL 4minTOTAL 最大40.4 最小 14
2、计算T0实际温度值
公式2 : T0 = T1 + ∆T
T1: 取第一烟道出口温度（可以取三个温度测点的均值或其中任一个测点值）
3、计算烟气每秒实时流量m³/sec
公式 3 : Q real = Qflue * [ 273 + 0.5*（T0+T1）] / 273 / 3600
4、计算2S 后烟气实际到达高度H2sec
公式 4 : S
Q H H real ⋅+=20sec 2 H2sec : 2S 烟气到达的高度 (m)
H0 : H0高度位置 (m)
Q real : 烟气每秒流量 (m³/sec)
S : 锅炉第一烟道截面积 (m2)
5、计算850°C.2秒温度值T2sec
公式 5 : T2sec = T0 + (T1-T0) / (H1 – H0) * (H2sec – H0)。
烟囱负压计算
烟囱负压计算
1.计算烟气密度，可使用以下公式：
ρ = (Pm×M)/[(R/ν)×(T+273.15)]
其中，ρ为烟气密度，Pm为烟气压力，M为烟气分子量，R为气体常数，ν为烟气运动粘度，T为烟气温度。
2.计算烟气动力压，可使用以下公式：
p = (ρ×v2)/2
其中，p为烟气动力压，v为烟气流速。
3.计算烟气静力压，可使用以下公式：
P = ρ×g×h
其中，P为烟气静力压，g为重力加速度，h为烟囱高度。
4.计算烟囱负压，可使用以下公式：
ΔP = [1-(Tc/T)]×(p-Patm)
其中，ΔP为烟囱负压，Tc为烟气温度，T为标准温度（一般取15℃），Patm为大气压力。
需要注意的是，上述计算方法仅适用于简单的烟囱结构和烟气组成，对于复杂的情况，还需要进行更加精确的计算和分析。
脱硫后烟气出口温度计算
脱硫后烟气出口温度计算方法1.假设烟气没有被液化，水也没有气化，无其他气体生产。
根据公式：C 1M1△T＝C2M2△T （C1为烟气热容，C2为水的热容）烟气热容按空气热容计算，空气比热值C1为1000J/（kg/▪℃），空气密度P1为1.297kg/m3。
水的比热值C2为4200J/（kg▪℃），密度P2为1×103kg/m3以下为1小时流量的m1和m2数值计算方法。
M 1＝V1pP1＝16000M3/h×1h×1.297kg/m3＝16000×1.297Kg＝20752kg由于烟气比为3.4L/m3，M 2＝V2P1＝（16000m3/h×1h）×3.4L/m3×1×103kg/m3＝16000×3.4＝54400kg将上诉数据带入公式：1000J/（kg▪℃）×16000×1.297kg×（500-T）℃＝4200J/（kg▪℃）×16000×3.4×（56-25）℃得出T＝158.69℃即脱硫后烟气出口温度为158.69℃。
则使脱硫后的烟气温度升高到合适的脱氮温度300℃，需要吸收的热量为：2.Q＝C1M1△T＝20752kg×1000J/（kg/▪℃）×(300-158.7) ℃＝2932257.6KJ＝2.93×106KJ。
3.若脱硫后的SO2的浓度为200Mg/m3，温度T＝158.7℃，Q＝16000m3/h，进入脱氮设备的流量为X。
原烟气的浓度为1500mg/M3，温度T＝500℃，进入脱氮设备的流量为Y。
混合后烟气的温度为300℃。
排出口烟气的浓度为500mg/m3，则需要混合的原烟气的量的计算为：200×X＋1500×Y＝（X＋Y）×500X＋Y＝16000。
2s烟气DCS温度计算模型
300吨/天垃圾焚烧炉DCS温度计算模型
二〇一八年十二月
一、温度测点及炉膛结构图
(实际标高13670mm)
横截面S=17.34 m²
二、焚烧炉烟气量
省煤器漏风系数】【焚烧炉漏风系数】
Q N：烟囱进口烟气流量（m³N/h）
Q S：石灰浆流量（kg/h）（目前以常量1800kg/h计算）
查锅炉设计标准：焚烧炉本体（包括燃烧室）漏风系数0.05；
省煤器每级漏风系数0.02，共2级，漏风系数为0.04；
烟气净化系统及烟道漏风系数0.05。
三、烟气温度
T1 ：第一层三个实测温度的平均值
T2 ：第二层三个实测温度的平均值
T3 ：第三层三个实测温度的平均值四、烟气流速
一通道内平均烟气温度(℃) :
一通道内平均烟气流速(m/s) :
五、烟气在一通道总停留时间（s）
六、烟气在≥850℃区间停留时间
烟气在850℃时所处的炉膛高度（m）:
H850℃
烟气在≥850℃区间停留时间（s）:
t850℃
七、烟气停留2s时DCS温度
烟气停留2S处高度H = 2 V (m)
采用插值法计算2S处DCS温度(℃)
T DCS
七、温度阶梯图
T0 H0 T1
T2 T3 H1 H2 H3 H T DCS
850℃H 850℃。
烟气酸露点温度的计算
酸露点温度的计算〔南京凯华电力环保有限公司 崔云寿〕1、 t dew =186+20logV H2O +26logV so2t dew ——烟气的酸露点温度V H20——烟气水蒸汽气体的百分比（%）V so2——烟气SO 2气体的百分比（%）2、前苏联“锅炉机组热力计算标准法”（1973版） t p =KOH n sh t e S A zs +⋅05.11253t p ——酸露点℃s n ——燃料的折算硫分（%）αrh ——飞灰占总灰分的份额(%)查灰份分析A n ——燃料分析的灰份(%)S n =1000)(p h pQ sS p ——燃料的工作质硫份（%）O h p ——燃料的低位发热量（Kcal/kg）公式中125是指与炉膛出口过量出气体为αT 有关的系数，原规定如下：当αT =1.4～1.5时为129当αT =1.2时为121注：50年代原全苏热工研究所（BTN）在试验数据基础上整理而成，适用于固、液、气燃料。
我国目前包括各大锅炉厂主要应用的计算公式。
3、日本“电力工业中心研究所t p=20LgV so3+α式中t p露点温度℃V so3烟气中SO3体积份数%α——水分常数，当水分为5%，α=184当水分为10%，α=194当水分为15%，α=2014、美国CE公司露点计算公式是基于两种条件a、燃料中的硫分燃烧后都生成SO2。
b、烟气中的SO2的2％含量（体积分数）转变为SO3计算顺序是根据给定的燃料组成和空气过剩系数计算出烟气组成，然后根据烟气的总物质量求出SO2的体积系数，按照2％的转换率计算出SO3体积分数，按计算出的烟气中SO3和水蒸汽含量（体积分数）查曲线可得出露点温度。
这种方法应该也不错，但是比较麻烦，我国锅炉方面技术人员一般不采用这种方法计算。
烟气量计算公式(两篇)
引言：烟气量计算是在工业生产过程中重要的环境监测指标之一，通过准确计算烟气量，可以评估工艺装置的运行状况和对环境的影响程度。
本文将介绍烟气量计算公式的相关内容，通过详细阐述5个大点，包括烟气密度计算、流速计算、截面面积计算、烟气体积流量计算和烟气计量装置选择等，以帮助读者深入了解烟气量计算方法的理论基础和实际应用。
概述：烟气量计算是确定烟气中污染物排放总量的关键步骤。
通过合理计算烟气量，可以为环境保护和工业生产提供有效的数据支持。
本文将详细说明烟气量计算公式的相关内容，以帮助读者掌握计算方法并正确应用于实际工作中。
正文：1.烟气密度计算1.1烟气密度的定义和意义1.2烟气密度的计算公式1.2.1理想气体状态方程1.2.2实际气体状态方程1.3烟气密度计算的注意事项1.4烟气密度计算的实例分析1.5烟气密度计算的应用建议2.流速计算2.1流速的定义和测量原理2.2烟气流速计算的基本方法2.2.1流量测量法2.2.2速度压差法2.3流速计算中的常见误差及修正方法2.4流速计算的实际案例分析2.5流速计算的应用指导3.截面面积计算3.1截面面积的概念和意义3.2截面面积计算的常用方法3.2.1圆形截面面积计算3.2.2矩形截面面积计算3.2.3不规则截面面积计算3.3截面面积计算的实例分析3.4截面面积计算的应用建议4.烟气体积流量计算4.1烟气体积流量的概念和计算方法4.2烟气体积流量计算的关键参数及其测量原理4.3烟气体积流量计算公式的推导和应用4.4烟气体积流量计算的实际案例分析4.5烟气体积流量计算的注意事项和应用指导5.烟气计量装置选择5.1烟气计量装置的分类和特点5.2烟气计量装置选择的基本原则5.3烟气计量装置选择的关键考虑因素5.4常见烟气计量装置的比较分析5.5烟气计量装置选择的实际应用举例总结：通过本文对烟气量计算公式的详细阐述，我们可以了解烟气密度计算、流速计算、截面面积计算、烟气体积流量计算和烟气计量装置选择等相关内容。
锅炉烟气露点温度计算方法比较分析
则表 中露点温度应再减去 ３Ｃ； ｏ 若水蒸气体积分数
高于 １ ％ ， 露 点温 度应 再 加 上 ３ ， 以粗 略地 ３ 则 ℃ 可
估算出烟气露点温度。
３） 图表法 （ ） 三
１１ 图表法 ． １ 图表 法（ ） ） 一
美 国 ＣＥ空 气预 热 器公 司提 出 的方 法 ， 图 ２ 如
１６ ２ １ ２ ２ １ ０ ＋ ０ｇ ０＋ ６ｇ ３ ８ Ｈ Ｓ
２ ． ２计算结果 采用不同方法计算出的烟气酸露点温度见表 ３ 。
表 ３ 额 定 工 况 下 烟气 露点 温 度
式中： ０ Ｓ 、 Ｏ——烟气 中水蒸气和三氧化硫 的含
量（ ） ％ 。
（） ４ 计算公式（ ） 四
烟气露点／ ℃ １６ ３ １２ ３
１５ ３ ９－ ７ｇ ８． ６３ １ Ｏ０ ３． １ ４４ ２．
计算公式二
计 笪 ／ 岢 ＝ ， ＼
１８ １ ４
１ ７＿ ２ ８
温区时有较大偏差 ， 出以下公式 ： 并提
＝
１ １ １ ２ １ ３
计算公式四 计算公式五 计算公式六
的图表 法、 估算公式法和经验公式进 行 了对比分析 ， 实测数据进行比较 ， 此基础上提 出了修正方法。 并与 在
关键 词 ：锅 炉 ； 气露 点 ； 烟温度 ； 算方 法 ； 温腐蚀 烟 排 计 低
Ｃｏ ａ ｉｏ ｎ ａｙ ｉ ｎ ｔ ｅ Ｃａｃ ｌｔ ｎ ｍｐ ｒ ｎ ａ ｄ Ａｎ ｌｓｓ ｏ ｈ ｌｕａ ｉ Ｍｅｈ ｄ ｓ ｏ ｔｏ ｓ
４ ０ ６ ０ １０ ０
１２ ４ １６ ４ １２ ５
２ 冯俊凯计算公式 ）
清华大学冯俊凯教授提 出的烟气酸露点计算
公式为：
《工程燃烧学》
实用文档
16
计算Vn.c产
忽略热分解引起Vn.c产的变化 将燃烧产物分为理论燃烧产物和剩余空气两
部分
Vn.c产 ＝V0.c产+(Ln-L0).c空 ＝V0.c产+(n-1)L0.c空
V0、L0根据燃料的成分计算
注意：右边c产是理论实燃用文档烧产物的比热 17
V0CO2、V0H2O、V0N2由燃料成分计算(如何计算？)
说明：此处忽略掉了S
实用文档
7
理论发热温度的计算
3、确定烟气比热c产，它强烈相关于温度t产
(1比热近似法) 查表3-3得到各温度下的c产值 (2内插值近似) 查表3-3得各温度下各气体成分
的c值
(3求解方程法) 认为各气体成分c值与温度成2
次级数关系，c＝A1＋A2t＋A3t2，通过查表得到各
系数
实用文档
8
比热近似法
产物整体比热近似值法(表3－3)
根据具体的燃料成分计算V0 ＝(VCO2＋VH2O＋VN2 ＋…) ，并根据表3-3确定c产
适用性：燃烧产物的平均比热受温度的影响不 显著，特别是空气作助燃剂
实用文档
9
比热近似法求解过程
影响理论燃烧温度的因素
燃料种类和发热量
主要取决于单位体积燃烧产物的热含量
考虑Qt理 低/V0Q ，低 比考QV 虑空 nQ低cQ 产 的燃 影响Q更分符合规律
空气消耗系数n
在n>=1的情况下，n值越大，理论燃烧温度越低。
因此在保证完全燃烧的情况下，尽量减小n
实用文档
18
影响理论燃烧温度的因素
实用文档
14
高温热分解
温 工度业Q 越炉分 高中，， 分只1 2 解考6 越 虑0 0 强 温V ； 度C O 压 ， 力 且1 越 只0 高 有8 0 ，大0 分于V 1解H 82 0较0度弱
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
脱硫后烟气出口温度计算方法①假设烟气没有被液化，水也没有气化，无其它气体生成。
根据公式：
C1m1△T=C2m2△T （C1为烟气热容，C2为水的热容）
烟气热容按空气热容计算，空气比热值C
1为1000J/(kg·℃),空气密度ρ
1
为
1.297kg/m3。
水的比热值C
2为4200J/(kg·℃),密度ρ
2
为1.0×103kg/m3.
以下为1小时流量的m
1和m
2
数值计算方法。
m 1=V
1
ρ
1
= 16000m3/h×1h×1.297kg/m3 = 16000×1.297kg=20752kg
由于烟气比为3.4L/m3，
m 2= V
2
ρ
2
= (16000m3/h×1h)×3.4L/m3×1.0×103kg/m3= 16000×3.4 kg =54400kg
将上述数据带入公式：
1000J/(kg·℃)×16000×1.297 kg×（500-T）℃=4200J/(kg·℃)×16000×3.4kg×（56-25）℃得出T=158.69℃
即脱硫后烟气出口温度为158.69℃。
则使脱硫后的烟气温度升高到合适的脱氮温度300℃，需要吸收的热量为：
②Q= C1m1△T=20752kg×1000J/(kg·℃)×(300-158.7)℃=2932257.6 kJ=2.93×106 kJ
③若脱硫后SO2的浓度为200mg/m3,温度T=158.7℃，Q=16000m3/h，进入脱氮设备的流量为X。
原烟气的浓度为1500mg/m3,温度T=500℃，进入脱氮设备的流量为Y。
混合后烟气的温度为300℃。
排出口烟气的浓度为500 mg/m3,则需要混合的原烟气的量的计算为：
200×X+1500×Y=(X+Y)×500...................................
X + Y =16000。