架空乘人装置专项设计
架空乘人装置设计计算
架空乘人装置设计计算一.已知参数：斜长：L＝460m坡度：α＝240二.主要参数的确定：1.预选电动机: YB2-250M-6 P e＝37kw n e＝980r/min2.预选驱动轮：D＝1.4m3.预选减速机：TPS315-63-3F i＝63 T e＝16615N.m则：钢丝绳运行速度：V＝K.π.D.n e60.i ＝0.98×3.14×1.4×98060×63＝1.1m/s式中：K-钢丝绳运行时蠕动系数；4.预选钢丝绳：6×19S-φ22-16701)钢丝绳每米重量q0＝1.78kg/m；2）钢丝绳抗拉强度σ＝1670MPa；3）最小钢丝破断拉力总和F k＝2666.6kN5.设定吊椅间距λ1＝10m，则运输效率：Q r＝3600Vλ1＝366/h6.托轮间距：λ2＝0.85λ1＝8.5m，取λ2＝8m；7.驱动轮绳槽与牵引钢丝绳的摩擦系数μ＝0.25；钢丝绳与托轮间的阻力系数，动力运行时取ω1＝0.02；制动运行时取ω2＝0.015.8.钢丝绳在驱动轮上的围抱角β＝1800三．钢丝绳张力的计算：架空乘人装置运行示意图如下：1.最小张力点的计算：F min＝C×q0g＝1000×1.78×9.8＝17444 N式中：F min-钢丝绳最小张力点的张力NC-钢丝绳的挠度系数；取1000g-重力加速度2.各点张力的计算：1).当下放侧无人乘坐而上升侧满员时（动力运行状态），线路运行阻力为：﹚×﹙ω1cosα＋sinα﹚LgF上＝﹙q0＋Q1＋Q2λ1﹚×﹙0.02×cos240＋sin240﹚×460×9.8 ＝﹙1.78＋85＋1510＝20313 NF下＝﹙q0＋Q2﹚×﹙ω1cosα－sinα﹚Lgλ1＝﹙1.78＋15﹚×﹙0.02×cos240－sin240﹚×460×9.810＝﹣5743 N各点张力：F3＝F min＝17444 N F4＝1.01F3＝17678 NF1＝F4＋F上＝37991 N F2＝F3－F下＝23187 N 运行时的驱动力为：S1－S2＝14804 N式中：F1-驱动轮进绳侧钢丝绳张力F2-驱动轮出绳侧钢丝绳张力F3-迂回轮进绳侧钢丝绳张力F4-迂回轮出绳侧钢丝绳张力Q1-每人人体重量和所带；取85kgQ2-吊椅重量；取15kgL-巷道斜长；2).当下放侧满员乘坐而上升侧无人时（制动运行状态），线路运行阻力为：﹚×﹙ω2cosα＋sinα﹚LgF上＝﹙q0＋Q2λ1﹚×﹙0.015×cos240＋sin240﹚×460×9.8 ＝﹙1.78＋1510＝6284 N﹚×﹙ω2cosα－sinα﹚ LgF下＝﹙q0＋Q1＋Q2λ1＝﹙1.78＋85＋15﹚×﹙0.015×cos240－sin240﹚×460×9.810＝-18758 N各点张力：F3＝F min＝17444 N F4＝1.01F3＝17678 N F1＝F4＋F上＝23902 N F2＝F3－F下＝36202 N 四．驱动轮防滑校验：动力运行状态：F1－F2＞0且F1/F2＝1.64＜eμα(2.19)；符合要求。
煤矿架空乘人装置设计
贵州XXXX有限公司兴仁县XXX煤矿一采区运输下山架空乘人装置专项设计XXXX有限公司二〇二〇年六月贵州XXX有限公司XXXX煤矿一采区运输下山架空乘人装置专项设计总经理:总工程师:项目负责人:贵州贵煤矿山技术咨询有限公司二〇二〇年六月目录第一章矿井概况 (1)第二章编制依据 (2)第三章架空乘人装置 (3)第一章矿井概况祥隆煤矿（兼并重组）生产规模为30万 t/a，服务年限为15年。
采用斜井开拓，矿井划分一个水平（+1470m）三个采区，F4断层以北+1200m标高以上为一采区，F4断层以南与F6断层以北+1335m标高以上为二采区，F7断层东+1175m标高以上为三采区采区。
改造利用主斜井担负矿井煤炭的运输、人员的进出、同时担负进风、管线铺设任务。
新建利用副斜井担负矿井主要担负矿井材料、设备辅助运输、进风及排矸任务。
新建回风斜井担负矿井一采区的回风任务。
设计采用走向长壁后退式采煤法，布置一个走向长壁式综采工作面，全部垮落法管理顶板；矿井投产时，共配备1个高档普采工作面，3个掘进工作面，采掘比为1：3；井下煤炭运输采用胶带输送机，辅助运输为提升绞车，人员运输采用架空乘人装置，矿井采用并列式通风方式，通风方法机械抽出式，井下机械排水。
一、人员运输线路地面→主斜井（步行）→一采区运输下山（架空乘人装置）→各工作面。
二、一采区运输下山概况一采区运输下山平均倾角20°，斜长1060m，井筒净断面13.4m2，基岩段采用锚喷支护。
井筒内铺设胶带输送机及架空乘人装置，敷设部分动力电缆和通讯信号电缆等部分管线，担负矿井煤炭、人员的运输任务，设置行人台阶和扶手，同时兼进风及矿井的安全出口。
第二章编制依据1、《煤炭工业矿井设计规范》（GB50215-2015）2、《煤矿安全规程》（2016版）3、《煤矿井下辅助运输设计规范》（GB50533-2009）4、《煤矿用架空乘人装置安全检验规范》（AQ1038-2007）5、《煤矿用架空乘人装置》（MT/T1117-2011）6、《煤矿固定抱索器架空乘人装置技术条件》（MT/T873-2000）7、《地下矿用架空索道设计规范》（GB/T25652-2010）8、国家安全监管总局、国家煤矿安监局关于印发《煤矿安全规程执行说明（2016）》的通知（安监总煤装〔2016〕95号）第三章 架空乘人装置一、一采区运输下山架空乘人装置一）、设备选型一采区运输下山已安装一台-RJKY55—25/1350W （A ）型煤矿固定抱索器架空乘人装置。
架空乘人装置专项设计
精心整理一、已知参数：总长：L总=460m；斜长：L=400m最大坡度：23°平均坡度23°二、主要参数的确定：1、预选电动机：YBK2-250M-637kwNe=980转/分2、预选驱动轮：直径D=1.2m3、预选减速机：MC3RVSF06,i=62.600钢丝绳运行速度：V=K×（πD/60）×Ne/i=0.98×3.14×1.2/60×980/62.600=0.96m/s 4、预选钢丝绳6×19S+NF-1670-ф205、设定乘坐间距为λ1=12mQ=3600×V/λ1=289人次/h6、托轮间距取λ2=8m7、驱动轮绳槽与牵引钢丝绳的摩擦系数μ=0.25 801SminSminqSmin2①WW 2-3=q×(ωcosα-sinα)Lg=1.47×(0.02×cos23°-sin23°)×400×9.8=-1930N各点张力：S 3=Smin=14406NS4=1.01S3=14550NS1=S4+W4-1=29897NS2=S3-W2-3=16336NQ 1—每人人体重量,取Q 1=95kgQ 2--每把吊椅重量,取Q 2=15kgL —巷道总长ω—牵引钢丝绳运行阻力系数,动力运行时,取ω=0.015～0.02制动运行时,取ω=0.008～0.012②当下放侧满员乘坐而上升侧无人乘坐时.(制动运行状态)W 4-1=q 0×(ωcos α+sin α)LgW S 3=S min S 1S 2S 1-S S 1-S 式中μ—钢丝绳与驱动轮衬垫摩擦系数,取μ=0.25α—钢丝绳在驱动轮上的围包角。
五、电动机功率的计算：1、动力运行时：Ne=K μ（S 1-S 2）V/（1000η）=1.2×(29897-16336)×0.96/（1000×0.8）=19.60kw式中K μ—电动机功率备用系数，一般取K μ=1.15-1.2η—-传动效率,η-0.82、制动运行时：Ne=K μ（S 2-S 1）V/（1000η）=1.2×(28647-16633)×0.96/（1000×0.8）=17.36kw考虑增加运量和一定的富余系数,最终选取电动机功率为37kw型号:YBK2-250M-6额定功率:37kw 额定电压：380V/660VS A =m×S max m--S max --m=S 使用扭矩为:（S 1－S 2）×D/2=13561×0.6N.m=8136N.m所需减速机的轴功率为：8136×980/62.600/9550/0.75=17.784(Kw)选定减速机为MC3RVSF06,额定输出扭矩为25100N.m,额定功率为44Kw 。
架空乘人装置设计选型及管理措施
总第215期2021年第3期机械管理开发MECHANICAL MANAGEMENT AND DEVELOPMENTTotal 215No.3, 2021设计理论与方法 D01:10.16525/l4-1134/th.2021.03.016架空乘人装置设计选型及管理措施越高亮(山西阳城山城煤业有限公司，山西晋城048102)摘要：山城煤业结合本矿条件，针对架空乘人装置的各项参数进行了详细的分析计算，选用RJY22-28/400 型煤矿固定抱索器架空乘人装置进行人员的运输，并就装置在安装、使用过程中可能发生的问题制定了针对 性的预防措施，最终确定了装置安装长度为380m,倾角5。
，最大运送人员能力159人/h。
关键词：架空乘人装置故障分析设计选型中图分类号:TD52 文献标识码:A文章编号：1003-773X(2021 )03-0033-02引言在斜井人员提升运输中，煤炭企业多选用架空 乘人装置进行工作[1]。
因其具有高安全性、高实用 性、维护量较小、操作简便等特点[2]。
但由于井下围 岩、矿压、断层、埋深等条件各不相同,架空乘人装置 在使用过程中受巷道支护、断面布局、施工等影响，会产生不同的故障问题，因此如何对架空乘人装置 进行选型并制定针对性的管理措施，对于保证煤矿 运人安全具有重要意义^"41。
1架空乘人装置的选型山城煤业猴车行人巷断面形式为矩形，采用锚 喷支护，净宽3.0 m，净高2.2 m,净断面6.6 m2。
运送 长度380 m,倾角5°，巷道标高差31.4 m。
针对于 此，企业将选用架空乘人装置运送职工、技术人员来 往井上井下，有效地减少了职工的疲劳程度。
路线设 置为：地面—副斜井―自行车行人巷—猴车行人 巷—30114下分层回采工作面。
1.1主要参数的确定猴车行人巷两端标高差31.4 m,根据《山西省煤 矿建设标准》运送人员条件适宜时优先选择架空乘 人装置，猴车行人巷选用架空乘人装置运人。
架空乘人装置设计计算
井底人员运输采用架空乘人装置根据最大班下井工人200人，轨道斜巷运行距离137m，倾角 a=29°;东一采区运行距离约775m，倾角 a=19~30°。
分别选用一台架空乘人装置，功率N=30kW，速度V=1.12m/s。
驱动装置为防爆型。
按东一采区运行参数进行架空乘人装置选型计算，轨道斜巷运距较短，可同样选型。
选型计算如下：已知参数：斜长：L= 775 m，坡度：最大α= 30°1）主要参数的确定：⑴预选电动机：YB225M-6，30kW，Ne= 980 转／分⑵钢丝绳运行速度：取V＝1.12 m/s⑶预选钢丝绳： 6×19-￠20（q0=1.47 Kg/m）⑷设吊椅间距为：λ1= 12 m则运输效率： Qr=3600×V/λ1=336人次/h⑸驱动轮绳槽与牵引钢丝绳间的摩擦系数μ=0.02⑹牵引绳在驱动轮上的围包角а=180°2）牵引钢丝绳张力的计算：最小点张力的计算Ｓmin＝C×q0×g式中：Ｓmin--最小张力点的张力，N；Ｃ---钢绳的挠度系数，取C＝1000q0---预选牵引钢绳的每米质量1.47Kg/mg---重力加速度g＝9.81m/sＳmin＝C×q0×g＝14420.7 N各点张力的计算⑴当下放侧无人乘坐而上升侧满员时：（动力运行状态）线路运行阻力：W4-1 =[q0+（Q1+Q2）/λ1]×（ωCOSα+SINα）Lg= 13788.18NW2-3 =[q0+Q2/λ1]×（ωCOSα-SINα）Lg = -8328N各点张力：S3=Smin= 14420.7NS4=1.01Smin= 14564.9NS1=S4+W4-1= 28353.1NS2=S3-W2-3= 22748N式中：q0--每米钢丝绳质量1.47Kg/mQ1--每人人体重量：取Q1= 75KgQ2--每把吊椅重量：取Q2= 15Kgω--牵引钢丝绳运行阻力系数，动力运行时.取ω=0.02，制动运行时:取ω＝0.015Ｌ――井筒斜长⑵当下放侧满员而上升侧无人时时：（制动运行状态）线路运行阻力：W4-1 =[q0+Q2/λ1]×（ωCOSα+SINα）Lg =4386.7NW2-3 =[q0+（Q1+Q2）/λ1]×（ωCOSα-SINα）Lg = -10136.9N各点张力：S3=Ｓmin= 14420.7NS4=1.01Smin= 14564.9NS1=S4+W4-1=18951.6NS2=S3-W2-3=24557.6N3）驱动轮防滑校验当下放侧无人乘座而上升侧满员乘座时，处于动力运行状态且S1-S2>０，S1/S2＝1.25< eμ[1.87]当下放侧满员而上升侧无人时时：（制动运行状态）且S2-S1>０， S2/S1＝1.30< eμ[1.87]式中μ--钢丝绳与驱动轮衬垫摩擦系数.取μ=0.02α--钢丝绳在驱动轮上的围包角。
高速铁路架空乘人装置安装工程施工组织设计
高速铁路架空乘人装置安装工程施工组织设计1. 项目背景本文档旨在对高速铁路架空乘人装置安装工程的施工组织设计进行详细说明和规划。
该工程旨在为高速铁路线路提供安全高效的乘人装置，以方便乘客乘坐以及保障运行安全。
2. 施工组织设计2.1 施工目标本工程的施工目标是按照相关技术标准和要求，按时保质地完成高速铁路架空乘人装置的安装工作，并确保施工过程中的安全性和质量。
2.2 施工组织机构为了有效组织和管理施工工作，设立以下组织机构：- 项目经理：负责整个工程的施工组织和管理，协调各方面资源，确保施工进度和质量。
- 施工队伍：由具备相关技术与经验的施工人员组成，负责具体施工操作和现场管理。
- 监理人员：由专业监理机构提供，负责对施工过程进行监督和检查。
2.3 施工方法与流程2.3.1 施工方法本工程采用以下施工方法：- 安全性优先原则：在施工过程中，始终以保障施工人员和现场安全为首要任务；- 精确测量：准确测量施工场地，以确保乘人装置的安装精度；- 工序分解：按照工程要求，将整个安装工作分解为若干个工序，有序进行。
2.3.2 施工流程本工程的施工流程如下：1. 场地准备：清理施工区域，确保施工场地整洁；2. 基础施工：进行乘人装置的基础工程施工，如地基搭设等；3. 架设结构：安装和调试乘人装置的框架结构；4. 电气安装：进行电气设备的安装和接线；5. 联合调试：对整个乘人装置进行全面联合调试和检查；6. 完工验收：组织验收人员对工程进行终验，确保施工质量和安全。
2.4 安全管理与措施本工程将采取以下安全管理与措施，以确保施工过程中的安全性：- 建立安全管理制度：明确施工人员的安全责任和操作规范；- 提供必要的安全装备和设施：如安全帽、防护手套等，确保施工人员的人身安全；- 定期进行安全培训：提高施工人员的安全意识和应急处理能力；- 严格执行施工现场管理规则：禁止违章操作和不安全行为。
3. 总结本文档详细介绍了高速铁路架空乘人装置安装工程的施工组织设计，包括施工目标、组织机构、施工方法与流程，以及安全管理与措施。
架空乘人装置专项设计要求第三方验收
架空乘人装置专项设计要求第三方验收架空乘人装置专项设计要求第三方验收在架空乘人装置的设计和制造过程中，为了确保其安全性、可靠性和功能完善性，需要进行第三方验收。
第三方验收是指由独立的、与设计和制造单位无关的专业机构对架空乘人装置进行全面的检查和测试，以评估其设计合理性和符合相关标准要求的能力。
第三方验收的目的是为了确保架空乘人装置的设计和制造符合国家、地方法律法规的要求，以及相关标准和规范的规定。
通过第三方验收可以发现和解决潜在的问题和风险，提高架空乘人装置的安全水平和可靠性，保障乘客的出行安全。
第三方验收的具体要求包括以下几个方面：1. 验收机构资质：第三方验收机构应具备独立、公正、专业的资质和能力。
验收机构应拥有相关的认证和资质，并且具备丰富的经验和技术实力。
2. 验收项目范围：第三方验收应对架空乘人装置的各项设计要素进行评估和检查，包括结构设计、材料选用、系统安全性等方面。
3. 验收标准和规范：第三方验收应按照国家和地方法律法规的要求，以及相关的标准和规范进行评估和检查。
验收机构应对验收结果提出明确的意见和建议，并提供相关的技术指导。
4. 验收方式和过程：第三方验收可以采用实地检查、实物测试、文件审核等多种方式进行。
验收机构应根据具体情况制定详细的验收计划和程序，并与设计和制造单位进行充分的沟通与配合。
5. 验收报告和意见：第三方验收应及时出具全面、客观、准确的验收报告，明确架空乘人装置的设计和制造是否符合标准要求，提出必要的改进和优化建议。
架空乘人装置专项设计要求第三方验收的意义重大。
第三方验收可以通过专业的技术和经验，发现设计和制造中的问题和隐患，为设计和制造单位提供指导和支持，确保架空乘人装置的安全性和可靠性。
同时，第三方验收也是监督和管理部门对架空乘人装置进行监督和监控的有效方式，有助于保障公众利益和社会安全。
在进行架空乘人装置专项设计时，设计单位应提前考虑第三方验收的需求，与合适的第三方验收机构进行沟通和合作。
架空乘人装置安装工程施工设计方案范本
七一煤业架空乘人装置安装工程施工组织设计目录第一章工程概况 (6)第二章主要工程量 (7)2.1、机械部分安装 (7)2.2、电气部分 (8)2.3 横梁加工、防腐 (8)2.4 凿梁窝、灌灰 (9)第三章施工方法 (9)3.1、施工前的准备工作 (9)3.2、横梁加工 (9)3.3、设备下料 (10)3.4、施工方法 (11)3.4.1施工工序安排 (11)3.4.2乘人装置安装 (11)3.5、安全注意事项 (20)第四章劳动力分配计划 (23)第五章质量保证体系及保证措施 (23)一、质量保证体系 (23)二、质量管理制度 (24)三、控制质量遵循的原则 (26)四、质量保证措施 (26)第六章安全保证体系及保证措施 (28)一、安全保证体系 (28)二、安全技术保证措施 (30)(一)施工注意事项 (31)(二)入井须知 (31)(三)调度绞车使用注意事项 (32)(四)施工临时用电及电焊使用注意事项 (32)(五)构件安装 (33)(六)井下斜巷下料把钩注意事项 (33)(七)几项制度 (34)第七章主要施工设备及测量仪器 (35)第八章项目组织机构 (36)第九章施工进度保证措施 (38)一、施工进度保证 (38)二、工期保证体系 (38)三、工期保证措施 (39)第十章工期进度网络图 (40)第十一章保修措施及办法 (40)一、保修期限 (40)二、回访 (40)三、投诉管理 (40)四、维修 (41)第一章工程概况煤矿架空乘人装置安装工程的驱动轮、尾轮与巷道的纵向安装中心线重合，绳槽中心线必须与出入侧牵引钢丝绳的中心线吻合巷道全长452ｍ。
斜井巷道为矩形、拱型多断面砌硂支护巷道，巷道最大坡度160，巷道坡度均为16°。
吊椅间距8m，机尾重锤装置布置在巷道底部。
巷道断面宽由机头、上部乘人点、变坡、下部乘人点位置分别为5700mm、5100mm、5000mm、5100mm，巷道高度分别为2367mm、2140mm、2140m、2450m。
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福兴集团有限公司
RJKY37-23/460型可摘挂
抱索器架空乘人装置
设
计
计
算
说
明
书
煤炭工业济南设计研究院有限公司
二〇一零年四月七日
福兴集团有限公司RJKY37-23/460
卡钳抱索器架空乘人装置设计计算说明书
一、已知参数：
总长：L总 =460m ；斜长：L=400m
最大坡度：23°平均坡度23°
二、主要参数的确定：
1、预选电动机：YBK2-250M-6 37kw Ne=980转/分
2、预选驱动轮：直径D=1.2m
3、预选减速机：MC3RVSF06, i=62.600
钢丝绳运行速度：V=K×（πD/60）×Ne/i=0.98×3.14×1.2/60×980/62.600
=0.96m/s
4、预选钢丝绳6×19S+NF-1670-ф20
5、设定乘坐间距为λ
1=12m Q=3600×V/λ
1
=289人次/h
6、托轮间距取λ
2
=8m
7、驱动轮绳槽与牵引钢丝绳的摩擦系数μ=0.25
8、牵引绳在驱动轮上的围包角=1800
三、牵引钢丝绳张力的计算
1、最小张力
S min = C×q
×g
S
min
--最小张力点的张力， N
C--钢丝绳的挠度系数,取C=1000
q
--预选牵引钢绳的每米质量，1.47kg/m
g--重力加速度，g=9.8 m/s2
S
min
= 1000×1.47×9.8 = 14406N
2、各点张力
① 当下放侧无人乘坐而上升侧满员时,线路运行阻力.（动力运行状态）
W 4-1 =[q
+(Q
1
+Q
2
)/λ
1
]×(ωcosα+sinα)Lg
=[1.47+(95+15)/12]×(0.02×cos23°+sin23°) ×400×9.8 =15347N
W 2-3 =q
×(ωcosα-sinα)Lg
=1.47×(0.02×cos23°-sin23°) ×400×9.8 =-1930N
各点张力：
S
3=S
min
=14406N S
4
=1.01S
3
=14550N
S 1=S
4
+W
4-1
=29897N
S 2=S
3
-W
2-3
=16336N
Q 1—每人人体重量,取Q
1
=95kg Q
2
--每把吊椅重量,取Q
2
=15kg
L—巷道总长
ω—牵引钢丝绳运行阻力系数,动力运行时,取ω=0.015～0.02
制动运行时,取ω=0.008～0.012 ②当下放侧满员乘坐而上升侧无人乘坐时.(制动运行状态)
W 4-1 =q
×(ωcosα+sinα)Lg
=1.47×(0.012×cos23°+sin23°) ×400×9.8 =2083N
W 2-3 =[q
+(Q
1
+Q
2
)/λ
1
]×(ωcosα-sinα)Lg
=[1.47+(95+15)/12]×(0.012×cos23°-sin23°)×360×9.8 = -14241N
各点张力：
S
3=S
min
=14406N S
4
=1.01S
3
=14550N
S 1=S
4
+W
4-1
=16633N
S 2=S
3
-W
2-3
=28647N
四、驱动轮防滑校验：
当下放侧无人乘坐而上升侧满员乘坐时，处于动力运行状态，
S 1-S
2
＞0 且 S
1
/S
2
=1.83<eμα (2.19) 符合要求
当下放侧满座乘坐而上升侧无人乘坐时，处于制动运行状态，
S 1-S
2
＜0 且 S
2
/S
1
=1.72<eμα (2.19) 符合要求
式中μ—钢丝绳与驱动轮衬垫摩擦系数,取μ=0.25 α—钢丝绳在驱动轮上的围包角。
五、电动机功率的计算：
1、动力运行时：Ne =K
μ（S
1
-S
2
）V/（1000η）
=1.2×(29897-16336)×0.96/（1000×0.8）=19.60kw
式中K
μ—电动机功率备用系数，一般取K
μ
=1.15-1.2
η—-传动效率, η-0.8
2、制动运行时：Ne =K
μ（S
2
- S
1
）V/（1000η）
=1.2×(28647-16633)×0.96/（1000×0.8）
=17.36kw
考虑增加运量和一定的富余系数,最终选取电动机功率为 37kw
型号: YBK2-250M-6 额定功率:37kw 额定电压：380V/660V 六、牵引钢丝绳计算:
S
A = m×S
max
式中： S
A
--钢丝绳破断力总和
m -- 钢丝绳的最低安全系数，取最低安全系数m=6
S
max
--最大张力点张力。
m= S
A ÷S
max
=267KN÷29.89KN=8.93>6
因此选择钢丝绳6×19S+NF-1670-φ20，符合要求
七、拉紧行程：ΔS=0.01L=0.01×360=3.6m,考虑现场条件,
最终确定ΔS=5m
八、重锤张力：采用四滑轮绳牵引重锤,拉紧重锤重量为（S
3+S
4
）/8/9.8 ≈369Kg
每块重锤重50Kg,考虑现场情况最终确定8块。
九、减速机选型：
根据驱动轮直径为1200mm计算，当动力运行状态时，减速机所受的扭矩最大，此时减速机的实际使用扭矩为:
（S
1－S
2
）×D/2=13561×0.6N.m=8136N.m
所需减速机的轴功率为：8136×980/62.600/9550/0.75=17.784(Kw)
选定减速机为MC3RVSF06,额定输出扭矩为25100N.m,额定功率为44Kw。
符合设计要求。
十、工作制动器选型：
根据电机功率计算制动器扭矩为：
T
C
=K×T=K × 9550 ×（Pw/n）=(1.5～2)×9550×（37/980）= 541～721N.m
式中: T—理论扭矩,N.m T
C
—计算扭矩,N.m
Pw —驱动功率,kw n —工作转速，r/min
K—工作情况系数,取K=1.5～2
选定制动器为BYWZ5-315/E80,制动力矩为630-1000N.m,符合设计要求。
十一、液压轮边制动器的计算
按钢丝绳最大张拉力的1.5～2倍校验：
S1=(1.5～2)X（S1－S2）＝(1.5～2)×13.56KN＝20.34-27.12KN
因选用的RJYAZ30型液压轮边制动器，其额定制动力F0=9-30KN,,符合设计要求。