架空乘人装置专项设计
架空乘人装置施工组织设计
会审单位及人员签字表措施名称：左权盘城岭煤业有限公司行人斜井架空乘人装置安装工程施工组织设计左权盘城岭煤业有限公司行人斜井架空乘人装置安装工程施工组织设计编制单位：中煤十处安装项目部编制人: 石增印审核人：金小栋编制日期：2014年1月10日施工组织设计（措施)审批表目录第一章工程概述第二章施工组织及劳动力配备第三章施工准备工作第四章安装质量保证体系第五章施工工序及方法第六章技术标准第七章质量保证措施第八章安全保证措施附：施工工器具明细表组织机构图编制依据1、甲乙双方根据所界定的工程范围。
2、设计单位施工图纸要求。
3、建设单位对工程工期及质量要求.4、施工单位对工程施工的具体要求。
5、《煤矿安装工程质量检验评定标准》。
第一章工程概述山西煤炭运销集团左权盘城岭煤业有限公司行人斜井坡度23º，本次承揽的行人斜井架空乘人装置安装工程是该公司整合重组后重要项目之一，安装完成后,主要解决了人员上、下班斜井步行的问题，有效的保障了工人的体力，提高了工作的效率。
主要工程量及参数如下（横梁已安装完毕）：最大坡度：23°总长度：约546m驱动轮直径:1.2m 导向轮直径：1。
2m乘人器运行速度：0。
98m/s 乘人间距：13m 每小时乘人数量：271人驱动电机: 型号：YBK2-280S—6 功率:45Kw 转速：980rpm 减速器：型号：B3SV10-63 速比：63电力液压制动器：型号：BYWZ5-250/50 制动轮直径：250mm制动力矩：315—500Nm 功率：210W 380/660V 主传动钢丝绳：型号:20 6×19S+FC-1670 右同、少油长度：约1200m 拉紧装置拉紧力:3200Kg 拉紧力备用系数：1.2第二章施工组织及劳动力配备一、施工组织工程负责人：刘兆彬现场负责人：李河清生产负责人：赵宏明技术负责人：金小栋安全负责人：秦忠科安全员：武新明二、劳动力配备三、作业方式施工期间：根据施工条件可分为单班作业;两班作业和三班作业。
架空乘人装置专项设计
福兴集团有限公司RJKY37-23/460型可摘挂抱索器架空乘人装置设计计算说明书煤炭工业济南设计研究院有限公司二〇一零年四月七日福兴集团有限公司RJKY37-23/460卡钳抱索器架空乘人装置设计计算说明书一、已知参数：总长：L总 =460m ；斜长：L=400m最大坡度：23°平均坡度23°二、主要参数的确定：1、预选电动机：YBK2-250M-6 37kw Ne=980转/分2、预选驱动轮：直径D=1.2m3、预选减速机：MC3RVSF06, i=62.600钢丝绳运行速度：V=K×（πD/60）×Ne/i=0.98×3.14×1.2/60×980/62.600=0.96m/s4、预选钢丝绳6×19S+NF-1670-ф205、设定乘坐间距为λ1=12m Q=3600×V/λ1=289人次/h6、托轮间距取λ2=8m7、驱动轮绳槽与牵引钢丝绳的摩擦系数μ=0.258、牵引绳在驱动轮上的围包角=1800三、牵引钢丝绳张力的计算1、最小张力S min = C×q×gSmin--最小张力点的张力， NC--钢丝绳的挠度系数,取C=1000q--预选牵引钢绳的每米质量，1.47kg/mg--重力加速度，g=9.8 m/s2Smin= 1000×1.47×9.8 = 14406N2、各点张力① 当下放侧无人乘坐而上升侧满员时,线路运行阻力.（动力运行状态）W 4-1 =[q+(Q1+Q2)/λ1]×(ωcosα+sinα)Lg=[1.47+(95+15)/12]×(0.02×cos23°+sin23°) ×400×9.8 =15347NW 2-3 =q×(ωcosα-sinα)Lg=1.47×(0.02×cos23°-sin23°) ×400×9.8 =-1930N各点张力：S3=Smin=14406N S4=1.01S3=14550NS 1=S4+W4-1=29897NS 2=S3-W2-3=16336NQ 1—每人人体重量,取Q1=95kg Q2--每把吊椅重量,取Q2=15kgL—巷道总长ω—牵引钢丝绳运行阻力系数,动力运行时,取ω=0.015～0.02制动运行时,取ω=0.008～0.012 ②当下放侧满员乘坐而上升侧无人乘坐时.(制动运行状态)W 4-1 =q×(ωcosα+sinα)Lg=1.47×(0.012×cos23°+sin23°) ×400×9.8 =2083NW 2-3 =[q+(Q1+Q2)/λ1]×(ωcosα-sinα)Lg=[1.47+(95+15)/12]×(0.012×cos23°-sin23°)×360×9.8 = -14241N各点张力：S3=Smin=14406N S4=1.01S3=14550NS 1=S4+W4-1=16633NS 2=S3-W2-3=28647N四、驱动轮防滑校验：当下放侧无人乘坐而上升侧满员乘坐时，处于动力运行状态，S 1-S2＞0 且 S1/S2=1.83<eμα (2.19) 符合要求当下放侧满座乘坐而上升侧无人乘坐时，处于制动运行状态，S 1-S2＜0 且 S2/S1=1.72<eμα (2.19) 符合要求式中μ—钢丝绳与驱动轮衬垫摩擦系数,取μ=0.25 α—钢丝绳在驱动轮上的围包角。
架空乘人装置设计计算
架空乘人装置设计计算一.已知参数：斜长：L＝460m坡度：α＝240二.主要参数的确定：1.预选电动机: YB2-250M-6 P e＝37kw n e＝980r/min2.预选驱动轮：D＝1.4m3.预选减速机：TPS315-63-3F i＝63 T e＝16615N.m则：钢丝绳运行速度：V＝K.π.D.n e60.i ＝0.98×3.14×1.4×98060×63＝1.1m/s式中：K-钢丝绳运行时蠕动系数；4.预选钢丝绳：6×19S-φ22-16701)钢丝绳每米重量q0＝1.78kg/m；2）钢丝绳抗拉强度σ＝1670MPa；3）最小钢丝破断拉力总和F k＝2666.6kN5.设定吊椅间距λ1＝10m，则运输效率：Q r＝3600Vλ1＝366/h6.托轮间距：λ2＝0.85λ1＝8.5m，取λ2＝8m；7.驱动轮绳槽与牵引钢丝绳的摩擦系数μ＝0.25；钢丝绳与托轮间的阻力系数，动力运行时取ω1＝0.02；制动运行时取ω2＝0.015.8.钢丝绳在驱动轮上的围抱角β＝1800三．钢丝绳张力的计算：架空乘人装置运行示意图如下：1.最小张力点的计算：F min＝C×q0g＝1000×1.78×9.8＝17444 N式中：F min-钢丝绳最小张力点的张力NC-钢丝绳的挠度系数；取1000g-重力加速度2.各点张力的计算：1).当下放侧无人乘坐而上升侧满员时（动力运行状态），线路运行阻力为：﹚×﹙ω1cosα＋sinα﹚LgF上＝﹙q0＋Q1＋Q2λ1﹚×﹙0.02×cos240＋sin240﹚×460×9.8 ＝﹙1.78＋85＋1510＝20313 NF下＝﹙q0＋Q2﹚×﹙ω1cosα－sinα﹚Lgλ1＝﹙1.78＋15﹚×﹙0.02×cos240－sin240﹚×460×9.810＝﹣5743 N各点张力：F3＝F min＝17444 N F4＝1.01F3＝17678 NF1＝F4＋F上＝37991 N F2＝F3－F下＝23187 N 运行时的驱动力为：S1－S2＝14804 N式中：F1-驱动轮进绳侧钢丝绳张力F2-驱动轮出绳侧钢丝绳张力F3-迂回轮进绳侧钢丝绳张力F4-迂回轮出绳侧钢丝绳张力Q1-每人人体重量和所带；取85kgQ2-吊椅重量；取15kgL-巷道斜长；2).当下放侧满员乘坐而上升侧无人时（制动运行状态），线路运行阻力为：﹚×﹙ω2cosα＋sinα﹚LgF上＝﹙q0＋Q2λ1﹚×﹙0.015×cos240＋sin240﹚×460×9.8 ＝﹙1.78＋1510＝6284 N﹚×﹙ω2cosα－sinα﹚ LgF下＝﹙q0＋Q1＋Q2λ1＝﹙1.78＋85＋15﹚×﹙0.015×cos240－sin240﹚×460×9.810＝-18758 N各点张力：F3＝F min＝17444 N F4＝1.01F3＝17678 N F1＝F4＋F上＝23902 N F2＝F3－F下＝36202 N 四．驱动轮防滑校验：动力运行状态：F1－F2＞0且F1/F2＝1.64＜eμα(2.19)；符合要求。
煤矿架空乘人装置设计
贵州XXXX有限公司兴仁县XXX煤矿一采区运输下山架空乘人装置专项设计XXXX有限公司二〇二〇年六月贵州XXX有限公司XXXX煤矿一采区运输下山架空乘人装置专项设计总经理:总工程师:项目负责人:贵州贵煤矿山技术咨询有限公司二〇二〇年六月目录第一章矿井概况 (1)第二章编制依据 (2)第三章架空乘人装置 (3)第一章矿井概况祥隆煤矿（兼并重组）生产规模为30万 t/a，服务年限为15年。
采用斜井开拓，矿井划分一个水平（+1470m）三个采区，F4断层以北+1200m标高以上为一采区，F4断层以南与F6断层以北+1335m标高以上为二采区，F7断层东+1175m标高以上为三采区采区。
改造利用主斜井担负矿井煤炭的运输、人员的进出、同时担负进风、管线铺设任务。
新建利用副斜井担负矿井主要担负矿井材料、设备辅助运输、进风及排矸任务。
新建回风斜井担负矿井一采区的回风任务。
设计采用走向长壁后退式采煤法，布置一个走向长壁式综采工作面，全部垮落法管理顶板；矿井投产时，共配备1个高档普采工作面，3个掘进工作面，采掘比为1：3；井下煤炭运输采用胶带输送机，辅助运输为提升绞车，人员运输采用架空乘人装置，矿井采用并列式通风方式，通风方法机械抽出式，井下机械排水。
一、人员运输线路地面→主斜井（步行）→一采区运输下山（架空乘人装置）→各工作面。
二、一采区运输下山概况一采区运输下山平均倾角20°，斜长1060m，井筒净断面13.4m2，基岩段采用锚喷支护。
井筒内铺设胶带输送机及架空乘人装置，敷设部分动力电缆和通讯信号电缆等部分管线，担负矿井煤炭、人员的运输任务，设置行人台阶和扶手，同时兼进风及矿井的安全出口。
第二章编制依据1、《煤炭工业矿井设计规范》（GB50215-2015）2、《煤矿安全规程》（2016版）3、《煤矿井下辅助运输设计规范》（GB50533-2009）4、《煤矿用架空乘人装置安全检验规范》（AQ1038-2007）5、《煤矿用架空乘人装置》（MT/T1117-2011）6、《煤矿固定抱索器架空乘人装置技术条件》（MT/T873-2000）7、《地下矿用架空索道设计规范》（GB/T25652-2010）8、国家安全监管总局、国家煤矿安监局关于印发《煤矿安全规程执行说明（2016）》的通知（安监总煤装〔2016〕95号）第三章 架空乘人装置一、一采区运输下山架空乘人装置一）、设备选型一采区运输下山已安装一台-RJKY55—25/1350W （A ）型煤矿固定抱索器架空乘人装置。
单轨架空乘人装置的设计
配） 等组成 。 （ ）驱 动部 １ 驱动部 由电动机 、 速 机 、 减 电力 液 压 制动 器 、 驱 动绳 轮 、 头底座 等组成 。驱动 绳轮垂 直放置 ， 机 减速
机采 用 Ｄ Ｙ直交 轴硬 齿减速 机 ， Ｃ 整个 驱动部 呈 一字
走 的时间 及 可 能 遇 到 的安 全 隐 患 。在 保 证 安 全 生 产、 提高劳 动生产率 等方面 具有重要 的意 义 。
ｄ ｓｇ ｅ ｅ ｉｎ ｄ．Ｔｈ ｗｏ ｋ ｎ ｐ ｎ ｉ ｌ ａ ｄ ｏ ｏ ｅ ｔ ｏ ｑ ｐｍｅ ｔ ｒ ｉ ｔｏ ｕ ｅ ． Ｔｈ ｏ ｅ ａｉｎ ｈ ｗｓ ｈ ｔ ｔ ｅ ｅ ｒ ｉ ｇ ｒ ｃｐ ｅ ｎ ｃ ｍｐ ｎ ｎ ｓ ｆ ｅ ｕｉ ｉ ｎ ａ ｅ ｎｒ ｄ ｃ ｄ ｅ ｐ ｒ ｔｏ ｓ ｏ ｔ ａ ｈ
操作 可靠 、 运输 效率 高 、 维护 方便 、 行成本 低 。 运
２ 单侧 乘 人装置研 制的意 义
单 侧乘人 装置 的研制 目的主要 是解决顺 槽及 小
系统 由驱动 部 、 紧部 分 、 张 储绳 部 分 、 机尾 改 向
断 面斜 巷长距 离运 输人 员 的问题 ， 可 用 于巷 道 内 也
ＨＡＯ ． ｉ ＷＡＮ ｉｒ ｎ Ｎｉｎ ， Ｌ ．ｏ ｇ ，ＣＨＥＮ ｉｌ Ｌ —ｉ ，Ｌ Ｕ ａ ｗｅ ，ＺＨＥＮ Ｇ ＨＯＮ Ｇ— ｔ Ｉ Ｈｕ － ｉ ｍｚｎ
（ ．Ｓ ａｄｎ ｎｖｒｉ ｆ ｃ ｎｅａ ｄＴ ｃｎｌ ｙＱ ｎｄｏ ６５ ０ Ｃ ｉ ； １ ｈ ｎｏｇＵ ｉ ｓｙｏ ｉ ｃ ｎ ｅｈｏ ｇ ， ｉｇａ ６ ， ｈｎ ｅ ｔ Ｓｅ ｏ ２ １ ａ
存在 带式输送 机或 轨 道运 输 时人 员 运输 的 问题 ， 该
滑轮 部分 、 绳伦 部 分 、 托 乘人 座 椅部 分 、 电控及 保 护
架空乘人装置专项设计
精心整理一、已知参数：总长：L总=460m；斜长：L=400m最大坡度：23°平均坡度23°二、主要参数的确定：1、预选电动机：YBK2-250M-637kwNe=980转/分2、预选驱动轮：直径D=1.2m3、预选减速机：MC3RVSF06,i=62.600钢丝绳运行速度：V=K×（πD/60）×Ne/i=0.98×3.14×1.2/60×980/62.600=0.96m/s 4、预选钢丝绳6×19S+NF-1670-ф205、设定乘坐间距为λ1=12mQ=3600×V/λ1=289人次/h6、托轮间距取λ2=8m7、驱动轮绳槽与牵引钢丝绳的摩擦系数μ=0.25 801SminSminqSmin2①WW 2-3=q×(ωcosα-sinα)Lg=1.47×(0.02×cos23°-sin23°)×400×9.8=-1930N各点张力：S 3=Smin=14406NS4=1.01S3=14550NS1=S4+W4-1=29897NS2=S3-W2-3=16336NQ 1—每人人体重量,取Q 1=95kgQ 2--每把吊椅重量,取Q 2=15kgL —巷道总长ω—牵引钢丝绳运行阻力系数,动力运行时,取ω=0.015～0.02制动运行时,取ω=0.008～0.012②当下放侧满员乘坐而上升侧无人乘坐时.(制动运行状态)W 4-1=q 0×(ωcos α+sin α)LgW S 3=S min S 1S 2S 1-S S 1-S 式中μ—钢丝绳与驱动轮衬垫摩擦系数,取μ=0.25α—钢丝绳在驱动轮上的围包角。
五、电动机功率的计算：1、动力运行时：Ne=K μ（S 1-S 2）V/（1000η）=1.2×(29897-16336)×0.96/（1000×0.8）=19.60kw式中K μ—电动机功率备用系数，一般取K μ=1.15-1.2η—-传动效率,η-0.82、制动运行时：Ne=K μ（S 2-S 1）V/（1000η）=1.2×(28647-16633)×0.96/（1000×0.8）=17.36kw考虑增加运量和一定的富余系数,最终选取电动机功率为37kw型号:YBK2-250M-6额定功率:37kw 额定电压：380V/660VS A =m×S max m--S max --m=S 使用扭矩为:（S 1－S 2）×D/2=13561×0.6N.m=8136N.m所需减速机的轴功率为：8136×980/62.600/9550/0.75=17.784(Kw)选定减速机为MC3RVSF06,额定输出扭矩为25100N.m,额定功率为44Kw 。
架空乘人装置设计选型及管理措施
总第215期2021年第3期机械管理开发MECHANICAL MANAGEMENT AND DEVELOPMENTTotal 215No.3, 2021设计理论与方法 D01:10.16525/l4-1134/th.2021.03.016架空乘人装置设计选型及管理措施越高亮(山西阳城山城煤业有限公司，山西晋城048102)摘要：山城煤业结合本矿条件，针对架空乘人装置的各项参数进行了详细的分析计算，选用RJY22-28/400 型煤矿固定抱索器架空乘人装置进行人员的运输，并就装置在安装、使用过程中可能发生的问题制定了针对 性的预防措施，最终确定了装置安装长度为380m,倾角5。
，最大运送人员能力159人/h。
关键词：架空乘人装置故障分析设计选型中图分类号:TD52 文献标识码:A文章编号：1003-773X(2021 )03-0033-02引言在斜井人员提升运输中，煤炭企业多选用架空 乘人装置进行工作[1]。
因其具有高安全性、高实用 性、维护量较小、操作简便等特点[2]。
但由于井下围 岩、矿压、断层、埋深等条件各不相同,架空乘人装置 在使用过程中受巷道支护、断面布局、施工等影响，会产生不同的故障问题，因此如何对架空乘人装置 进行选型并制定针对性的管理措施，对于保证煤矿 运人安全具有重要意义^"41。
1架空乘人装置的选型山城煤业猴车行人巷断面形式为矩形，采用锚 喷支护，净宽3.0 m，净高2.2 m,净断面6.6 m2。
运送 长度380 m,倾角5°，巷道标高差31.4 m。
针对于 此，企业将选用架空乘人装置运送职工、技术人员来 往井上井下，有效地减少了职工的疲劳程度。
路线设 置为：地面—副斜井―自行车行人巷—猴车行人 巷—30114下分层回采工作面。
1.1主要参数的确定猴车行人巷两端标高差31.4 m,根据《山西省煤 矿建设标准》运送人员条件适宜时优先选择架空乘 人装置，猴车行人巷选用架空乘人装置运人。
架空乘人装置设计计算
井底人员运输采用架空乘人装置根据最大班下井工人200人，轨道斜巷运行距离137m，倾角 a=29°;东一采区运行距离约775m，倾角 a=19~30°。
分别选用一台架空乘人装置，功率N=30kW，速度V=1.12m/s。
驱动装置为防爆型。
按东一采区运行参数进行架空乘人装置选型计算，轨道斜巷运距较短，可同样选型。
选型计算如下：已知参数：斜长：L= 775 m，坡度：最大α= 30°1）主要参数的确定：⑴预选电动机：YB225M-6，30kW，Ne= 980 转／分⑵钢丝绳运行速度：取V＝1.12 m/s⑶预选钢丝绳： 6×19-￠20（q0=1.47 Kg/m）⑷设吊椅间距为：λ1= 12 m则运输效率： Qr=3600×V/λ1=336人次/h⑸驱动轮绳槽与牵引钢丝绳间的摩擦系数μ=0.02⑹牵引绳在驱动轮上的围包角а=180°2）牵引钢丝绳张力的计算：最小点张力的计算Ｓmin＝C×q0×g式中：Ｓmin--最小张力点的张力，N；Ｃ---钢绳的挠度系数，取C＝1000q0---预选牵引钢绳的每米质量1.47Kg/mg---重力加速度g＝9.81m/sＳmin＝C×q0×g＝14420.7 N各点张力的计算⑴当下放侧无人乘坐而上升侧满员时：（动力运行状态）线路运行阻力：W4-1 =[q0+（Q1+Q2）/λ1]×（ωCOSα+SINα）Lg= 13788.18NW2-3 =[q0+Q2/λ1]×（ωCOSα-SINα）Lg = -8328N各点张力：S3=Smin= 14420.7NS4=1.01Smin= 14564.9NS1=S4+W4-1= 28353.1NS2=S3-W2-3= 22748N式中：q0--每米钢丝绳质量1.47Kg/mQ1--每人人体重量：取Q1= 75KgQ2--每把吊椅重量：取Q2= 15Kgω--牵引钢丝绳运行阻力系数，动力运行时.取ω=0.02，制动运行时:取ω＝0.015Ｌ――井筒斜长⑵当下放侧满员而上升侧无人时时：（制动运行状态）线路运行阻力：W4-1 =[q0+Q2/λ1]×（ωCOSα+SINα）Lg =4386.7NW2-3 =[q0+（Q1+Q2）/λ1]×（ωCOSα-SINα）Lg = -10136.9N各点张力：S3=Ｓmin= 14420.7NS4=1.01Smin= 14564.9NS1=S4+W4-1=18951.6NS2=S3-W2-3=24557.6N3）驱动轮防滑校验当下放侧无人乘座而上升侧满员乘座时，处于动力运行状态且S1-S2>０，S1/S2＝1.25< eμ[1.87]当下放侧满员而上升侧无人时时：（制动运行状态）且S2-S1>０， S2/S1＝1.30< eμ[1.87]式中μ--钢丝绳与驱动轮衬垫摩擦系数.取μ=0.02α--钢丝绳在驱动轮上的围包角。
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架空乘人装置专项设计 Company Document number：WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998
RJKY37-23/460型可摘挂
抱索器架空乘人装置
设
计
计
算
说
明
书
煤炭工业济南设计研究院有限公司
二〇一零年四月七日
福兴集团有限公司RJKY37-23/460
卡钳抱索器架空乘人装置设计计算说明书一、已知参数：
总长：L总 =460m ；斜长：L=400m
最大坡度：23°平均坡度23°
二、主要参数的确定：
1、预选电动机：YBK2-250M-6 37kw Ne=980转/分
2、预选驱动轮：直径D=
3、预选减速机：MC3RVSF06, i=
钢丝绳运行速度：V=K×（πD/60）×Ne/i=××60×980/ =s 4、预选钢丝绳6×19S+NF-1670-ф20
5、设定乘坐间距为λ
1=12m Q=3600×V/λ
1
=289人次/h
6、托轮间距取λ
2
=8m
7、驱动轮绳槽与牵引钢丝绳的摩擦系数μ=
8、牵引绳在驱动轮上的围包角=1800
三、牵引钢丝绳张力的计算
1、最小张力
S min = C×q
×g
S
min
--最小张力点的张力， N
C--钢丝绳的挠度系数,取C=1000
q
--预选牵引钢绳的每米质量，m
g--重力加速度，g= m/s2
S
min
= 1000×× = 14406N
2、各点张力
① 当下放侧无人乘坐而上升侧满员时,线路运行阻力.（动力运行状态）
W 4-1 =[q
+(Q
1
+Q
2
)/λ
1
]×(ωcosα+sinα)Lg
=[+(95+15)/12]××cos23°+sin23°) ×400×=15347N
W 2-3 =q
×(ωcosα-sinα)Lg
=××cos23°-sin23°) ×400×
=-1930N
各点张力：
S
3=S
min
=14406N S
4
==14550N
S 1=S
4
+W
4-1
=29897N
S 2=S
3
-W
2-3
=16336N
Q 1—每人人体重量,取Q
1
=95kg Q
2
--每把吊椅重量,取Q
2
=15kg
L—巷道总长
ω—牵引钢丝绳运行阻力系数,动力运行时,取ω=～
制动运行时,取ω=～
②当下放侧满员乘坐而上升侧无人乘坐时.(制动运行状态)
W 4-1 =q
×(ωcosα+sinα)Lg
=××cos23°+sin23°) ×400×=2083N
W 2-3 =[q
+(Q
1
+Q
2
)/λ
1
]×(ωcosα-sinα)Lg =[+(95+15)/12]××cos23°-sin23°)×360×= -14241N
各点张力：
S
3=S
min
=14406N S
4
==14550N
S 1=S
4
+W
4-1
=16633N
S 2=S
3
-W
2-3
=28647N
四、驱动轮防滑校验：
当下放侧无人乘坐而上升侧满员乘坐时，处于动力运行状态，
S 1-S
2
＞0 且 S
1
/S
2
=<eμα符合要求
当下放侧满座乘坐而上升侧无人乘坐时，处于制动运行状态，
S 1-S
2
＜0 且 S
2
/S
1
=<eμα符合要求
式中μ—钢丝绳与驱动轮衬垫摩擦系数,取μ= α—钢丝绳在驱动轮上的围包角。
五、电动机功率的计算：
1、动力运行时：Ne =K
μ（S1-S
2
）V/（1000η）
=×(29897-16336)×（1000×）=
式中Kμ—电动机功率备用系数，一般取Kμ= η—-传动效率, η
2、制动运行时：Ne =K
μ（S2- S
1
）V/（1000η）
=×(28647-16633)×（1000×）
=
考虑增加运量和一定的富余系数,最终选取电动机功率为 37kw
型号: YBK2-250M-6 额定功率:37kw 额定电压：380V/660V 六、牵引钢丝绳计算:
S
A = m×S
max
式中： S A --钢丝绳破断力总和
m -- 钢丝绳的最低安全系数，取最低安全系数m=6
S
max
--最大张力点张力。
m= S
A ÷S
max
=267KN÷=>6
因此选择钢丝绳6×19S+NF-1670-φ20，符合要求
七、拉紧行程：ΔS==×360=,考虑现场条件,
最终确定ΔS=5m
八、重锤张力：采用四滑轮绳牵引重锤,拉紧重锤重量为（S3+S4）/8/ ≈369Kg
每块重锤重50Kg,考虑现场情况最终确定8块。
九、减速机选型：
根据驱动轮直径为1200mm计算，当动力运行状态时，减速机所受的扭矩最大，此时减速机的实际使用扭矩为:
（S1－S2）×D/2=13561×所需减速机的轴功率为：8136×980/9550/=(Kw)
选定减速机为MC3RVSF06,额定输出扭矩为,额定功率为44Kw。
符合设计要求。
十、工作制动器选型：
根据电机功率计算制动器扭矩为：
T
C
=K×T=K × 9550 ×（Pw/n）=～2)×9550×（37/980）= 541～
式中: T—理论扭矩, T C—计算扭矩,
Pw —驱动功率,kw n —工作转速，r/min
K—工作情况系数,取K=～2
选定制动器为BYWZ5-315/E80,制动力矩为,符合设计要求。
十一、液压轮边制动器的计算
按钢丝绳最大张拉力的～2倍校验：
S1=～2)X（S1－S2）＝～2)×＝
因选用的RJYAZ30型液压轮边制动器，其额定制动力F0=9-30KN,,符合设计要求。