钢板筒仓计算表
钢板筒仓计算书
依据规范可知风压高度变化系数 取 1.46；
风荷载体形系数 取 0.8
风振系数 取 1.25
则风荷载标准值 计算雪荷载
=1.25*0.8*1.46*0.4=0.584KN/㎡
雪荷载标准值
屋面积雪分布系数，取 0.662
雪压基本值
取库顶自重 1750KN 其他设备重 50KN 荷载组合计算如下：
钢板厚度 t=16mm 共 2 节/1.5 米；t=14mm 共 4 节/1.5 米；t=12mm 共 4 节/1.5 米；t=10mm 共 4 节/1.5 米；t=8mm 共 4 节/1.5 米。钢板 t=8-10mm 厚度的钢板，单面坡口双面焊。钢板 t=12-16mm 厚度的钢板，双面坡口双面焊。
二、设计依据
1、《*********************灰渣综合利用项目》（河南建筑材料研究设计院有限公司） 2、《*******************项目中间地质勘查资料》（新乡市建筑设计研究院有限公司） 3、《钢筒仓技术规范》（GB50884-2013） 4、《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012） 5、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） 6、甲方提供的其他资料 7、有关的法律法规、规范规程等
由于竖向有抗风柱和工字钢，其和仓壁的折算厚度 t 取为 0.1m； =0.137
=0.137*206000*0.1/22.25=126.84MPa 满足要求
b 在竖向压力及贮料水平向压力的共同作用下，
=0.186
=0.186*206000*0.1/22.25=172.2MPa
满足要求
由于有风时的 有地震时的 ，按有风时的 计算
筒体、各种钢重量计算
1罐体重量计算：7方钢重量计算：筒体直径 1.8m边宽：
筒体高度： 1.95m
筒体厚度：0.003m长度：
筒体重量：257.90076Kg钢管重量：
2钢板重量计算：8扁钢重量计算：钢板长度：6m边宽：
钢板宽度： 1.51m厚度
钢板厚度：9.75mm长度：
钢板重量：693.42975Kg钢管重量：
3钢管重量计算：9六角钢重量计算：外径：114mm对边直径：
壁厚：4mm
长度：6m长度：
钢管重量：65.1024Kg钢管重量：
4圆钢重量计算：10螺纹钢重量计算：直径：20mm直径：
长度：6m长度：
钢管重量：14.808Kg钢管重量：
5黄铜管重量计算：11紫铜管重量计算：外径：20mm外径：
壁厚： 1.5mm壁厚：
长度：6m长度：
钢管重量： 4.44555Kg钢管重量：
6铝花板重量计算：
钢板长度：1m
钢板宽度：3m
钢板厚度： 2.5mm
钢板重量：22.2Kg
备注：1.罐体 2.钢板 3.钢管 4.圆钢 5.黄铜 6.铝花板 7.方钢 8.扁钢 9.六角钢
50mm
6m
117.75Kg
50mm
5mm
6m
11.775Kg
算：
50mm
6m
102Kg
算：
20mm
12m
29.616Kg
管重量计算：
20mm
1.5mm
6m
4.65534Kg
六角钢 10.螺纹钢 11.紫。
筒仓计算书
第一部分、库壁计算表第二部分、库底板、内柱及基础的计算一、设计资料：库内径12m，库高38.5m，库壁厚250mm,库底板底面标高8.5m,基础埋深深度为3m,基础板厚度为1.2m。
=500 KN/m2；地基承载力标准值fk场地为Ⅱ类建筑场地，属于8度抗震区；=2.5×1.4× ×62=396 KN；库顶活荷载设计值：F1库底的竖向压力： Pv= 323.73 KN/m2，1.3Pv=420.85 KN/m2；库底的总竖向摩擦力压力： Pf= 515.90 kN/m ，1.3Pf=670.67 kN/m ； 每库储料总重设计值：G 1=（399×π×25＋588×π×10）=49785 KN每库自重设计值：G 2=0.25×34×π×10×25×1.2＋25×0.9×π×52×1.2=8007＋2112=10127 KN库顶活荷载设计值：F 1=4×1.4×π×52=440 KN 二、 地基承载力验算：基础自重设计值和基础上的土重标准值：G=25×(23.42-4×0.5×3.52)×1.0×1.2＋20×(23.42-4×.5×3.52)×5.1=15692＋53352=69044 KN地基承载力设计值：f=f k ＋)5.0(0-d d γη=300＋3×20×(5.50－0.5)=600 KN/m 21. 正常使用的情况下：（1） 当四库都满料时，基底平均压应力： 传到基础顶面的总竖向力设计值：F=(49785＋10127＋440＋264)×2=121232 KNP=AG F +=225.35.044.2369044121232⨯⨯-+=363.77 KN/m 2<f=600 KN/m 2满足 （2） 当1#、2#库满料，3#、4#库空仓时：传到基础顶面的总竖向力设计值：F=72881×2＋(14900＋396)×4=206946 KN作用于基础底面的力矩设计值：M=145762×6.25=911013 KN.m 基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7 基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋WM =22856448206946+＋7.3658911013=335.96＋249.00=584.96 KN/m 2<1.2f=780 KN/m 2 满足基础底面边缘的最小压力设计值：P min =A G F +－WM =22856448206946+＋7.3658911013=335.96－249.00=86.96 KN/m 2>0 满足2. 地震作用下：（1） 当四库都满料时：等效总重力荷载：G eq =(56062×90%＋14900÷1.2)×4=251490 KN总水平作用标准值：F Ek =eq G 1α=0.16×251490=40238 KN水平地震力作用于基础底面的力矩设计值：M=40238×25.8×1.3=1349596 KN.m基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋W M =22856448352708+＋7.36581349596=520.61＋368.87=889.48 KN/m 2<1.2S ζf=1014 KN/m 2满足（2） 当1#、2#库满料，3#、4#库空仓时：等效总重力荷载：G eq =56062×90%×2＋14900÷1.2×4=150578 KN总水平作用标准值：F Ek =eq G 1α=0.16×150578=24092 KN水平地震力作用于基础底面的力矩设计值：M 1=24092×25.8×1.3=808062 KN.m储料和自重作用于基础底面的力矩设计值：M 2=145762×6.25=911013 KN.m 基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7传到基础顶面的总竖向力设计值：F=72881×2＋(14900＋396)×4=206946基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋WM =22856448206946+＋7.3658911013808062+=335.96＋469.86=805.82 KN/m 2<1.2S ζf=1014 KN/m 2 满足三、 内力计算：每库储料总重设计值：G 1=（420.85×π×36＋670.67×π×12）=72881 KN 每库自重设计值：G 2=0.25×40.3×π×12×25×1.2＋25×0.8×π×62×1.2＋25×0.64×10.3×1.2×4=11394.6＋2714.3＋791.0=14900 KN库顶活荷载设计值：F 1=2.5×1.4×π×62=396 KN （一） 各库全满仓时：1. 库底板在辅助支柱各点（x/R=2.2/6=0.37）的挠度计算: （1） 由库底板荷载P=420.85＋25×0.7×1.2=441.85 KN/m 2所产生的挠度：P1λ=14EI PR ξ 在x/R=0.37处，EI 1P1λ=0.0656×441.85×64=37565 （2） 由辅助支柱所产生的环向力N 作用而引起的挠度：P N=4.414.3⨯N =-0.07N N1λ=12EI r R P N ξ 在x/R=0.37处，EI 1N1λ=－0.2417×0.0724N×62×2.2=－1.39N2. 基础板在辅助支柱各点的挠度计算:（1） 由荷载σ=352708/282=449.88 KN/m 2（全部设计荷载减去基础及复土重量后的地基反力）所产生的挠度： EI 2σλ2=－0.0656×483.82×64=－38248 (2) 由荷载P N =0.0724N 所产生的挠度： EI 2N2λ=0.2422×0.0724N×62×2.2=1.39N（3） 由荷载σ=449.88 KN/m 2所产生的固端弯矩σ0M 而引起的挠度：σ0M =0.125σR 2=0.125×449.88×62=2024 KN.mσλ02M =220EI R M σξ; EI 2σλ02M =-0.431×2024×62=31404(4) 由荷载P N =0.0724N 所产生的固端弯矩NM 0而引起的挠度：NM 0=－mpr=－0.4317×0.0724×2.2=－0.069NNM 02λ=220EI R M Nξ; EI 2N M 02λ=-0.431×0.069×62=－1.07N3. 求中间支柱内的纵向力：I 2:I 1= 1232bh :1231bh=h 23: h 13=1.23:0.73=5.04:1由公式：P 1λ－N 1λ=－σλ2＋N2λ＋σλ02M －NM 02λ得：139.137565EI N -=207.13140439.138248EI NN -++-解方程得：N=26763 KN每根辅助柱内的纵向力：N /=26763/4=6691 KN 4. 库底板的弯矩计算：1. 荷载P=441.85 KN/m 2, σ =171.00 KN/m 2 仓底板的挠度按第一种情况取底板的全挠度。
筒仓计算表(新规范GB50077-2003)(正式)
2006.3.27说明： 1.绿色字体为人工输入数据。
2. 所有内力均为标准值。
3. Ag为强度计算配筋面积； Ag1为按强度实际配筋面积；Ag2为按裂缝要求配筋面积；软件编号:JZSBC-G01发行日期:工程名称：子项名称：计算人：计算时间：基本参数：1425036.13002030162030 1.40.5 1.00.333 3.5浅仓 2.012.0E+05水平荷载、环向配筋、仓壁裂缝宽度计算：S （m ）e -μk s /ρCh 放大系数Ch Ph (kN/m)Np (kN/m)Ag (mm 2/m)根数直径钢筋间距30.867 1.000 1.45021.62151.3365621615050.788 1.000 1.75041.53290.69126021815070.717 1.000 2.00063.50444.48192621815090.651 1.000 2.00078.08546.542368218150120.565 1.000 2.00097.50682.522958220140150.490 1.000 2.000114.34800.403468222140180.424 1.000 2.000128.94902.583911225140210.368 1.000 2.000141.60991.174295225140250.304 1.000 2.000155.891091.214729225120290.251 1.0002.000167.701173.905087225120贮料计算高度 hn仓壁高度 h筒仓直径 dn (m ）截面水力半径 ρ砼抗拉强度标准值 f tk贮料容重 γ砼强度等级钢筋保护层厚度 c 钢筋相对粘结特征系数 ν钢筋弹性模量 Es 贮料内摩擦角 φ摩擦系数 μ侧压力系数 k筒仓类型判断竖向压力修正系数 Cv 仓壁厚度 （mm ）钢筋抗拉强度设计值fy仓底或漏斗顶面的竖向压力： Pv = 288.91(kPa)仓底或漏斗顶面以上的总竖向摩擦力：Pf =397.73(kN/m)Ag1 (mm2/m)ρteψWmax 26810.0110.2000.0233930.0140.2000.0333930.0140.3650.0933930.0140.5020.1644880.0180.6210.1654300.0220.6920.1670120.0280.7380.1470120.0280.7700.1681810.0330.8010.1481810.0330.8220.161.3 P v =375.58(kPa) 1.3 P f =517.04(kN/m)。
钢板筒仓计算
计算压力(N)
13996.3 21592.6 29188.9 36785.2 44381.4 51977.7 59574.0 67170.3 74766.6 82362.9
间距
截面高度 截面形心高度h-z0 面积AS
惯性矩IS
1500
70
1600
100
50.9 50
687 1430
322000 2450000
9<450 合格 7.3<450 合格 6.7<450 合格 6.2<450 合格
最小应力 (N/mm2)
-3.4<450 合格 -5.2<450 合格 -5.7<450 合格 -3.9<450 合格 -2.8<450 合格
-2<450 合格 -1.8<450 合格 -1.3<450 合格 -1.1<450 合格 -0.9<450 合格
实际厚度 t(mm)
局压计算
5.0 5.0 6.0 9.0 12.0 15.0 17.0 20.0 22.0 24.0
集中荷载设计值 F(kN) 作用点以上高度(mm) 临界应力(N/mm2) 局压应力(N/mm2) 加劲肋最小高度(mm)
100.0
150.0 1.0 9.5
17850.0
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
1.000 1.138 1.498 1.858 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000
0.00 12.13 56.01 116.16 172.31 216.73 258.50 297.76 334.68 369.38
钢仓 表格
一 ，荷载计算1.贮料压力计算2.刚仓内力计算M1YM2YM3YM4Y3）壁加劲肋1.贮料压力计算顶部（袁）底部加劲肋1加劲肋2549965.2576.5 2.刚仓内力计算竖壁底部产生的荷载漏斗水平角度(弧度）漏斗口长2000.8730.5 (该项包含仓中及设备动）1）斜拉力斜壁顶部斜壁底部261.008247.04412）漏斗转化为矩形板的计算A)全部转化为矩形板，再判断单向板双向板来考虑（自上至下）所用加劲肋长板号1板水平宽 4.0267558530号 4.2板号2板水平宽 3.0954814811号 3.275板号3板水平宽 2.1580573952号 2.35板号4板水平宽 1.1967532473号 1.425各段转化后板 高0.6283779260.715(各段斜高)板 高0.6252407410.715板 高0.6190286980.715板 高0.6008766230.715板的最大弯矩的计算Y向各段板最大弯矩M1Y 3.296084板号1 3.29608398759.625M2Y 3.878963板号2 3.87896307570.875M3Y 4.405802板号3 4.40580208582.125M4Y 4.719862板号4 4.71986163793.3753）水平加劲肋的计算线荷载面荷载线长度肋135.7489012865.250.715肋241.9125049476.50.715肋348.0761086187.750.715a)拉力计算肋宽肋181.95435617 3.275肋268.94607063 2.35肋347.95591834 1.425b)弯矩计算肋144.73341941肋227.00387766肋311.38953061构件设计壁板强度1）壁板Y板厚（毫米）W(地抗拒）158.77111432666.72）壁板X1174.672刚度加劲肋面积W（地抗拒）加劲肋强度204.827560234刚度加劲肋387.75漏斗口宽总深仓重设备动0.5 2.2601971号 3.2752号 2.353号 1.4254号0.5X向B)按单向板考虑板跨中荷载各段最大弯矩Y向X向35.0595 3.29608435.0595M1X35.059532.49619 3.87896332.49619M2X32.4961927.01913 4.40580227.01913M3X27.0191318.62831 4.71986218.62831M4X18.62831漏斗X力包络计算1419.922。
筒仓计算表（新规范）
钢筋间距 200 130 110 110 100 90 90 120 110Байду номын сангаас100
Ag1 (mm /m) 2011 4833 6912 8925 9817 10908 10908 8181 5712 9817
2
ψ
0.200 0.509 0.665 0.740 0.785 0.814 0.834 0.200 0.200 0.200
子项名称： 计算时间：
18 34 30.5 16 30 0.58 0.333 深仓 仓壁厚度 （mm） 钢筋抗拉强度设计值fy 砼强度等级 钢筋保护层厚度 竖向压力修正系数 c Cv 350 300 30 25 1.4 1.0 4.5 2.01 2.0E+05
钢筋相对粘结特征系数 ν 截面水力半径 ρ 砼抗拉强度标准值 ftk 钢筋弹性模量 Es
chphknmnpknm直径钢筋间距wmax520800151137573380914651620020110200012123410065119848600774003354201304833050901843461480529200011682105136455622110691206650196448196043120001413112718355112511089250740018800524403512000161251451226289251009817078501991342920285200017746159718692125901090808140189796340232200019066171594743625901090808340201078110001000533480020825120818102000008610001000533480020820110571202000009410001000533480020825100981702000007738075kpa1349498kpa97215knm13126380knm筒仓直径dn仓壁厚度mm仓壁高度钢筋抗拉强度设计值fy贮料计算高度hn储料容重竖向压力修正系数cv摩擦系数tk钢筋弹性模量esagmmag1mm仓底或漏斗顶面的竖向压力
筒仓计算书
第一部分、库壁计算表第二部分、库底板、内柱及基础的计算一、设计资料：库内径12m，库高38.5m，库壁厚250mm,库底板底面标高8.5m,基础埋深深度为3m,基础板厚度为1.2m。
=500 KN/m2；地基承载力标准值fk场地为Ⅱ类建筑场地，属于8度抗震区；=2.5×1.4× ×62=396 KN；库顶活荷载设计值：F1库底的竖向压力： Pv= 323.73 KN/m2，1.3Pv=420.85 KN/m2；库底的总竖向摩擦力压力： Pf= 515.90 kN/m ，1.3Pf=670.67 kN/m ； 每库储料总重设计值：G 1=（399×π×25＋588×π×10）=49785 KN每库自重设计值：G 2=0.25×34×π×10×25×1.2＋25×0.9×π×52×1.2=8007＋2112=10127 KN库顶活荷载设计值：F 1=4×1.4×π×52=440 KN 二、 地基承载力验算：基础自重设计值和基础上的土重标准值：G=25×(23.42-4×0.5×3.52)×1.0×1.2＋20×(23.42-4×.5×3.52)×5.1=15692＋53352=69044 KN地基承载力设计值：f=f k ＋)5.0(0-d d γη=300＋3×20×(5.50－0.5)=600 KN/m 21. 正常使用的情况下：（1） 当四库都满料时，基底平均压应力： 传到基础顶面的总竖向力设计值：F=(49785＋10127＋440＋264)×2=121232 KNP=AG F +=225.35.044.2369044121232⨯⨯-+=363.77 KN/m 2<f=600 KN/m 2满足 （2） 当1#、2#库满料，3#、4#库空仓时：传到基础顶面的总竖向力设计值：F=72881×2＋(14900＋396)×4=206946 KN作用于基础底面的力矩设计值：M=145762×6.25=911013 KN.m 基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7 基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋WM =22856448206946+＋7.3658911013=335.96＋249.00=584.96 KN/m 2<1.2f=780 KN/m 2 满足基础底面边缘的最小压力设计值：P min =A G F +－WM =22856448206946+＋7.3658911013=335.96－249.00=86.96 KN/m 2>0 满足2. 地震作用下：（1） 当四库都满料时：等效总重力荷载：G eq =(56062×90%＋14900÷1.2)×4=251490 KN总水平作用标准值：F Ek =eq G 1α=0.16×251490=40238 KN水平地震力作用于基础底面的力矩设计值：M=40238×25.8×1.3=1349596 KN.m基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋W M =22856448352708+＋7.36581349596=520.61＋368.87=889.48 KN/m 2<1.2S ζf=1014 KN/m 2满足（2） 当1#、2#库满料，3#、4#库空仓时：等效总重力荷载：G eq =56062×90%×2＋14900÷1.2×4=150578 KN总水平作用标准值：F Ek =eq G 1α=0.16×150578=24092 KN水平地震力作用于基础底面的力矩设计值：M 1=24092×25.8×1.3=808062 KN.m储料和自重作用于基础底面的力矩设计值：M 2=145762×6.25=911013 KN.m 基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7传到基础顶面的总竖向力设计值：F=72881×2＋(14900＋396)×4=206946基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋WM =22856448206946+＋7.3658911013808062+=335.96＋469.86=805.82 KN/m 2<1.2S ζf=1014 KN/m 2 满足三、 内力计算：每库储料总重设计值：G 1=（420.85×π×36＋670.67×π×12）=72881 KN 每库自重设计值：G 2=0.25×40.3×π×12×25×1.2＋25×0.8×π×62×1.2＋25×0.64×10.3×1.2×4=11394.6＋2714.3＋791.0=14900 KN库顶活荷载设计值：F 1=2.5×1.4×π×62=396 KN （一） 各库全满仓时：1. 库底板在辅助支柱各点（x/R=2.2/6=0.37）的挠度计算: （1） 由库底板荷载P=420.85＋25×0.7×1.2=441.85 KN/m 2所产生的挠度：P1λ=14EI PR ξ 在x/R=0.37处，EI 1P1λ=0.0656×441.85×64=37565 （2） 由辅助支柱所产生的环向力N 作用而引起的挠度：P N=4.414.3⨯N =-0.07N N1λ=12EI r R P N ξ 在x/R=0.37处，EI 1N1λ=－0.2417×0.0724N×62×2.2=－1.39N2. 基础板在辅助支柱各点的挠度计算:（1） 由荷载σ=352708/282=449.88 KN/m 2（全部设计荷载减去基础及复土重量后的地基反力）所产生的挠度： EI 2σλ2=－0.0656×483.82×64=－38248 (2) 由荷载P N =0.0724N 所产生的挠度： EI 2N2λ=0.2422×0.0724N×62×2.2=1.39N（3） 由荷载σ=449.88 KN/m 2所产生的固端弯矩σ0M 而引起的挠度：σ0M =0.125σR 2=0.125×449.88×62=2024 KN.mσλ02M =220EI R M σξ; EI 2σλ02M =-0.431×2024×62=31404(4) 由荷载P N =0.0724N 所产生的固端弯矩NM 0而引起的挠度：NM 0=－mpr=－0.4317×0.0724×2.2=－0.069NNM 02λ=220EI R M Nξ; EI 2N M 02λ=-0.431×0.069×62=－1.07N3. 求中间支柱内的纵向力：I 2:I 1= 1232bh :1231bh=h 23: h 13=1.23:0.73=5.04:1由公式：P 1λ－N 1λ=－σλ2＋N2λ＋σλ02M －NM 02λ得：139.137565EI N -=207.13140439.138248EI NN -++-解方程得：N=26763 KN每根辅助柱内的纵向力：N /=26763/4=6691 KN 4. 库底板的弯矩计算：1. 荷载P=441.85 KN/m 2, σ =171.00 KN/m 2 仓底板的挠度按第一种情况取底板的全挠度。
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风压设计值 Pw=
子项名 称： 计算时 间：
7.5 m 13 m
11.2 m 16 kN/m3
30 0.35 0.333 深仓
1.875
215 N/mm
1.4
2.06E+05 N/mm2 0.5 kN/m2
仓顶荷载设 计值
qv=
预留磨损层 厚度
水平仓压 、库壁压 力、库壁 厚度计 算：
h（m）
0.00 5.55 17.10 32.09 44.01 53.91 63.04 71.46 79.23 86.39
0.00 27.08 83.35 156.44 214.54 262.81 307.32 348.38 386.221.72 35.53 52.25 71.64 93.50 117.64 143.88
Cf
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
0.2
2 mm
Ch
1.000 1.232 1.581 1.929 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000
Ph (kN/m2) Np (kN/m) Nv(kN/m)
折算应力 (N/mm2) 实际厚度t(mm)
0.3<215
4.0
8.7<215
4.0
26.6<215
4.0
49.8<215
4.0
67.7<215
4.0
82.1<215
4.0
95<215
4.0
106.7<215
4.0
117.2<215
4.0
126.7<215
4.0
间距
截面形心高度hz0
面积AS
惯性矩IS
间距
截面形心高度hz0
500
50
1000
140
面积AS
500 2150
惯性矩IS
15000 7120000
压应力 (N/mm2)
0.2 0.9 2.7 5.2 8.6 12.6 17.3 22.5 28.3 34.7
竖向稳定临界应 力
16 合格 24.9 合格 31.7 合格 37.5 合格 41.2 合格 43.9 合格 46.2 合格 48.1 合格 49.8 合格 51.3 合格
说明： 1. 蓝色 字体为人 工输入数 据。
工程名 称：
计算人： 基本参 数：
筒仓直径 D仓n壁=高度 h= 贮料计算高 度 h储n=料容重 γ= 物料自然安 息角 φ= 摩擦系数 μ= 侧压力系数 k= 筒仓类型判断 截面水力半 径 ρ= 钢板强度设 计值f 竖向压力修 正系数 Cv= 钢板弹性模 量
S（m） e-μk s /ρ
1.30 2.60 3.90 5.20 6.50 7.80 9.10 10.40 11.70 13.00
0.0 0.9 2.2 3.5 4.8 6.1 7.4 8.7 10.0 11.3
1.000 0.947 0.874 0.806 0.743 0.686 0.632 0.583 0.538 0.496
抗风计算ts(mm) 抗风折算厚度ts(mm) 抗拉折算厚度ts(mm)
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
抗压折算厚度 ts(mm)
4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2
仓底或漏 斗顶面的 仓底或漏 斗顶面以 上的总竖 向摩擦 力：Pf =
ts
AS b
t
ts
3
12
IS b
AStes2 AS bt
t3
12
179.20 (kPa) 104.59 (kN/m)
加劲肋参数
规格
水平加劲肋 垂直加劲肋
规格
L70X5 I14
抗拉强度确定壁厚 t(mm)
2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0