钢筋混凝土计算书
钢筋混凝土课程设计计算书
钢筋混凝土T形梁设计一、设计资料（1）计算跨径20m2，均布活载6KN/m(改为8KN/m）；结构重要性系数γ0=1.1（3）材料规格钢筋及架力筋：采用HRB400钢筋抗拉强度标准值f sk=400MPa抗拉强度设计值f sd=330MPa弹性模量E s=2.0*105MPa相对界限受压区高度ξb=0.53箍筋：采用HRB335钢筋抗拉强度标准值f sk=335MPa抗拉强度设计值f sd=280MPa混凝土：主梁采用C35混凝土抗压强度标准值f ck=23.4MPa抗压强度设计值f cd=16.1MPa抗拉强度标准值f tk=2.20MPa抗拉强度设计值f td=1.52MPa弹性模量E c=3.15*104MPa(4)结构尺寸T 型主梁：计算跨度L p=20.00m面积S=180*800+980+1000*610=2.538*105mm 2=0.2538m 2 q G =25*S=25*0.2538=6.345KN/m 二、内力计算设计内力标准值见表如下恒载 均布荷载备注跨中弯矩 M d,l/2 317.25KN •m 400KN •m 车辆荷载引起的弯矩已计入冲击系数，1+µ=1.191/4处弯矩 M d,1/4 237.94KN •m 300KN •m 支点剪力 V d,0 63.45KN 80KN 跨中剪力 V d,L/2 0弯矩组合设计值：跨中截面 M d,l/2=1.2*317.25+1.4*400=941KN •m L/4截面 M d,1/4=1.2*237.94+1.4*300=706KN •m 剪力组合设计值：支点截面 V d,0=1.2*63.45+1.4*80=188.14KN 跨中截面 V d,L/2=0三、跨中正截面抗弯设计 1.T 形计算横截面的确定 h f ′=0.5*(100+80)=90mm由《桥规》（JTG D62）规定，得： b f ′≤L/3=20/3=6.67mb f ′≤b+12*h f ′=180+12*90=1260mm=1.26m 故，b f ′=1260mm 2.确定单筋梁还是双筋梁根据跨中截面正截面承载能力极限状态计算要求，确定纵向钢筋数量。
钢筋混凝土简支T梁设计计算书
钢筋混凝土简支T梁设计计算书（一）正截面强度设计与验算A：⒈确定T梁翼缘的有效宽度b/f①计算跨径的1/3 b/f=l0/3=16600/3=5530 mm②b/f=b+6 h/f=200+6×120=920 mm故取b/f =920 mm⒉判断T形截面的类型M=1.2M GK+1.4M QK =1.2×1/8×24×16.62+1.4×1/8×26×16.62=2245.8 kN·mh0=1400-100=1300 mmα1f c b/f h/f（h0- h/f/2）=1.0×9.6×920×120×（1300-120/2）=1314201600 N·mm=1314.2 kN·m＜M 这表明属于第二类T形截面。
⒊计算A s①求A s1A s1=α1f c（b/f-b）h/f/f y=1.0×9.6×（920-200）×120/300=2765 mm2②求A s2M u1=α1f c（b/f-b）h/f（h0- h/f/2）=1.0×9.6×（920-200）×120×（1300-120/2）=1028.5 kN·mM u2=M- M u1=2245.8-1028.5=1217.3 kN·mαs= M u2/（α1f c bh02）=1217.3×106/（1.0×9.6×200×13002）=0.375相应地，ξ=0.5，γs=0.75，则A s2=1217.3×106/（300×0.75×1300）=4162 mm2③求A sA s= A s1+ A s2=2765+4162=6927 mm2截面尺寸不足，重新设计截面尺寸。
钢筋混凝土课程设计计算书
××建筑多层多功能厅 楼盖结构设计计算书一、设计基本资料（1）建筑平面布置：平面尺寸12×36m 2，四边边柱柱距6000mm ，厅中无柱，楼面标高5.5m 。
建筑平面布置见附图。
（2）结构做法：本工程采用全现浇钢筋混凝土屋盖和框架。
（3）屋面做法：不上人屋面，88J1屋3B （屋面做法重量：3.54kN/m ²）。
（4）不上人屋面活荷载标准值按0.50kN/m ²计算，雪荷载按0.75kN/m ²计算。
（5）本工程所处地区基本风压值为0.75kN/m ²。
（6）本工程不进行抗震设防。
（6）材料选用: 楼板、梁用混凝土均采用C25级，钢筋直径mm 12≤时采用HPB235，直径>12mm 时，选用HRB335钢筋。
（7）构件尺寸：柱截面拟定尺寸为600×600mm 22.荷载计算100mm 钢筋混凝土板 0.1×25=2.5kN/m 288J1楼44 2.3kN/m 2 20mm 厚水泥砂浆抹灰 0.02×20=0.4kN/m 2 恒载标准值 g k =5.2kN/m 2 活载标准值 q k =4.0kN/m 2 荷载设计值 P=1.2×5.2+1.4×4=11.84kN/m 2 3.LB1区格mm l x 28002003000=-=，mm l y 55005006000=-=96.1==xyl l n ，故取26.0=α，2.2=βLB1区格为四边连续板，四周有梁，内力折减系数为0.8()()αβαβ+++-=n n n pl m x x24138.02 ()()m m kN ⋅=⨯++⨯+⨯-⨯⨯⨯⨯=13.22.226.026.02.296.196.124196.138.284.118.02 取9.0=γ，mm h x 800=，mm h y 700=，2210mm N f y =%2.0%272.045.0min >==y t f f ρ2min min ,2721001000%272.0mm bh A s =⨯⨯=⨯=ρ4.LB2区格mm l x 267522502002503000=+--=，mm l y 55005006000=-=06.2==xyl l n ，故取24.0=α，0.2=β LB2区格为一长边简支，内力折减系数为1.0LB1和LB2有一个共同的短跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2314,1608mm -φ故m m kN h f A m y s x ⋅=⨯⨯⨯==75.4809.02103140'γ()αβα2221312'2++--=n nm n pl m xx x()m m kN ⋅=⨯⨯+⨯+⨯⨯--⨯⨯=82.40.224.0224.0206.2275.406.2106.2312675.284.1125.LB3区格mm l x 28002003000=-=，mm l y 562522505006000=--=01.2==xyl l n ，故取25.0=α，0.2=β LB3区格一短边简支，内力折减系数为1.0LB1和LB3有一个共同的长跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2279,1808mm -φ故m m kN h f A m y s y ⋅=⨯⨯⨯==69.3709.02102790'γ()βαn n m n pl m yx x 2221312'2++--=()m m kN ⋅=⨯⨯+⨯+⨯--⨯=38.60.225.0225.0201.2269.3101.23126.LB4区格mm l x 2675=，mm l y 5625=10.2==xyl l n ，故取23.0=α，0.2=β LB4区格为角区格（两邻边简支，另两邻边连续），内力折减系数为1.0 LB4和LB2有一个共同的长跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2279,1808mm -φ故m m kN h f A m y s y ⋅=⨯⨯⨯==69.3709.02102790'γLB4和LB3有一个共同的短跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2870,13012mm -φ故m m kN h f A m y s x ⋅=⨯⨯⨯==15.13809.02108700'γ()α221312''2+---=n nm m n pl m xy x x()m m kN ⋅=⨯+⨯⨯---⨯=31.123.0210.2215.1310.269.3110.2312三、次梁（L 4）计算纵筋HRB335级钢筋，箍筋HPB235级钢筋，C25混凝土，梁高h ＝400mm ，梁宽b ＝200mm ，保护层厚度35mm 。
普通钢筋混凝土上部结构计算书 13米
普通钢筋混凝土上部结构计算书 13米算例1.1 基本资料1.1.1 主要技术指标标准跨径：13m 计算跨径：12.60m桥面总宽:8.5 m，横向布置为0.25 m（护栏）+1m(人行道)+6 m（行车道）+1m(人行道)+0.25 m（护栏）。
设计荷载：公路II级。
1.1.2 材料规格;非预应力钢筋采用HRB335,R235; 空心板块混凝土采用C30; 桥面铺装采用C30防水混凝土。
2.2 截面几何尺寸图图2.2横截面尺寸图(尺寸单位：cm)第 1 页图2.3中板横截面尺寸图(尺寸单位：cm)图2.4边板横截面尺寸图(尺寸单位：cm)2.3 毛截面几何特性计算中梁：毛截面面积A=3839 m毛截面重心位置: y=28.10cm(距离空心板上缘距离) 铰缝面积: A铰=6622基准材料: 中交新混凝土:C40混凝土 2.4 换算截面空心板截面的抗扭刚度可简化为图的单箱截面来近似计算。
第 2 页图2.5换算截面示意图(尺寸单位：cm)4b2h2IT??3.308?1010(mm4)2h2b?t1t23 内力计算及组合3.1永久作用效应计算3.1.1 空心板自重（第一阶段结构自重）g1g1?A???3839?10?4?24?9.21(KN/m)3.1.2 桥面系自重（第二阶段结构自重）g2桥面铺装采用等厚度的15cm的C30混凝土,则全桥宽铺装每延米重力为:0.15_8.5_24=30.6 (kN/m)人行道及栏杆重力参照其他桥梁设计资料，单侧按12(kN/m)：为计算方便近似按各板平均分担来考虑,则每块空心板分摊到的每延米桥面系重力为:g2?12?2?30.6?9.1 (kN/m) 63.1.3 铰缝自重（第二阶段结构自重）g3因为铰缝自重可以近似看成C30混凝土来算,因此其自重为:g3?(662)?10?4?24?1.59(KN/m)第 3 页由此得空心板每延米总重力g为：g1?g1?9.21 (kN/m) （第一阶段结构自重）g??g1?g2?1.59?9.1?10.69(kN/m)（第二阶段结构自重）g??g?g1?g??9.21?10.69?19.90(kN/m)由此可计算出简支空心板的恒载(自重效应),计算结果见表3-1。
钢筋混凝土箱涵计算书(含裂缝计算)精选全文
（一）孔径及净空净跨径L 0 = 6.00m 净高h 0 = 3.00m（二）设计安全等一级结构重要性系数r 0 =1.1（三）汽车荷载荷载等级公路 —Ⅰ级（四）填土情况涵顶填土高度H = 1.5m 土的内摩擦角Φ =35°填土容重γ1 =19kN/m 3地基容许承载力[σ0] =260kPa（五）建筑材料普通钢筋种类HRB335主钢筋直径22mm 钢筋抗拉强度设计值f sd =280MPa 钢筋弹性模量E s =200000MPa涵身混凝土强度等级C30涵身混凝土抗压强度设f cd =13.8MPa 涵身混凝土抗拉强度设f td = 1.39MPa 钢筋混凝土重力密度γ2 =25kN/m 3基础混凝土强度等级C20混凝土重力密度γ3 =24kN/m 3(一)、截面尺寸拟顶板、底板厚度δ =0.5m C 1 =0.15m 侧墙厚度t =0.5m C 2 =0.15m 横梁计算跨径L P = L 0+t= 6.5m L = L 0+2t=7m 侧墙计算高度h P = h 0+δ= 3.5m h = h 0+2δ =4m 基础襟边 c =0.1m 基础高度 d =0.1m 基础宽度B =7.2m图 L-01（一）恒载恒载竖向压力p 恒 = γ1H+γ2δ =41.00kN/m 2恒载水平压力顶板处e P1 = γ1Htan 2(457.72kN/m 2底板处e P2 = γ1(H+h)tan228.32kN/m 2钢 筋 混 凝 土 箱 涵 结 构 设 计一 、 设 计 资 料二 、 设 计 计 算三 、 荷 载 计 算（二）活载汽车后轮着地宽度一个汽车后轮横向分布> 1.3/2 m > 1.8/2 m故车轮压力扩散线相重 a =(0.6/2+Ht3.100m同理，纵向，汽车后0.2/2+Htan30°=0.966 m > 1.4/2 m故 b =(0.2/2+Ht 1.400m ∑G =140kN 车辆荷载垂直压力q 车 = ∑G/(a×b)32.26kN/m 2车辆荷载水平压力e 车 = q 车tan 2(45°8.74kN/m 2（一）构件刚度比K =(I 1/I 2)×0.54（二）节点弯矩和1、a种荷载作用下 (图涵洞四角节点弯矩M aA = M aB = M aC =-1/(K+1)·pL P 2/12横梁内法向力N a1 = N a2=0侧墙内法向力N a3 = N a4=pL P /2恒载p = p 恒 =41.00kN/m 2M aA = M aB= M aC =-93.83kN ·m N a3 = N a4=133.25kN 车辆荷载p = q 车 =32.26kN/m 2M aA = M aB= M aC =-73.82kN ·m 图 L-02N a3 = N a4=104.84kN2、b种荷载作用下 (图M bA = M bB = M bC =-K/(K+1)·ph P 2/12N b1= Nb2=ph P/2N b3 = N b4=0恒载p = e P1 =7.72kN/m 2M bA = M bB= M bC =-2.76kN ·m N b1 = N b2=13.52kN3、c种荷载作用下 (图图 L-03M cA = M cD =-K(3K+8)/[M cB = M cC =-K(2K+7)/[N c1 =ph P/6+(McA-M cB )/h P N c2 =ph P /3-(M cA -N c3 = N c4=0恒载p = e P2-e P1 =20.60kN/m 2M cA = M cD =-4.00kN ·m M cB= M cC=-3.36kN ·m N c1 =11.83kN N c2 =24.21kN图 L-044、d种荷载作用下 (图1.17 m0.6/2+Htan30°=四 、 内 力 计 算M dA =-[K(K+3)/[M dB =-[K(K+3)/[M dC =-[K(K+3)/[M dD =-[K(K+3)/[N d1 =(M dD-M dC )/h P N d2 =ph P -(M dD -M dC )/h P N d3 = N d4=-(M dB -M dC )/L P车辆荷载p = e 车 =8.74kN/m 2M dA =-16.68kN ·m M dB =10.09kN ·m M dC =-13.21kN ·m M dD =13.56kN ·m 图 L-05N d1 =7.65kN N d2 =22.95kN N d3 = N d4=-3.59kN5、节点弯矩、轴力计算（1）按《公路桥涵设计（2）按《公路桥涵设计（3）按《公件内力计1、顶板 (图L-06)x =L P /2P = 1.2p 恒+1.4q 车 =94.36kN N x = N 1 =46.19kN M x=M B +N 3x-271.64kN·m V x = Px-N 3=5.02kN2、底板 (图L-07)ω1 =1.2p 恒+1.4(q 车-=83.72kN/m 2ω2 =1.2p 恒+1.4(q 车=105.01kN/m 2x =L P /2N x = N 2 =84.94kN M x =M A +N 3x-ω1·x 2/2-=270.75kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω=-12.28kN3、左侧墙(图L-08)ω1 =1.4e P1+1.4e 车=23.05kN/m 2ω2 =1.4e P2+1.4e 车51.88kN/m 2x =h P /2N x = N 3 =301.65kNM x =M B +N 1x-ω1·x 2/2-=-172.20kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω=6.76kN 4、右侧墙(图L-09)ω1 =1.4e P1 =10.81kN/m 2ω2=1.4e P2 =39.65kN/m 2x =h P /2N x = N 4 =301.65kN图 L-08图 L-09图 L-06图 L-07M x =M C +N 1x-ω1·x 2/2-=-186.09kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω=-14.66kN5、构件内力汇总表（1）承载能（一）承载能力极1、顶板 (B-C)钢筋按左、右对称，用(1)跨中l 0 =6.50mh =0.50ma =0.05m h 0 =0.45mb =1.00mM d =271.64 kN ·m ，N d =46.19 kN ， V d=5.02 kNe 0 = M d /N d=5.881i =h/121/2=0.144m五 、 截 面 设 计（3）采用上述计算方法，以及《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.1.7条规定，可得构件在正常使用极限状态下长期组合如下表：（2）采用上述计算方法，以及《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.1.7条规定，可得构件在正常使用极限状态下短期组合如下表：长细比l 0/i =45.03> 17.5由《公路钢筋混凝土及ξ1 =0.2+2.7e 035.483> 1.0 ，取ξ1 =1.00ξ2=1.15- 1.020> 1.0 ，取ξ2 =1.00η =1+(l 0/h)2ξ1ξη = 1.009由《公路钢筋混凝土及e = ηe 0+h/2-a 6.135mr 0N d e =f cd bx(h 0-x/2)311.73 =13800x(0.45-x/2)解得x =0.053 m≤ξb h 0 =0.56×0.45 =0.252 m 故为大偏心受压构件。
钢筋混凝土过梁计算书
钢筋混凝土过梁计算书二、示意图:四、计算信息1. 几何参数过梁高度h = 300 mm过梁宽度b = 240 mm过梁净跨Ln = 2500 mm过梁梁端的支承长度a = 300 mm过梁上墙体高度hw = 1000 mm墙体厚度bw = 240 mm2. 材料信息砌体类型: 烧结普通砖砌体强度等级: MU10砂浆强度: M5砌体材料抗压强度设计值调整系数γa =纵筋种类: HPB300 fy = N/mm2 Es = N/mm2箍筋种类: HPB300 fyv = N/mm2箍筋间距: s = 200 mm3. 计算信息结构重要性系数: γo =纵筋合力点至近边距离: as = 35 mm4. 荷载信息恒载分项系数: γG=砌体材料容重: γW= kN/m3过梁容重: γL= kN/m3梁板传来荷载设计值: qb = kN/m五、计算过梁荷载设计值1. 墙体荷载gkW = γW*bw*Ln/3 = **3 = kN/m2. 过梁自重gkL = γL*b*h = ** = kN/m3. 过梁上荷载设计值p = γO [γG(gkW+gkL)+qb] = [++] = kN/m六、过梁截面配筋1. 计算过梁的计算跨度Lo = min(Ln+a, = min+,* = m2. 计算过梁跨中最大弯矩Mmax= 1/8*p*Lo2= 1/8** = kN·m3. 计算截面有效高度ho=h-as=300-35=265mm4. 计算相对界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/(Es*εcu))=(1+270/*105*)=5. 确定计算系数αs=γo*M/(α1*fc*b*ho*ho)=**106/**240*265*265)=6. 计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2αs)=1-sqrt(1-2*=≤ξb=满足要求。
7. 计算纵向受拉筋面积As＝α1*fc*b*ho*ξ/fy=**240*265*270=223mm2实配钢筋:2?12,As = 226 mm28. 验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=226/(240*300)=％ρ=％≥ρmin=％, 满足最小配筋率要求。
钢筋混凝土扩展基础设计计算书
钢筋混凝土扩展基础设计计算书一、基础结构布置选择本办公大楼基础拟采用柱下独立基础。
根据工程场地《岩土工程勘察报告》，本工程场地在地基受力层范围内，上部存在一层厚度为3m 的粉质粘土良好土层，下部存在一层厚度为2.5m 孔隙比大、压缩性高、强度低的淤泥质粘土软土层。
对于一般中小型建筑物，宜采用钢筋混凝土基础。
对比柱下条形基础，它有刚度大、调整不均匀沉降能力强的优点，但照价较高。
因此，在一般情况下，柱下应优先考虑设置扩展基础。
二、持力层的选择及基础埋深的确定根据之上工程场地《岩土工程勘察报告》的分析，本工程宜选择粉质粘土层为持力层，基础尽量浅埋，即采用“宽基浅埋”方案，以便加大基底至软弱土层的距离。
初选定基础埋深d 为1.5m 。
三、确定基础底面尺寸基础埋深d=1.5m ＞0.5m ，先进行地基承载力深度修正，查表2-5有6.1=d η ()9.185.15.06.1915.18=⨯+⨯=m γkN/m 3()5.0-+=d f f m d ak a γη=200+1.6×18.9×（1.5-0.5）=230.24kpa由于在基础埋深范围内没有地下水，0=w h29.75.12024.2303.1460=⨯-=-≥d f F A G a k γm 2 取d l 2=0.2=b m , 0.42==b l m软弱下卧层地基承载力验算 由1.354.20.821==s s E E ，25.10.25.2==b z ＞0.50 ，查表2-7得︒=1.23θ ，426.0tan =θ，54.2120.40.25.10.40.2203.1460=⨯⨯⨯⨯+=+=bl G F P k k k kpa 下卧层顶面处的附加应力：()()()θθσσtan 2tan 2z b z l P lb cd k z ++-= ()()()427.05.220.2427.05.220.45.19.1854.2120.40.2⨯⨯+⨯⨯+⨯-⨯⨯= 1.58=kpa下卧层顶面处的自重应力：3.7736.1915.18=⨯+⨯=cz σkpa下卧层承载力特征值3.1943.77==+=z d cz m σγkN/m 3 ()1.1885.043.196.180=-⨯⨯+=az f kpa验算：4.1353.771.58=+=+cz z σσkp a ＜1.188=az f kpa （可以）经验算，基础底面尺寸及埋深均满足要求。
钢筋混凝土过梁计算书
钢筋混凝土过梁计算书在建筑结构中，过梁是一种常见的构件，用于承担门窗洞口上方的荷载，并将其传递到墙体两侧。
钢筋混凝土过梁因其良好的承载能力和耐久性，被广泛应用于各类建筑中。
下面将详细介绍钢筋混凝土过梁的计算方法。
一、设计资料1、过梁所承受的洞口尺寸：宽_____mm，高_____mm。
2、墙体材料：＿____，墙体厚度_____mm。
3、过梁上的荷载：恒载标准值：包括过梁自重、洞口上方墙体自重等，＿____kN/m。
活载标准值：根据使用功能确定，＿____kN/m。
二、过梁的类型选择根据洞口的跨度和墙体的高度，选择合适的过梁类型。
常见的有现浇钢筋混凝土过梁和预制钢筋混凝土过梁。
对于跨度较小且施工条件允许的情况，可采用现浇过梁；对于跨度较大或施工进度要求较高的情况，预制过梁可能更为合适。
三、计算荷载1、恒载计算过梁自重：根据过梁的截面尺寸和混凝土容重计算，容重一般取25kN/m³。
墙体自重：根据墙体厚度和高度以及墙体材料的容重计算。
2、活载计算按照规范要求，根据过梁所承受的使用功能确定活载标准值。
3、荷载组合一般情况下，采用基本组合进行计算，即恒载乘以分项系数γG，活载乘以分项系数γQ，然后将两者相加。
四、内力计算1、弯矩计算对于简支梁，弯矩最大值出现在跨中位置，M ＝ 1/8 × q × l²，其中q 为荷载组合值，l 为过梁的计算跨度。
2、剪力计算剪力最大值出现在支座处，V ＝ 1/2 × q × l 。
五、正截面承载力计算1、确定混凝土强度等级和钢筋级别。
2、计算受压区高度 x：根据平衡条件，M ＝α1 × f c × b × x × （h 0 x/2) ，其中α1 为系数，f c 为混凝土轴心抗压强度设计值，b 为过梁截面宽度，h 0 为截面有效高度。
3、计算所需钢筋面积 A s ：A s ＝ M ／（f y × h 0 ），f y 为钢筋抗拉强度设计值。
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钢筋混凝土楼盖课程设计单向板肋形楼盖设计计算书土建与水利学院2014 级土木1 班姜逢宇目录1. 截面设计（1）确定跨度（2）确定板厚（3）确定截面高度2. 板的设计（1）确定荷载（2）计算简图（3）计算弯矩设计值（4）计算正截面受弯承载力（5）选配钢筋3. 次梁设计（1）确定荷载（2）计算简图（3）内力计算（4）承载力计算（5）锚固长度计算4. 主梁设计(1)确定荷载(2)计算简图(3)内力值及包络图(4)承载力计算(5)主梁附加吊筋计算(6)主梁腰筋计算(7)抵抗弯矩图及锚固长度计算设计参数：1•截面设计(1) 确定跨度①主梁跨度确定：11 =②次梁跨度确定：12=主梁每跨内布置3根次梁，板的跨度为。
(2) 确定板厚h=110mm(3) 确定截面高度次梁截面高度高度应满足：h=l/18~l/12=317~415mm，考虑活载影响，取h=500mm 取截面宽度b=300mm。
图1-梁格布置2•板的设计(1) 确定荷载①恒载：20mm水泥砂浆：*20= m2110mm钢筋混凝土板：*25= m15mm石灰砂浆：*17= m2恒载标准值合计Gk=++=m②活载：活载标准值合计Qk= m2荷载设计值计算：①可变荷载控制情况：Q=+=*+*= m2②永久荷载控制情况：Q=+*=*+**= m2选择可变荷载控制情况，近似取Q=rfo⑵计算简图次梁截面200mm*500mm，板在墙上支承长度a=120mm,取b=1m宽板带作为计算单元，按内力重分布进行设计，板的计算跨度为：①边跨：101=1 n1+mi n(a/2+h/2)=()+55=1735mm②中间跨：102=In 2-b=1900-200=1700mm1m宽板的线荷载为Q=*仁m因跨度差小于10%，按等跨连续板计算。
图2-板的尺寸图3板计算简图(均布荷载大小为m)(3)计算弯矩设计值弯矩计算系数m2 2M1 = Q|0 /11 = 19.9 1.735 /11= • mM2=-Q|02/11=-19.9 1.7352/1 1= • mM3=Ql o2/16=19.9 1.72/16= • mM4=-Ql o2/14=-19.9 1.72/14= • m(4)计算正截面受弯承载力查表得，一类环境混凝土保护层厚度15mm, h0=110-15=95mmC40混凝土，a 1 =，fc=N/mm2; HPB300I冈筋，fy=270N/mm2取b=1m宽板宽计算单元，配筋情况如下：(5) 选配钢筋①受力钢筋的选配根据计算所得的钢筋截面积查表选用钢筋。
一般情况下，负弯矩钢筋直径不小于8mm,选用钢筋时，直径不宜多于两种。
该处采用分离式配筋，跨中下部钢筋全部伸入支座，5d 40mm伸至支座内的钢筋锚固长度。
受力钢筋：8@150,实配钢筋面积335mm2②构造钢筋的选配i压梁筋的选配位置：与主梁垂直的上部构造钢筋间距：不大于200mm直径：不宜小于8mm面积：单位宽度内的钢筋截面面积不宜小于受力方向跨中板底钢筋面积三分之。
单位宽度内的受力方向跨中板底钢筋面积为335mm2，1 2-335 111.67mm3尺寸：伸入板内长度从梁边算起每边不宜小于板计算跨度I。
的四分之一。
选配：8@200，单位宽度内A 251mm2，每边伸入板内长度从梁边算起550mm，满足要求。
ii压墙筋的选配位置：与墙边垂直的上部承受负弯矩钢筋间距：不大于200mm直径：不宜小于8mm面积：沿板的受力方向配置的上部钢筋，其截面积不宜小于该方向跨中受力钢筋截面积的三分之一。
单位宽度内的受力方向跨中板底钢筋面积335mm2，尺寸：伸入板内的长度，从墙边算起不宜小于板短边跨度的七分之一。
选配：8@200，单位宽度内A 251mm2，每边伸入板内长度从墙边算起350mm，满足要求。
iii楼盖角部钢筋网的选配位置：楼盖角部双向构造负筋。
间距：不大于200mm直径：不宜小于8mm尺寸：伸入板内的长度，从墙边算起不宜小于板短边跨度的四分之一。
两向等1 i长形成钢筋网。
-l0丄1735 433.75mm4 4选配：8@200，每边伸入板内长度从墙边算起550mm，满足要求。
iv分布钢筋的选配位置：在受力钢筋内侧、与受力钢筋形成钢筋网。
间距：不大于250mm直径：不宜小于6mm面积：单位宽度上分布钢筋的截面积不宜小于单位宽度上受力钢筋截面积的15%，且不宜小于该方向板截面积的%单位宽度受力钢筋的截面积为335mm2，15% 335 50.25mm2单位长度板截面积5 2 5 2A 110* 1000 1.1* 105mm2，0.15%A 0.15% 1.1 105165mm2选配：8@250 ，A 201mm2，满足要求。
图2-板的尺寸3•次梁设计(1)确定荷载①恒载设计值i板传来的恒载：**=mii次梁自重：* iii次梁石灰砂浆：*合计G=m②活载设计值Q=**=m③荷载总设计值Q=+=m,取Q=m(2)计算简图主梁截面尺寸为300mm*600mm边跨跨度：10 仁(5700-120-300/2)+240/2=5550mm< 中间跨跨度：102=In2=5700-300=5400mm跨度相差10%以内，按等跨连续梁计算。
(3)内力计算①弯矩设计值弯矩计算系数m2 2M1 = Q|0 /11 = 40.5 5.55 /11= • m2 2M2=-Ql0 /11=-40.5 5.55 /11= • mM3=Ql02/16= 40.5 5.42/16= • mM4=-Ql02/14=-40.5 5.42/14= • m②剪力设计值V1=Ql n1=**=Vex1=Ql n1=**=V2=Ql n2=**=Vex2=Ql n2=**=(4)承载力计算①正截面受弯承载力i 混凝土等级C40, a仁,f c=mm2,ft二mm2;纵筋HRB400,fy=360N/mm2;箍筋HPB30Q2fyv=270N/mm ;ii 一类环境，取a=40mm,贝U h0=h-a=460mm, hf/h0=110/480>，此时b f=l/3=5700/3=1900mm，又b f b s n=200+1700=1900mm,取b f=1900mm。
iii假设截面纵筋按单排布置I'' h f1f c b f h f(h0一)=**1900*110*(460-110/2)=m> M max=m2属于第一类T型截面。
次梁正截面配筋计算表如下：min max{0.2%, 0.45 “} 0.21%②斜截面承载力计算hh w h°- h f =460-110=350mm, 也=350/200=<。
b混凝土C40,取c=0.25 c f c bh o =***200*460=> V max= ,截面满足要求。
0.7f t bh°=**200*460=< V max=,需要配置箍筋，采用6双肢箍筋。
由V cs 0.7f t bh。
f yv Asv h0，得：f yvAv h。
270*56.6*460=322mm,取箍筋间距s=200mm.sV ex1-0.7f t bh0131950-0.7*1.71*200*460此时sv A sv 56・6 =%,考虑调幅截面受承载力增加20%:bs 200*2001.2 sv 5660.14%，得s=。
200sf 171采用6@150配筋，且沿梁长不变。
此时配箍下限值：0.3」0.3—— 1.9*10-3f yv 270实际配箍sv A 2.83* 10-3>1.9* 10-3，满足要求。
bs（5）锚固长度计算①基本锚固长度：②纵筋在梁端简支座内的锚固：③支座处上部钢筋截断2根，截断长度计算：4.主梁设计主梁按弹性理论设计，不考虑塑性内力重分布。
（1）确定荷载①横载设计值i次梁传递恒载设计值：*=ii主梁自重恒载设计值：*恒载合计：G=+=②活载设计值Q=*=（2）计算简图主梁端部支承在外纵墙上，支承长度为370mm，中间支承在400mm*400mm的混凝土柱上。
主梁按连续梁计算，其计算跨度：边跨：In 1=5700-120-200=5380mm101=1 n1+a/2+b/2=5380+370/2+400/2=5765mm+b/2=*5380+400/2=近似取10仁5720mm 中间跨：l02=5700mm（3）内力设计值及包络图利用结构力学求解器，求得弯矩设计值如下表：（弯矩单位：KN - m）利用结构力学求解器，求得剪力设计值如下表：（剪力单位：KN）弯矩、剪力设计值表中的荷载情况如下:荷载示意图A：荷载示意图B：荷载示意图C: 荷载示意图D：荷载示意图E:组合后的弯矩设计值如下表（弯矩单位：KN - m）弯矩、剪力包络图（左半部分）如下：弯矩包络图（KN - m）剪力包络图（KN）（4）承载力计算主梁为混凝土C40,a 1 =，fc=mm2，ft= mm2。
纵筋采用HRB40Q fy=360N/mm2。
箍筋HPB30Q fyv=270N/mm2支座及跨内弯矩截面按矩形截面计算，跨内按T形截面计算。
支座截面布置二排钢筋：a=80mm，h0=600-80=520mm跨内截面布置一排钢筋：a=40mm，h0=600-40=560mmh' 110确定翼缘计算宽度：二——0.14 0.1h0560①翼缘宽度确定：i边跨：min{1906,5700}=1906,取翼缘宽度bf 1906mmii中间跨：min{1900,5700}=1900,取翼缘宽度bf 1900mm②T形截面判断跨中按一排钢筋布置：a=40mm，h0=560mm支座处按二排钢筋布置：a=80mm，h0=520mm按第一类T形截面计算。
m in max{0.2%, 0.45 ・} 0.21%③正截面受弯承载力计算f y2 /KN • mb(bj/mm1900 300 1900 300选配钢筋6 22 3 20+3 25 22 3 202 实配钢筋面积 2281 2441 1140 628④ 斜截面受剪承载力计算i 截面尺寸验算混凝土等级C40,取B c=，截面尺寸按下式验证: 截面尺寸满足要求。
ii 箍筋计算采用8@200双肢箍筋，沿梁全长布置，贝支座截面需配置弯起钢筋，a S=45°。
(5) 主梁附加吊筋计算由次梁传给主梁的集中荷载设计值为： F 1.2 58.94 1.3 171.74 293.99kNF=294KN为集中荷载的，实际为均布荷载。
)294 1 03 2 577.47mm V2 2 360 - 选用 2 20 ( 628mm 2) 布置范围： b 2 50 200 100 300mm 受压区锚固长度： 10d(次梁传给主梁的全部集中荷载 G k 中，应扣除主梁自重部分，因为这部分是假定若集中荷载全部由吊筋承担，则 F2f y Si n4510 20 200mm ，取300mm 。