地下室顶板模板支撑体系荷载验算书
地下室模板支撑方案及计算书
地下室模板支撑方案及计算书一、工程概况**01#地块改造工程一标段3#、11#、12#、14#楼房及地下室工程，总建筑面积为73112.55平方米，其中地下室面积17285平方米，地下室车库二层层高为 3.5米，地下室二层板厚120mm，地下室车库一层层高为3.75米，地下室一层顶板厚320、300mm，地下室线荷载超过15KN/m的梁截面有：500×1000，300×700，300×1000，300×800，500×800，300×600，250×600等，平面情况见下页插图（本计算方案在施工前须经专家论证）。
二、编制依据施工图纸《施工手册》（第四版）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范》（JGJ130-2001 J84-2001 ）《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程----混凝土结构工程》（DGJ32/J30-2006）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008三、荷载选择模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数，采用DGJ32/J30-2006中的数据表3-1四、材料选择五、施工方法本工程地下室部分模板搭设采用50×100木方，15厚多层板和壁厚不少于2.6的φ48×2.6定尺钢管，φ14穿墙螺杆，螺帽、“3”形卡、梁底立杆顶部用顶托。
1、地下室砼按后浇带分区域施工。
地下室内混凝土框架柱先浇筑，剪力墙板与地下室顶板砼同时浇筑。
2、立杆支承在地下室混凝土底板上，立杆下垫50厚木板，3、支模系统搭设前，先做专项安全技术交底，支模系统由架子工搭设。
为了统一地下室整体支架，地下二层立杆间距统一调整为900*900，地下一层立杆间距统一750*750，步距不大于1800，设纵横向扫地杆。
4、施工前，由现场技术人员根据施工方案在砼底板面上按搭设间距的方格弹线，线的交叉点是立杆位置，水平线是纵横向水平杆位置。
地下室模板支撑方案计算书
地下室模板支撑方案计算书地下室模板支撑方案计算书1、板体模板及支撑计算板体模板采用12厚，50*100木楞，支撑在横杆D48*3.5钢管，由直角扣件传力于D48*3.5钢管脚手架，钢管脚手架，总高14.35米，每步高度为1.8米,共为为八步，砼板厚120 mm。
1.1、板面荷载1)模板及其支架自重标准值 0.5 KN/M22)新浇砼自重标准值 24 KN/M33)钢筋自重标准值 1.1 KN/M34)施工人员及设备荷载标准值 2.5 KN/M21.2、板厚120 mm的板模及支撑计算1.2.1、胶合板模板计算采用12厚胶合板，支撑在50*100水平背楞上, 静弯曲强度标准值f m=20 KN/ m2，弹性模量E=6500 KN/ m2 ,惯性矩I=b*h3/12，以4跨连续梁计算。
120砼板厚上的均布荷载（0.5+24*0.12+1.1*0.12）*1.2+2.5*1.4=7.012KN/M2按强度要求计算竖向内楞的间距M=Km*q*L2=f m *1/6*b*h2L=[ b*f m /(Km*6*q)]1/2*h=[1000*20/(0.121*6*7.012)]1/2*18=1128mm按刚度要求计算竖向内楞的间距ω=Kw*q*L4/(100*E*I)=[ω]=L/400L=[E*b/(12*4*q)]1/3*h=[6500*1000/(12*4*0.967*7.012)] 1/3*18=488 mm经计算，胶合板支撑在水平背楞的跨度取400 mm, 而初步确定为100mm远远满足施工要求。
1.2.2、板模背楞计算水平木楞采用50*100的木楞。
木楞的抗拉强度[f]=13KN/m2，弹性模量E=9.5*105N/mm2, 截面抵抗矩W=b*h2/6, 惯性矩I=b*h3/12,按三跨连续梁计算，间距为a=400mm，内楞上所受的均布荷载q1= F*a=7.012*0.4=2.805KN/m按强度要求计算内楞跨度M=Km*q1*L2/10=[f]*WL=[b*fm/(6*Km*q1)]1/2*h=[(100*13/(6*0.177*2.805)1/2*50=1045mm按刚度要求计算内楞的跨度ω=K W*q1*L4/(100*E*I)=[ω]=L/400L=(E*I/(4*K W*q1)) 1/3*h=(9500*103/(12*4*0.99*2.805)) 1/3*50=2073mm经计算横向内楞的跨度最大为1000mm.1.2.3、支撑横杆计算支撑横杆采用D48*3.5钢管，立杆间距为750*750。
(完整版)地下室顶板堆载及行车验算
NO.2013G49地块项目A地块工程地下室顶板道路及堆场加固方案编制单位：南京建工集团有限公司**人：**编制日期：二零一六年六月目录第一章工程概况 (1)第二章编制说明及依据 (1)一、编制说明 (1)二、编制依据 (1)三、设计数据 (1)四、原设计承载能力计算 (1)第三章施工进度计划 (1)第四章施工准备与资源配置计划 (2)一、材料准备 (2)二、人员准备 (2)第五章支撑架设计计算 (2)一、基本参数 (2)二、荷载参数 (2)三、纵向支撑钢管计算 (2)四、横向支撑钢管计算 (3)五、扣件抗滑移的计算 (4)六、支撑架立杆荷载标准值(轴力)计算 (4)七、立杆的稳定性验算 (5)八、可调托座验算 (6)九、立杆的地基承载力计算 (6)第六章地下室顶板承载计算 (6)一、车库顶板行车荷载 (6)二、钢筋堆场的堆载验算 (8)三、钢管堆载验算 (8)四、方木、板堆载验算 (8)五、后浇带行车验算 (8)第七章支撑架搭设及拆除 (10)一、搭设范围 (10)二、工艺流程 (10)三、构造要求 (10)第八章支撑架的使用、保养与拆除 (11)一、支撑架的使用 (11)二、支撑架的保养 (12)三、支撑架的拆除 (12)第九章监督和检测要求 (12)第十章安全保证措施 (12)第一章工程概况NO.2013G49地块项目A地块工程位于南京市秦淮区卡子门大街与汇景北路交叉口。
场地北侧规划建设机场二路，场地南侧规划建设机场三路，场地西侧规划建设苏家桥路，场地东侧规划建设夹岗路。
本工程总建筑面积（报建面积）约为115324.95m2，单体为高层住宅、社区商业等，包括5#、6#、7#、8#计4栋单体（地下一层、地上29层）、 D3社区商业、配电房及大地库工程。
其中地上面积约94097.43m2，地下面积21227.52m2（一层地下室，含高层地下室）。
第二章编制说明及依据一、编制说明为了保证NO.2013G49地块项目A地块工程安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定的标准。
人防地下室模板支撑体系
二、工程概况合肥滨湖万达旅游城项目，是集休闲、娱乐、购物、办公为一体的文化旅游综合性商业广场，合肥万达集团在合肥又一大型现代化商业购物中心，是合肥滨湖新区地区大型商业项目，对推动该区域能提升有先导作用，一旦该广场开始施工，周边相应的配套建筑也将大规模的兴建。
人防地下室工程施工现场位于滨湖新区嘉陵江路以南，湖南路以东，芦州大道以西，贵阳路以北，本工程由合肥万达城投资有限公司投资兴建,设计单位无锡市天宇民防建筑设计研究院有限公司，施工单位为中国建筑第二工程局有限公司,监理单位为浙江长城工程监理有限公司。
本工程独立地下室采用框架剪力墙结构，甲类6级人防工程，平时功能为地下单层小汽车停车库。
战时划为十三个二等人员掩蔽部和一个物资库单元及一个固定式柴油电站。
层高为3.9m，局部为5.4m。
基础类型为筏板平板加柱帽基础，基础底板厚度400mm，地下室顶板厚度为200mm、250mm，部分区域顶板厚为300mm。
外墙厚度为300mm。
地下室底板、顶板、内、外墙砼强度等级均为C35，底板、外墙及顶板砼抗渗等级为P6，因人防工程的特殊性，我施工方将人防砼抗渗等级提高一个等级达到P8。
主要参数：地下室顶板厚度最大为250mm，最大支撑高度为5.4m，最大梁截面为550mm×1100mm；地下室外墙宽度为300mm，墙体高度为3900mm；本工程采用承插式脚手架支撑体系，外墙采用普通扣件式脚手架体系。
三、材料要求3.1模板材料模板材料选用1830×915×15厚的木胶合板，模板的背楞选用40×80mm厚的木方。
3.2紧固材料紧固材料采用φ12止水螺杆。
防水剪力墙中止水螺杆，为一次性使用。
3.3承插式立杆与横杆类型及要求：3.3.1本工程主要使用到2400、1800、1200、300四种类型立杆，通过这四种立杆及顶托调整，可以组合成各种需要的层高。
3.3.2横杆主要有850、600两种类型，通过这两种横杆类型可以组合成各种需要的立杆间距。
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JG.J162-20192、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20193、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20194、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20165、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20156、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20217、《建筑结构荷载规范》GB50009-20198、《混凝士结构设计规范》GB50010-2020二、设计数据(拟定,实际根据结构图纸)地下室顶板板厚:300mm。
最大跨度为8.40m,无梁楼盖。
顶板上设计回填土厚度为1.8m。
车库设计活荷载:5KN/m,消防车道荷载17.85KN/m2。
三、设计承载能力计算1、査《建筑结构荷载规范》GB50009-2019附录表A中A.1.4得:粘土自重为18KN/m2 。
2、地下室顶板覆土1.8m每平方米荷载:18KN/m×1.8m=32.4KN/m2。
3、地下室顶板可承受荷载为:32.4KN/m+5KN/m=37.4KN/m(活载按恒载计算,增大安全系数)。
4、根据拟定数据计算得顶板可承受恒荷载折算后为:37.4KN/m。
四、地下室顶板承载计算（一）、车库顶板行车荷载1、吊车、干混砂浆罐车、钢筋运输车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定。
根据各种车型荷载:(1)吊车按20T吊车考虑,自重28吨,吊运钢筋每捆按5吨计,合计33×1.1,总计37吨。
(设计为恒载,将活载转化为恒载,下同)(2)钢筋运输车按装30t考虑,车重15t,合计45×1.1=49.5吨。
(3)混凝土罐车及泵车按装12立方米车考虑,混凝土罐车自重约15吨,12立方米混凝土按28.8 吨计,合计43.8×1.1=48.18吨。
(4)干混砂浆罐车按装15立方米车考虑,车自重约20吨,砂浆25吨,合计45×1.1,总计50吨考虑。
地下室顶板荷载钢筋加工厂验算
地下室顶板荷载计算施工方案一、施工概况因本项目场地有限，原有场地无法满足施工需要，现在地下室顶板上方放置钢筋加工棚及钢筋堆场。
经与设计沟通，地下室顶板设计荷载为18KN/㎡，顶板可承受钢筋加工棚重量，但钢筋堆场需要荷载限制，不允许堆载过多。
二、钢筋加工棚设计与荷载计算钢筋加工棚荷载计算：钢筋加工棚自身重2量：20#工字钢：14m约391.006kg；18#工字钢：28m约676.004kg；50×100方钢：81.6m约374.054kg；彩钢瓦：81.6㎡约768.672kg；钢管：220m约610.72kg总重量约为28KN钢筋加工棚基础：基础尺寸为0.5×0.5×13.6=3.4m³基础底面积为6.8㎡基础重量为3.4×24=81.6KN总重量约为28+81.6=109.6≈110KN钢筋加工棚条形基础均布荷载约为110KN/6.8㎡=16.18KN/㎡＜18KN/㎡钢筋加工棚重量满足三、钢筋堆场荷载计算单独计算一米长钢筋平均受力，1m长22钢筋重量约为2.98kg，顶板受力面积可看成0.022×1m=0.022㎡2.98×9.8=1.3kn/㎡，即钢筋铺设一层顶板承受荷载为1.3kn/㎡，顶板设计10000.022荷载为26kn/㎡。
26÷1.3=20层，即可铺设20层钢筋。
高度为20×0.022=44cm。
最多堆至2捆钢筋，盘圆钢筋最多可堆1捆四、木料堆场荷载计算现场施工使用木方规格：40×90×3000；每捆木方规格：600mm×1350mm×3000mm，每捆数量约为225根；立放：每根木方对顶板荷载：0.04×0.09×3×0.54×1000=5.8kg5.8kg≈57N57N/（3×0.04）=475N/㎡=0.48kn/㎡顶板每平方米承可受荷载为18kn/㎡，顶板可承受37层木方累计；每捆木方高度为15层木方，即现场堆叠木方不可超过2捆。
地下室顶板模板支撑体系荷载验算书
地下室顶板现浇混凝土板模板荷载验算书报审表子项工程名称：××××××地下室顶板现浇混凝土板模板(扣件钢管支架体系)荷载验算书×××工程；属于框架结构;地上6～12层;地下3层；总建筑面积：47766平方米；施工单位：××××××。
本工程由××××××投资建设，项目负责人：×××；施工图由××××××设计，项目负责人：×××；×××××提供地质勘察报告，项目负责人：×××；×××建设工程监理有限责任公司监理，项目负责人：×××；×××建筑工程有限责任公司组织施工，项目负责人：×××。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):l=0.9～1.1平均1.00，验算取不利值1.1；纵距(m): b=0.9～1.1平均1.00，验算取不利值1.1；步距(m):h=1.3～1.5平均1.40，验算取不利值1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):a=0.08；模板支架搭设高度(m):H=4.15；采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：(3+2)=5，其中“3”为施工人员及施工设备荷载，“2”为混凝土浇筑时的振动荷载；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。
模板施工验算
施工验算一、地下室模板设计4.4.2.1 混凝土墙模板验算剪力墙模板采用定型钢模，板沿长度方向竖向放置50mm³100mm 木方作为竖向背楞，间距300mm；设θ14 对拉螺栓加固，其间距从墙底至墙高1/3 处为450mm（竖向）³750 mm（横向），上部为600mm³750mm，钢管箍间距与对拉螺栓间距一致，第一道对拉螺栓距地越小越好，且不大于200mm，以防墙根部胀模。
墙模内侧支撑与满堂架拉牢，形成一整体，外侧支撑与基坑周围连接牢固。
1.荷载设计值(1) 混凝土侧压力1）混凝土的侧压力标准值：查设计规范得：0 t =5.711 F =0.22 2 / 12 1 0 V r ββ=0.22³24000³5.71³1³1³1.81/2=40.4kN/m22 F = H Vc =5³24=120kN/㎡取二者中小值，即1 F =40.4kN/m22）混凝土侧压力设计值：F = 1 F ³分项系数³折减系数=40.4³1.2³0.85=41.21kN/m2（2）倾倒混凝土时产生的水平荷载：查设计规范得，4kN/m2荷载设计值为4³1.4³0.85=4.76kN/m2（3）荷载组合：F′=41.21+4.76=45.972、验算（1）钢模板验算查材料手册，钢模板（δ=2.5）截面特征，xj I =26.97³104mm4，xj W =5.94³104mm32）计算简图参见墙、梁模板节点图，然后进行简化。
化为线均布荷载： 1 q = F′³0.3/1000=13.79N/m （用于计算承载力）；2 q = F ³0.3/1000=12.36N/m（用于验算挠度）2）抗弯强度验算：（墙体上部和下部的对拉螺栓的平均间距按（450+225）/2=336mm 计算）M = 1 q m2/2=13.79³3362/2=78³104N²mmδ= W M / =78³104/5.94³103=131N/mm2＜m f =215N/mm2所以抗弯强度满足设计要求3）挠度验算：ω= 2 q m（-l3+6m2l+3m3）/24 xj EI=12.36³336(-4503+6³3362³450+3³3363)/24³2.06³105³26.97³1040.99mm＜[ ] ω=1.5mm所以挠度满足设计要求。
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地下室顶板现浇混凝土板模板荷载验算书报审表子项工程名称：××××××地下室顶板现浇混凝土板模板(扣件钢管支架体系)荷载验算书×××工程；属于框架结构;地上6～12层;地下3层；总建筑面积：47766平方米；施工单位：××××××。
本工程由××××××投资建设，项目负责人：×××；施工图由××××××设计，项目负责人：×××；×××××提供地质勘察报告，项目负责人：×××；×××建设工程监理有限责任公司监理，项目负责人：×××；×××建筑工程有限责任公司组织施工，项目负责人：×××。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):l=0.9～1.1平均1.00，验算取不利值1.1；纵距(m): b=0.9～1.1平均1.00，验算取不利值1.1；步距(m):h=1.3～1.5平均1.40，验算取不利值1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):a=0.08；模板支架搭设高度(m):H=4.15；采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：(3+2)=5，其中“3”为施工人员及施工设备荷载，“2”为混凝土浇筑时的振动荷载；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):110.0～150.0平均130.0，验算取不利值150.0；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：Φ48×3.0；5.承载上层模板支架的下层楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400；楼板混凝土强度等级:C30；楼板砼已完成天数:超过28天(经试块检测强度已达到设计值)；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):500.000；楼板的计算宽度(m):8.4～8.70，验算取不利值8.70；楼板的计算厚度(mm):100.00；楼板的计算长度(m):8.4～8.70，验算取不利值8.70；施工平均温度(℃):28.000；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m 的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为：W = 110×1.8×1.8/6 = 59.4 cm 3；I = 110×1.8×1.8×1.8/12 = 53.46 cm 4； 模板面板按照三跨连续梁计算。
面板计算简图 1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q 1 = 25×0.35×1.1+0.35×1.1 = 10.01 kN/m ； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)： q 2 = 3×1.1= 3.3 kN/m ； 2、强度计算150 150150最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×10.01+1.4×3.3= 16.632kN/m最大弯矩M=0.1×16.632×0.15×0.15=0.037422kN·m；面板最大应力计算值σ= M/W=37422/59400 = 0.63 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.63 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 16.632kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.677×16.632×1504/(100×9500×5346000.0)=0.0011mm；面板最大允许挠度 [V]=150/250=0.60 mm；面板的最大挠度计算值 0.0011 mm 小于面板的最大允许挠度0.6 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×8×8/6 = 53.33 cm3；I=5×8×8×8/12 = 213.33 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25×0.15×0.35×1.1= 1.444 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.35×0.15×1.1 = 0.0578 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (3+2)×1.1×0.15 = 0.825 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(1.444 + 0.0578) = 1.8022 kN/m；集中荷载 p = 1.4×0.825=1.155 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.155×1.1 /4 + 1.8022×1.12/8 = 0.59 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.155/2 + 1.8022×1.1/2 = 1.569 kN ；方木的最大应力值σ= M / w = 0.59×106/53.33×103 = 11.063N/mm2；方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 11.063 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2=1.8022×1.1/2+1.155/2=1.569 kN；截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: Q = ql/2 + P/2=1.8022×1.1/2+1.155/2=1.569 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×1569/(2 ×50 ×80) = 0.5884 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.5884 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×（q1 + q2）= 1.2×(1.444 + 0.0578) = 1.8022 kN/m；集中荷载 p = 1.4×0.825=1.155 kN；方木最大挠度计算值 V= 1155×11003 /( 48×9500×21333000)+5×1.8022×11004 /(384×9500×21333000)=0.328 mm；方木最大允许挠度值 [V]= 1100/250=4.4 mm；方木的最大挠度计算值 0.328 mm 小于方木的最大允许挠度值 4.4 mm,满足要求!四、托梁材料的计算:托梁采用：Φ48×3.0钢管，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=0.0982×（4.84-4.24）/4.8 =4.494cm3；I=0.0491×（4.84-4.24）=10.786cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25×1.0×0.35×1.1= 9.625 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.35×1.0×1.1 = 0.385 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (3+2)×1.0×1.1 = 5.5 kN；2.托梁抗弯强度验算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(9.625+0.385) = 12.012 kN/m；集中荷载 p = 1.4×5.5= 7.7 kN；最大弯距 M = 0.1×（12.012+7.7）×1.12= 2.385 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 7.7/2 + 12.012×1.1/2 = 10.4566 kN ；托梁的最大应力值σ= M / w=2.385×106/4494= 530.71 N/mm2托梁抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；钢管托梁的计算最大应力计算值 530.71 N/mm2 大于托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,不能满足要求，应在每纵距间增加顶杆．托梁的最大挠度为 2 mm 小于1100/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ Rc其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R 取最大支座反力，R=10.46kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以采用双扣件和在支座处增加顶杆防止下滑! 当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m 时,试验表明:单扣件在12kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。