地下室行车道无支撑计算书
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JG.J162-20082、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20113、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20165、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20156、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20137、《建筑结构荷载规范》GB50009-20128、《混凝士结构设计规范》GB50010-2010(2015版)二、设计数据(拟定,实际根据结构图纸)地下室顶板板厚:300mm。
最大跨度为8.40m,无梁楼盖。
顶板上设计回填土厚度为1.8m。
车库设计活荷载:5KN/m,消防车道荷载17.85KN/m2。
三、设计承载能力计算1、査《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录表A中A.1.4得:粘土自重为18KN/m2 。
2、地下室顶板覆土1.8m每平方米荷载:18KN/m×1.8m=32.4KN/m2。
3、地下室顶板可承受荷载为:32.4KN/m+5KN/m=37.4KN/m(活载按恒载计算,增大安全系数)。
4、根据拟定数据计算得顶板可承受恒荷载折算后为:37.4KN/m。
四、地下室顶板承载计算（一）、车库顶板行车荷载1、吊车、干混砂浆罐车、钢筋运输车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定。
根据各种车型荷载:(1)吊车按20T吊车考虑,自重28吨,吊运钢筋每捆按5吨计,合计33×1.1,总计37吨。
(设计为恒载,将活载转化为恒载,下同)(2)钢筋运输车按装30t考虑,车重15t,合计45×1.1=49.5吨。
(3)混凝土罐车及泵车按装10立方米车考虑,混凝土罐车自重约15吨,10立方米混凝土按24 吨计,合计39×1.1=43吨。
(4)干混砂浆罐车按装15立方米车考虑,车自重约20吨,砂浆25吨,合计45×1.1,总计50吨考虑。
地下室模板支撑方案计算书
地下室模板支撑方案计算书地下室模板支撑方案计算书1、板体模板及支撑计算板体模板采用12厚，50*100木楞，支撑在横杆D48*3.5钢管，由直角扣件传力于D48*3.5钢管脚手架，钢管脚手架，总高14.35米，每步高度为1.8米,共为为八步，砼板厚120 mm。
1.1、板面荷载1)模板及其支架自重标准值 0.5 KN/M22)新浇砼自重标准值 24 KN/M33)钢筋自重标准值 1.1 KN/M34)施工人员及设备荷载标准值 2.5 KN/M21.2、板厚120 mm的板模及支撑计算1.2.1、胶合板模板计算采用12厚胶合板，支撑在50*100水平背楞上, 静弯曲强度标准值f m=20 KN/ m2，弹性模量E=6500 KN/ m2 ,惯性矩I=b*h3/12，以4跨连续梁计算。
120砼板厚上的均布荷载（0.5+24*0.12+1.1*0.12）*1.2+2.5*1.4=7.012KN/M2按强度要求计算竖向内楞的间距M=Km*q*L2=f m *1/6*b*h2L=[ b*f m /(Km*6*q)]1/2*h=[1000*20/(0.121*6*7.012)]1/2*18=1128mm按刚度要求计算竖向内楞的间距ω=Kw*q*L4/(100*E*I)=[ω]=L/400L=[E*b/(12*4*q)]1/3*h=[6500*1000/(12*4*0.967*7.012)] 1/3*18=488 mm经计算，胶合板支撑在水平背楞的跨度取400 mm, 而初步确定为100mm远远满足施工要求。
1.2.2、板模背楞计算水平木楞采用50*100的木楞。
木楞的抗拉强度[f]=13KN/m2，弹性模量E=9.5*105N/mm2, 截面抵抗矩W=b*h2/6, 惯性矩I=b*h3/12,按三跨连续梁计算，间距为a=400mm，内楞上所受的均布荷载q1= F*a=7.012*0.4=2.805KN/m按强度要求计算内楞跨度M=Km*q1*L2/10=[f]*WL=[b*fm/(6*Km*q1)]1/2*h=[(100*13/(6*0.177*2.805)1/2*50=1045mm按刚度要求计算内楞的跨度ω=K W*q1*L4/(100*E*I)=[ω]=L/400L=(E*I/(4*K W*q1)) 1/3*h=(9500*103/(12*4*0.99*2.805)) 1/3*50=2073mm经计算横向内楞的跨度最大为1000mm.1.2.3、支撑横杆计算支撑横杆采用D48*3.5钢管，立杆间距为750*750。
地下车库顶顶板支撑力计算书
地下车库顶顶板支撑力计算书1、地下车库顶板支模构造：地下车库为全现浇结构，地下车库墙体高 3.4M，最大墙厚300MM，顶板厚150MM，最大跨度8.4M。
地下车库顶板模板支撑用碗扣式钢脚手，顶端安装可调节螺栓，上铺60×80MM方木。
支撑立杆间距700×1000MM，方木间距＜250MM。
方木上满铺厚为15MM的竹胶板。
2、地下室顶板模板验算：⑴荷载计算a、模板及其支架自重，=0.75KN/m2b、新浇筑砼自重，P2=24×0.25=6 KN/m2c、钢管自重，P3=1.1×0.25=0.23 KN/m2d、施工人员及施工设备荷载，P4=1.0 KN/m2荷载分项系数静载取1.2；活载取1.4P总=1.2（0.75+6+0.23）=1.4×1.0=9.8 KN/m2⑵横向双钢管的抗弯刚度及挠度a、支点弯距M=K Mq L2=0.1×9.8×0.72=0.69 KN*M≤Wnf=5.08×215×10-3=1.1KN*M故满足要求。
b、跨中挠度计算KFL3/EI=0.667×9.8×0.74/（12.19×206×103）=0.26MM≤700×1/400=1.75MM故满足要求。
⑶立杆的轴心抗压及稳定性演算每根立杆所承受的压力为9.8×0.7KNa、轴心抗压应力：N/A=9.8×0.7/489=14N/MM2≤[δ]=215 N/MM2故满足要求。
b、稳定性演算：立杆为两端铰支，Lo =2000MM长细比λ= Lo/I=2000/15.8=126.6≤[λ]=150，由此查得表得Φ=0.402，δ=N/ΦA=0.7×9.8×103/（0.402×1810）=9.4N/MM2≤[δ]=215 N/MM2故满足要求。
地下室顶板行车位置处支撑验算方案
骊祥苑工程地下室顶板钢管支撑验算******建设集团公司2018年11月地下室顶板钢管支撑验算骊祥苑地下室顶板砼强度C35，过车部位板厚250mm, 配筋。
由于现场狭小，地上部分混凝土施工时需要在顶板上停 置满载36t 商砼车（据厂家提供的技术参数，商砼车每个前轮荷载4t ，每个后轮荷载14t ），因此，要对地下室顶板进行支撑加固。
本方案在每个轮子停置处（以最不利的后轮荷载进行计算）的地下室顶板下设8根钢管立撑，分3排，水平杆步距h 0=1.5m （每根立杆每步均设纵横水平拉杆，底部设一道扫地杆），且支撑处所有水平拉杆均相连，不考虑钢管支撑以外部分的地下室顶板承载能力。
本方案钢管外径取d=48mm ，内径d 1=42mm ，壁厚3mm ，断面面积A=4.24cm 2。
支撑平面布置图如下：计算单元图1 钢管支撑布置平面示意图（注：阴影部分为后轮轮胎与顶板的计算接触面）一、顶板配筋验算每处后轮荷载14t ，则有：14×1000×9.8=137.2kN图1所示单元板面积:1.5×1.5= 2.25m 2图1所示单元板钢筋砼自重:25 kN/m 3×1.5×1.5×0.25=14.064 kN单元板中心处集中力N=(137.2+14.064)×1.2(系数) =181.52 kN根据《建筑结构静力计算手册》P215，P227页“弹性薄板小挠度理论计算矩形板”中局部均布荷载作用情况，则有M x (μ)= M y (μ)＝M x +μM y = M x +μM x =(1+μ)×k×q其中，μ=16，a x ＝300mm ，a y ＝600mm ，k ＝0.1434M x (μ)= M y (μ)＝(1+16)×0.1434×181.52＝30.37kN.m另有h 0 = 250-25 = 225mm ，则α = M f cm bh 02 = 30.37×106 14.3×1500×225×225 =0.028 查表 γs = 0.989A s =M γs h 0f y= 30.37×1060.989×225×300 =454.93mm 2 则每米板带配筋 454.93/1.5 =303.29mm 2/m ，因施工图中地下室顶板配，即实际每米板带配筋913.74mm 2/m ，故原设计顶板配筋可满足要求。
地下室临时支撑设计计算书
地下室临时支撑设计计算书1、《钢结构设计规范》GB50017-20032、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20123、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011一、参数信息1、基本参数2、荷载参数二、设计简图钢管支撑立面图支撑平面图钢管支撑受力简图三、支撑结构验算支撑类型扣件式钢管支撑架支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011永久荷载的分项系数γG 1.2 可变荷载的分项系数γQ 1.4立杆纵向间距la(mm) 700 立杆横向间距lb(mm) 700立柱水平杆步距h0(mm) 1500 立柱顶部步距h d(mm) 5000.2扫地杆高度h2(mm) 200 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a1(m)：地下室顶板存在覆土但结构本身可承担外部覆土荷载，按最不利原则，只考虑施工荷载传递；设梁板下Ф48×3mm 钢管@0.7m×0.7m支承上部施工荷载，可得：N=γQ ×N QK ×l a ×l b =1.4×20×0.7×0.7=13.72kN1、可调托座承载力验算【N】=25≥N =13.72kN满足要求！2、长细比验算根据《规范》JGJ130-2011第5.4.6条规定可知：顶部立杆段：λ=l0/i =kμ1(h d+2a1)/i=1×2.2×(500+2×200)/15.9=124.528≤[λ]＝210 满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=kμ2h0/i=1×1.8×1500/15.9=169.811≤[λ]＝210满足要求！3、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ=l0/i=kμ1(h d+2a1)/i=1.155×2.2×(500+2×200)/15.9=143.83≤[λ]＝210 非顶部立杆段：λ=l0/i=kμ2h0/i=1.155×1.8×1500/15.9=196.132≤[λ]＝210比较后取大值，λ=196.132,查《规范》JGJ130-2011附表A.0.6，取φ=0.188f＝N/(φA)=13720/(0.188×424)=172.12N/mm2≤ [f]＝205N/mm2满足要求！临时扣件钢管支撑满足要求！。
完整版地下建筑结构课程设计计算书
完整版地下建筑结构课程设计计算书一、设计题目（1 ）设计任务1、将某浅埋地下通道结构进行结构设计2、确定结构构件的截面尺寸。
3、确定结构的计算简图。
4、各构件的荷载、内力及配筋计算。
5、手绘和计算机绘制结构配筋图。
（2）基本资料某浅埋地下通道结构尺寸示意下所示。
1、埋置深度： 9.8m 。
2、地下水位：自然地面以下7m 。
3、土层①：粉质粘土，重度、内摩擦角、粘聚力分别为 r1=18kN/m，c =10kN/m，φ =15 °。
土层②：粘土，重度 =17kN/m，c =25kN/m，φ =15 °土层 3 ：粘土，天然重度 =17.5kN/m饱和重度 =19.5kN/m， c =27kN/m，，φ =17 °4、土层厚度以埋置深度为界。
5、水土压力分项系数： 1.2 。
6、地面超载荷载分项系数：地面活载荷载分项系数为 1.4 。
地面恒载荷载分项系数为 1.2.7、混凝土强度等级为C30 ；重度为 25kN/m；弹性模量为 1.4 10MPa ；泊松比为0.167 。
8、钢筋等级为 HPB335 。
9、地基变形模量为50MPa ；泊松比为 0.3 。
（3）计算假定1、结构刚度远大于地基土的刚度。
2、不考虑结构侧向位移。
3、计算时忽略加腋的影响。
4、考虑荷载最不利组合。
（4）参考规范1、《混凝土结构设计规范》——GB50010-20102 、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》——JTGD62-20043、《公路桥涵地基与基础设计规范》——JTGD63-20074、《公路桥涵设计通用规范》——JTG D60-20045、《建筑结构制图标准》——GBT50105 — 2001二、荷载计算 .（1）顶板荷载计算1、覆土压力：q土r i h i 18317 4 (19.510) 2.8 148.6KN / m22、水压力：q水r w h w10 2.828KN / m 23、顶板自重： q d 25 0.615KN / ㎡4、地面恒载及活载： q 1.4 p1 1.2 p2 1.4 8 1.24 16KN/m25、综上所述， q顶 1.2 （148.628 15） 16245.92KN/ ㎡（2）板底荷载计算q底q顶p（0.60.6 0.4） (4.73 1.2) 0.6 25 / 8.4256.00KN / ㎡245.92L（3）地基反力计算地下通道结构刚度远大于地基土的刚度，故假定地基反力为直线分布。
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规》JG.J162-20082、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20113、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-20114、《建筑施工高处作业安全技术规》JGJ80-20165、《混凝土结构工程施工质量验收规》GB50204-20156、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20137、《建筑结构荷载规》GB50009-20128、《混凝士结构设计规》GB50010-2010(2015版)二、设计数据(拟定,实际根据结构图纸)地下室顶板板厚:300mm。
最大跨度为8.40m,无梁楼盖。
顶板上设计回填土厚度为1.8m。
车库设计活荷载:5KN/m,消防车道荷载17.85KN/m2。
三、设计承载能力计算1、査《建筑结构荷载规》GB50009-2012附录表A中A.1.4得:粘土自重为18KN/m2 。
2、地下室顶板覆土1.8m每平方米荷载:18KN/m×1.8m=32.4KN/m2。
3、地下室顶板可承受荷载为:32.4KN/m+5KN/m=37.4KN/m(活载按恒载计算,增大安全系数)。
4、根据拟定数据计算得顶板可承受恒荷载折算后为:37.4KN/m。
四、地下室顶板承载计算（一）、车库顶板行车荷载1、吊车、干混砂浆罐车、钢筋运输车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定。
根据各种车型荷载:(1)吊车按20T吊车考虑,自重28吨,吊运钢筋每捆按5吨计,合计33×1.1,总计37吨。
(设计为恒载,将活载转化为恒载,下同)(2)钢筋运输车按装30t考虑,车重15t,合计45×1.1=49.5吨。
(3)混凝土罐车及泵车按装10立方米车考虑,混凝土罐车自重约15吨,10立方米混凝土按24吨计,合计39×1.1=43吨。
(4)干混砂浆罐车按装15立方米车考虑,车自重约20吨,砂浆25吨,合计45×1.1,总计50吨考虑。
地下室临时支撑设计计算书-轮扣160mm
地下室临时支撑设计计算书计算依据：1、《钢结构设计规范》GB50017-20032、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20123、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008一、参数信息1、基本参数二、设计简图碗扣式支撑立面图支撑平面图碗扣式支撑受力简图三、支撑结构验算支撑类型碗扣式钢管支撑架支架计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008永久荷载的分项系数γG 1.2 可变荷载的分项系数γQ 1.4立杆纵向间距la(mm) 900 立杆横向间距lb(mm) 900立柱水平杆步距h0(mm) 1500 立柱顶部步距h d(mm) 5000.2扫地杆高度h2(mm) 300 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a1(m)：斜杆或剪刀撑设置每行每列有斜杆支撑钢管类型Φ48×2.7抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 可调托座承载力容许值[N](kN) 30施工荷载传递；设梁板下Φ48×2.7mm 钢管@0.9m×0.9m支承上部施工荷载，可得：N=γQ ×N QK ×l a ×l b =1.4×15×0.9×0.9=17.01kN1、可调托座承载力验算【N】=30≥N =17.01kN满足要求！2、长细比验算根据《规范》JGJ166-2008第5.6.3条规定可知；立杆计算长度：l0＝h0＝1500mmλ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]＝230满足要求！3、立杆稳定性验算λ=93.75，查《规范》JGJ166-2008附录E表E，取φ=0.641f＝N/(φA)=17010/(0.641×384)=69.106N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
地下室行车道无支撑计算书计算依据：
1、《钢结构设计标准》GB50017-2017
2、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
3、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018
4、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
5、《混凝土工程模板与支架技术》杜荣军编著
一、参数信息
1、基本参数
（1）地下室顶板：
钢管支撑立面图
三、荷载计算
工况：覆土前
顶板所受总荷载为（覆土前考虑荷载动力系数）：
Q1=γ0[γG G1k h0+γQγL(K×9.8×T1/S1)]
=1×[1.3×25×0.25+1.5×1×(1.3×9.8×15/5)]=65.455kN/m2
四、顶板承载力验算
1、顶板设计承载力计算
（1）地下室顶板
顶板厚度h0(mm) 250 砼强度等级C35 临时道路部位顶板最小设计活荷载标
准值Q1k（kN/m2）
20 Q1k是否为设计消防车活荷载是
考虑覆土后，消防车活荷载折减系数ks 0.8 顶板作为临时道路时混凝土是否达到
设计强度
是
顶板砼设计弹性模量Et(Mpa) 31500
F min=γ0×[1.3×（G1k×h0+h s×γ）+1.5×γL×Q1k×ks]
=1×[1.3×(25×0.25+1.5×18)+1.5×1×20×0.8]=67.225kN/m2
2、顶板实际承载力复核
由荷载计算章节可知：
覆土前总荷载设计值为Q1=65.455kN/m2
Q总=Q1=65.455kN/m2
顶板受总荷载：F(0)=Q总=65.455kN/m2<F min=67.225kN/m2 满足要求！。